B江水利枢纽堆石坝设计说明书（正常蓄水位276.3米）

摘 要本次设计主要是为了开发利用B江流域的水利资源，建设一个以发电为主，同时兼顾灌溉、供水、防洪及养殖等综合利用效益的跨流域开发的水利水电枢纽工程。在明确了建设目的并具有了建设依据和条件后设计的枢纽概况如下：B江水利枢纽为复合土工膜防渗堆石坝最大坝高56米，装机6400kW，电站设计水头174米，保证出力1461kW，装有两台3200kW机组，正常蓄水位276.3m，主坝长236.5米左右，上游边坡1：1.5,下游边坡1：1.52;1:1.53。本次设计主要内容为：经洪水调节确定坝顶高程；坝型的比选；第一主要建筑物的设计；施工组织设计。并进行了导流隧洞投标文件的编写。复合土工膜防渗堆石坝是一种新的坝型，其防渗材料-复合土工膜的设计、施工、质量控制是该类坝型的技术关键，在本设计说明书第六章第三节有详细说明。本工程导流隧洞施工具有施工工作断面小，工期紧的特点，故其施工工艺是关键，在本设计说明书的有详细的说明。本次设计以一般混凝土面板堆石坝和一些已建复合土工膜堆石坝为参考，在注重各细部独立分项设计的同时，综合考虑了整体工程的统一性。在专题的编写中参考已建工程的导流隧洞，对导流隧洞的施工组织进行了设计，确保按期完成导流隧洞标段工程。在设计过程中既充分运用了所学知识，广泛参考了堆石坝设计、施工等相关书籍，并在规范规定内设计，体现了本设计的科学性、规范性。关键词：复合土工膜、堆石坝 、 防渗 、 边坡稳定 、 投标文件、 技术标 、 导流隧洞 、施工组织AbstractThe purpose of this design is to develop the water resources of B Jiang Basin,constructing a power-based, taking into account irrigation, water supply, flood protection and aquaculture Etc. of comprehensive utilization efficiency, such as the development of inter-basin water conservancy and hydropower project.After clearing the purpose of the construction , having the basis and conditions of the construction the project is designed as follows:B Jiang Project is a composite geomembrane impermeable rock-fill dam height of 56 m,installed 6400kW,the design head of power station is 174m, the firm capacity is 1461kW,with two engine unit of 3200Kw,the normal water level is 276.3m,the length of the main dan is about 227m,the upstream slope is 1:1.5and downstream slope is 1:1.52;1:1.53.The primary coverage of the design is: ascertain the crest elevation;Pa-selection; the first major building design; construction organization design. And composed the tender documents of the diversion tunnel 。Impermeable composite geomembrane rockfill dam is a new type of dam, the impermeable materialcomposite geomembranethe design, construction, quality control is the dam of such key technology in the design of Chapter VI of the third statement Festival are explained in more detail.The diversion tunnel construction project have the characteristics of small construction work on the section, tight time limit, so its construction technology is the key, in the design have the specification of a detailed explanation.The design is refer to the general CFRD and some of geomembrane rockfill dam which has been build . Pay attention to the detail design of the independent sub-item ,at the same time, considering the unity of the overall project.In the design of the topic , referencing the diversion tunnel that had build, the construction of diversion tunnel design organizations is to ensure that the scheduled completion of diversion tunnel project tenders. In the design process which is full use of the knowledge, extensive reference to the dam design, construction and other related books, and design within the provisions regulating, the design reflects the scientific and standardized.Key words: composite geomembrane rockfill dam anti-seepage slope stability tender documents technical standard the diversion tunnel construction organization.目 录摘 要5Abstract5第一章 综合说明71.1 工程特性表91.2 建设目的和依据91.3 建设的条件91.4 建设的规模及综合利用效益91.4.1 建设规模91.4.2 综合利用效益9第二章 自然地理条件102.1 地形条件102.2 水文特性102.3 工程地质条件102.3.1库区工程地质112.3.2坝址工程地质122.3.3 引水发电隧洞工程地质条件142.4 气象、地震及其他152.4.1 气象、地震152.4.2 天然建筑材料16第三章 设计条件和设计依据173.1 设计任务173.2 设计依据17第四章 洪水调节计算184.1 洪水调洪演算184.1.1 洪水调洪演算原理184.1.2洪水调洪演算方法204.2 洪水标准分析204.3 洪水建筑物的型式选择204.4 调洪演算及泄水建筑物尺寸（孔口尺寸/堰顶高程）的确定224.4.1 调洪演算过程224.4.2 洪水过程线的模拟224.4.3 计算公式224.4.4 计算结果234.4.5 方案选择234.4.6 坝顶高程的确定23第五章 主要建筑物型式选择及枢纽布置255.1 枢纽等别及组成建筑物级别265.2 坝型选择265.2.1 定性分析265.2.2 定量分析315.3 泄水建筑物型式选择325.4 水电站建筑物345.4 枢纽方案的综合比较345.4.1 挡水建筑物复合土工膜防渗堆石坝345.4.2 泄水建筑物正槽溢洪道345.4.3 水电站建筑物34第六章 第一主要建筑物设计346.1 大坝轮廓尺寸及防浪墙设计346.1.1 L型挡墙顶高程及坝顶高程、宽度346.1.2 坝体分区346.1.3 L型挡墙设计356.1.4 坝坡与马道416.2 堆石料设计436.2.1堆石料基本特性参数426.2.2主、次堆石料设计426.2.3垫层、过渡层设计426.2.4堆石体设计技术参数表436.2.5堆石体填筑技术参数表436.3 复合土工膜设计456.3.1复合土工膜的选型和分区456.3.2土工膜强度校核476.4 大坝稳定分析476.4.1 计算原理及方法486.4.2 坝坡稳定分析496.4.3 坝坡面复合土工膜的稳定分析506.5 副坝设计516.5.1 副坝及主坝的连接及副坝型式选择516.5.2 副坝的坝体地基处理防渗设计546.6 细部构造设计及地基处理566.6.1 坝顶构造566.6.2 护坡设计566.6.3 分缝及止水566.6.4 坝基处理566.7 趾板设计596.7.1 趾板的作用596.7.2 趾板最大剖面设计616.7.3 趾板配筋626.8 坝体沉降估算626.9 工程量计算636.9.1 工程量计算的依据及项目划分636.9.2主坝工程量计算636.9.3副坝工程量计算646.9.4趾板段工程量计算646.9.5主坝工程量合计646.9.6工程量清单65第七章 溢洪道设计677.1 溢洪道的总体布置677.2 进水渠设计677.3 控制段设计677.4 泄槽设计697.5 出口消能段设计697.6 溢洪道与主坝交通69第八章 施工组织设计708.1 基本资料分析708.1.1工程概况708.1.2 施工条件708.1.3 有效工日分析718.2 施工导流718.2.1 导流标准728.2.2 施工导流方案及大坝施工分期738.2.3 导流建筑物规划布置738.3 主体工程施工758.3.1堆石体施工758.3.2 堆石体施工798.3.3 导流隧洞施工828.4 施工交通运输道路布置858.5 施工总进度85参考文献86第一章 综合说明1.1 工程特性表表1-1 工程特性表序号及名称单 位数 量备 注一、水库流域面积km233正常高水位m276.3死水位m248汛前限制水位m275.5设计洪水位m277.0校核洪水位m278.5设计泄洪流量m3/s225校核泄洪流量m3/s360总库容万m32242.1782死库容万m3200.0兴利库容万m31725.0有效库容万m31950.0二、大坝坝型复合土工膜防渗堆石坝坝顶高程m279.8防浪墙顶高程m281.0坝顶宽度m6.0最大坝高m56.0上游坝坡11.5下游坝坡11.52和11.53主坝坝轴线长m216.4副坝型式重力式挡墙副坝坝轴线长m96.05导流洞型式圆形导流洞进口底高程m227.5导流洞出口底高程m226.5导流洞半径Rm2.4导流洞长度m400三、溢洪道溢流前缘净宽m10堰顶高程m272设计流量m3/s225校核流量m3/s360闸门型式平板闸门尺寸（宽高）m2106四、厂房系统1动能指标最大净水头m174.0额定水头m174.0最小水头m143.0引用流量m3/s5.0额定出力kW6400保证出力kW14612厂房厂房型式地面式厂房面积m231.515.7主厂房宽度m10.8机组台数2机组安装高程m103.0水轮机型号HL110-WJ-76发电机型号SFW-J3000-6/1480开关站面积m211.527.25五、引水系统进水口型式塔式进水口高程m244.7压力钢管直径m1.2管壁厚度mm10有压隧洞洞径m1.8衬砌厚度cm50钢衬厚度mm4调压井最高涌浪水位m280.0调压井最低涌浪水位m226.32五、工程量1主坝基础开挖量m349249.34堆石料填筑量m3455923.2混凝土方量(L型挡墙)m3891.176混凝土方量（趾板）m3640.01混凝土方量（现浇混凝土保护层）m313845.182副坝基础开挖量m31281.65混凝土方量m329643导流隧洞导流隧洞开挖量m34326混凝土衬砌方量m31017.41.2建设目的和依据B江水利枢纽工程是以发电为主，同时兼顾了灌溉、供水、防洪及养殖等综合利用效益的跨流域开发的水利枢纽工程。1.3 建设的条件建设资金基本到位，施工准备工作已经就绪。1.4 建设的规模及综合利用效益1.4.1 建设规模本电站装机6400 kW，保证出力1461kW。厂房总面积为31.515.7。开关站尺寸为11.527.25。1.4.2 综合利用效益1.4.2.1 发电装机6400kW，电站设计水头为174m，多年平均发电量为1700104kWh，保证出力为1461kW。本电站装2台3200kW机组，正常蓄水位为276.3m，引水式发电，引水隧洞布置在右岸山体中，最大引用流量为5m3/s。厂房位于段莘水江湾湖山村左岸下游340m处，地面式，总面积为31.515.7，其中主厂房宽10.8m，主厂房内安装二台HL110-WJ-76，配SFW-J3000-6/1480的水轮发电机组，机组安装高程为103m，开关站位于厂房的左上侧，尺寸为11.527.25。1.4.2.2 灌溉下游利用发电尾水灌溉，上游增加灌溉面积1.0万亩。1.4.2.3 供水供钟吕村及其下游村民生活用水。1.4.2.4 防洪可减轻洪水对钟吕村及下游江湾镇的威胁，要求设计洪水最大下泄量限制为255m3/s。1.4.2.5 渔业水库蓄水后，正常蓄水位时水库面积1.09km2，为发展养鱼等水产养殖业创造了有利条件。第二章 自然地理条件2.1 地形条件钟吕水库位于江西婺源县乐安河一级支流晓港水的钟吕村上游约160m处，坝址以上控制流域面积33km。晓港水在钟吕村上游约300m处，由两支水系汇合而成，其中东支发源于石耳山，南支发源于清湾头尖，河流在晓港村汇入乐安河，本流域上游为中低山区，山势陡峭，中下游为低山丘陵区，山体凌乱，冲沟发育。2.2 水文特性据水文资料推算，坝址处多年平均流量1.28m/s，多年平均总径流量4040万m，p=0.1%的洪峰流量为551.5m/s,三日洪量为1569万m，p=2%的洪峰流量为364.5m/sec,三日洪量为965万m。流域多年平均降雨值2047.7mm。正常蓄水位276.3m，对应库容V正=1970.0万m。流域河段多年平均输砂量为0.29万吨，泥沙容重估算为1.3t/m。估计水库淤积年限与高程关系（见表2-1）：表2-1 淤积年限与高程关系表淤积年限（年）泥沙淤积量（万m）淤积高程（m）5011.05236.0810022.1237.78水库水位库容关系曲线（见表2-2）：表2-2 水库水位库容关系曲线表水位（m）227.5236.08237.78248276278.11库容（104m）011.0522.1172.01910.02145.2坝址水位-流量关系曲线（见表2-3）：水位（m）227.5228.0228.5229229.5230.0230.5流量（104m/s）06.028.966.77121.97196.05281.78表2-3 坝址水位-流量关系曲线表2.3 工程地质条件2.3.1库区工程地质库区属构造剥蚀低山地貌，山势陡峭，分水岭雄厚，地形封闭，植被良好， 未见滑坡等不良物理地质现象。组成库岸及库盆的地层岩性主要为前震旦系板溪群的千枚状绿泥绢云母板岩，千枚岩和变质砂岩。库区岩石受多次构造运动的影响，断层和裂隙发育，岩石的褶皱和挠曲也很常见，构造行迹以北东向压扭性为主，常见有北西向张扭性断裂和近东西向平推断层，未见有较大的导水断裂连通库外。库区地下水类型主要为第四系松散堆积物孔隙潜水和基岩裂隙水，受大气降水补给，排泄于河谷与河床，库岸山体地下水位较高，一般在300m高程以上，组成库岸及库盆的岩石表部透水性强，但深部岩石透水性微弱，属相对不透水层。库区工程地质良好，水库蓄水后，不存在永久渗漏、岸边再造、浸没及水库诱发地震等问题。2.3.2坝址工程地质2.3.2.1 地貌 坝址区属构造剥蚀低山地貌，山顶高程为280450m，坝区河床较宽，约2050m，为一“U”型河谷，两岸山坡不对称，左岸山体雄厚，山坡角3040度，右岸山体较为单薄，山坡角2030度，且在右岸有一低矮垭口，顶高程约276m，坝址区冲沟发育，且切割较深，未见滑坡等不良物理地质现象，自然边坡稳定。2.3.2.2 地层岩性坝址区出露的地层岩性为前震旦系板溪群第四段绿泥绢云母千枚岩夹变质砂岩，第四系松散堆积物及变质辉长岩，其岩性特征为：（1） 绿泥绢云母千枚岩：灰绿色，主要矿物成分为绢云母、石英、长石、绿泥石等，千枚状构造，其余碎屑显微鳞片状结构，岩石挠曲和褶皱常见，片理极发育，岩层产状N4060E，NW3860。（2）变质砂岩：青灰色，主要矿物成分为石英、长石及岩屑等，中细砂粒结构，层状构造，有轻微的变质，岩石结构致密，岩性坚硬。（3） 第四系松散堆积物主要为冲击砂卵石，漂石，厚11.5m，分布于河床部位，残坡积壤土、碎块石土，厚16m，分布于两岸山坡及冲沟部位。（4）变质辉长岩：暗绿、深绿色，主要矿物成分为绿泥石、绿帘石、纤闪石及少量石英，辉长结构，块状构造，微具定向构造，岩石质地坚硬，在坝址区呈岩株或岩脉产出。2.3.2.3 地质构造坝址区地处华夏系及新华夏系构造复合部位，出露的地层古老，经历了多次构造运动，坝址区断层裂隙发育，岩石破碎，岩层褶皱和挠曲常见。在初步设计阶段共发现断层20条。坝基开挖后，在坝基部位新发现小断层14条及两条风化夹层，但密度均较小。（1）主要断层：F5压扭性断层：产状N35，NW80，宽0.1 0.15m，主要由片状岩、碎性岩组成，构造岩强风化，性状较差，出露于左岸趾板齿槽228m高程附近。F12压扭性断层：产状N40E，NW66，宽0.20.4m，主要由片状岩组成，构造岩呈强风化，性状较差，出露于左岸趾板齿槽236m高程附近。F22层间挤压破碎带：产状N55E，NW55，宽0.10.25m，主要由片状岩、石英脉组成，构造岩强风化，性状较差，出露于左岸趾板齿槽260m高程附近。F29压扭性断层：产状N25E，NW70，宽0.080.1m，主要由碎裂岩组成，见0.51.5cm厚的断层泥继续分布，断层间较平，构造岩呈强风化，性状差，出露于河床趾板齿槽部位。（2）裂隙：坝址区岩石裂隙发育，岩石破碎，坝基开挖后，对坝基岩石裂隙作了统计，主要有两组发育方向：一是NE向层面，裂隙产状N4060E，NW3860，裂面稍扭，普遍见Fe、Mn质浸染，表面张开或微张，局部见次生泥充填，延伸长，极发育；二是NW3050W，SW或NE4080，裂面光滑平整，见Fe、Mn质浸染，间距一般20cm，延伸较短，发育。（3）风化夹层：坝基开挖后，在河床右侧趾板齿槽部位发现了两条风化夹层WJ1，WJ2，产状N42E，NW0.7弱风化岩石0.55饱和抗压强度：微新岩石40MPa弱风化岩石25MPa表2-4 堆石试验参数表组别试验干密度（g/cm）C(KPa)。KnRfGFDA2.104738.58800.350.820.460.201.5B2.056037.72600.320.810.430.181.8 复合土工膜试验参数（见表2-5）表2-5 复合土工膜试验参数表项 目单 位量 值备 注单位面积质量g/m211001300350/0.4/350350/0.6/350膜 厚250m高程以上mm0.4250m高程以下mm0.6周边缝等处mm0.8周边缝、水平缝、分缝处宽条纵向拉伸强度kN/m1518350/0.4/350350/0.6/350伸长率%50窄条纵向拉伸强度kN/m1518350/0.4/350350/0.6/350伸长率%50摩 擦 系 数与水泥砂浆0.577与现浇砼0.6粘 结 力kg/cm20.1渗 透 系 数cm/s110-112.3.3 引水发电隧洞工程地质条件引水发电隧洞通过地段属低山地貌区，山顶高程300400m相对高程100200m，隧洞区冲沟发育，山体切割较深且较零乱，地表植被发育，未见有不良物理地质现象。隧洞围岩由绢云母千枚岩、变质粉砂岩、凝灰质千枚岩与粉砂质板岩层。绢云母千枚岩偶夹粉砂质板岩及粉砂质板岩等组成。岩石层面裂隙极发育、褶皱、挠曲严重，断层发育切规模大，性状差，其中绢云母千枚岩、凝灰质千枚岩水理性质较差，且遇水易软化，软化系数低，凝灰质千枚岩成分复杂，还易于风化。绢云母千枚岩与凝灰质千枚岩在洞线出露的长度占洞线总长的19%，说明洞线围岩大部分由绢云母千枚岩与凝灰质千枚岩构成。根据工程类比可知：千枚岩的单轴饱和抗压强度为1640Mpa，软化系数0.630.93，属半坚硬较软化，抗水性较差的片状（薄层状）岩体。2.4 气象、地震及其他2.4.1 气象、地震流域内气候：流域内多年平均气温16.7，以一月份平均气温4.6为最低，七月份平均气温28为最高，历年极端最高气温41，极端最低气温-11。风速及吹程：多年平均最大风速12.6m/s，吹程1.6km。地震烈度：坝址及库区地震烈度属度以下，设计时可不考虑地震荷载。降 雨 量：流域多年平均降雨均值2047.7mm。2.4.2 天然建筑材料2.4.2.1 砂砾石料坝址流域砂砾石料贫乏，但在江湾水和段莘水流域有梨苗场和古玩料场，距大坝约1015km,有公路相通，运输方便。梨苗场 、古玩料场均为砂卵（砾）石混合料，砂卵（砾）石储量丰富，质量良好，满足工程要求。2.4.2.2 堆石料坝址附近广泛分布绿泥绢云母千枚岩，弱至微风化岩石，岩性较坚硬，力学强度较高，质量较好，储量丰富，可作为大坝堆石料。坝址附近粘土很少，坝址上下游有一定的粘土分布，均为当地农民耕地。第三章 设计条件和设计依据3.1 设计任务在对原始材料进行综合分析的基础上，并结合本次设计的专题研究，要求：（1）根据防洪要求，对水库进行洪水调节计算，确定坝高程及岸坡溢洪道尺寸；（2）通过分析，对可能的方案进行比较，确定枢纽组成建筑物型式，轮廓尺寸及水利枢纽布置方案；（3）详细做出大坝设计，通过比较，确定坝的基本剖面与轮廓尺寸，拟定地基处理方案和坝身结构，进行水力、静力计算；（4）进行施工组织设计：决定枢纽的施工导流方案，安排施工的控制性进度，大坝主体工程量的计算，编制施工投标文件。3.2 设计依据包括相关参考文献、主要设计规范以及上级机关批文。第四章 洪水调节计算4.1 洪水调洪演算4.1.1 洪水调洪演算原理洪水在水库中运行时，水库沿程的水位、流量、过水断面、流速等均随时间而变化，其流态属于明渠非恒定流。根据水力学，明渠非恒定流的基本方程，即圣维南方程组为：连续性方程： （4-1）运动方程： （4-2） 式中： 过水断面面积(m2) t 时间（s） Q 流量（m3/s） s 沿水流方向距离（m） Z 水位（m） g 重力加速度(m/s2) v 断面平均流速(m/s) K 流量系数(m3/s)一般采用简化的近似解法，长期以来，普遍采用瞬时法，即用有限差值来代替微分值，并加以简化，以近似地求解一系列瞬时流态。瞬时流态法将式(41)进行简化而得出基本公式，再结合水库的特有条件对基本公式进行简化，得出用于水库调洪计算的实用公式： (4-3)式中：, 分别为计算时段初、末的入库流量(m3/s) 计算时段中的平均入库流量(m3/s) =(+)/2式中：q1,q2 分别为计算时段初、末的下泄流量(m3/s) 计算时段中的平均下泄流量(m3/s) 式中： V1,V2 分别为计算时段初、末水库的蓄水量(m3) V1与V2之差 计算时段公式(4-3)表示为一个水量平衡方程式，表明：在一个计算时段内，水库水量与下泄水量之差即为该时段中水库蓄水量的变化。显然，公式中并未计入洪水入库处至泄洪建筑物间的行进时间，也未计入沿程流速变化和动库容等影响，这些因素均是其近似性的一个方面。当已知水库入库洪水过程线时，Q1，Q2，均为已知，V1，q1,则是计算时段开始时的初始条件。于是，式(4-3)中的未知数仅剩下V2，q2,当前一时段的V2,q2求出后，其值即成为后一时段的V1，q1值，使计算能逐步地连续进行下去。仅一个方程来求解V2，q2是不可能的，必须再有一个方程式q2=f(V2),与式(4-3)联立，才能同时解出V2，q2的确定值，假定暂不计及自水库取水的兴利部门泻向下游的流量，则下泻量q是泄水建筑物泻流水头H的函数，而当泄洪建筑物的型式、尺寸等已确定时 (44)式中：A 系数，与泄洪建筑物的型式、尺寸、闸孔开度及淹没系数有关。 B 指数，对于堰流B一般等于3/2，对于闸孔出流一般B=1/2根据水力学公式，H与q的关系曲线可求。若是堰流H即为库水位Z与堰顶高程之差；若是闸孔出流H即为库水位Z与闸孔中心线高程之差。因此可以根据H与q的关系曲线求出Z与q的关系曲线q=f(Z),并且，由库水位Z，又可借助于水库容积特性曲线V=f(Z), 求出相应的水库蓄水容积V，则式(4-4)可用下泄流量q与库容V的关系曲线代替，即q=f(V),与式(43)联立方程组，求解V2，q2。当水库承担下游防洪任务时，要求保持q不大于下游允许的最大下泄流量qmax时，就要利用闸门控制流量q，但计算的基本公式和方法与上面介绍的是一致的。本设计泄水建筑物是正槽溢洪道。采用闸门全开式泄洪，故下泄流量是q=AH3/2,H即为库水位Z与堰顶高程之差，由于资料有限仅有0.1%和2%的流量及其对应的三日洪峰流量，无法描绘出洪水过程线，故采用三角形法拟画出洪水过程线（具体做法见本章4.4节）。本设计中调洪演算是为了定出设计、校核水位和相应的下泄流量，已知下泄量与水头的关系曲线（式44），通过假定下泄流量q，可利用洪水过程线计算出水库蓄水量V，通过V=f(Z)可查出对应的水位，得到q=f(Z)曲线，通过两条q-Z曲线即得到设计、校核水位及相应流量。4.1.2洪水调洪演算方法进行洪水调节计算的方法很多，目前常用的是：列表试算法，半图解法。本设计采用的是简化三角形法，也叫高切林法。4.2 洪水标准分析设计情况，采用50年一遇的洪水标准。P=2%的洪峰流量为364.5 m3/s,三日洪量为965万m3。校核情况，采用千年一遇的洪水标准。p=0.1%洪峰流量为551.5 m3/s,三日洪量为1569万m3。4.3 洪水建筑物的型式选择水利枢纽中的泄水建筑物一般包括设于河床的溢流坝、泄水闸、泄水孔，设于河岸的溢洪道、泄水隧洞等。本设计采用坝型为复合土工膜防渗堆石坝（具体见5.2节），因此泄水建筑物一般不布置在河床。下面根据本工程的地形、地质条件，对正槽溢洪道、侧槽溢洪道及泄水隧洞这三种泄水建筑物进行比较选择。泄水隧洞布置得一般原则是：地质条件好，路线短，水流顺畅，与枢纽其他建筑无相互不良的影响。洞线宜选择在沿线地质构造简单、岩体完整稳定、岩性坚硬，上覆岩体厚度大，水文地质条件有利和施工方便的地段。避开围岩破碎、地下水位高或渗水量很大的岩层和可能坍塌的不稳定地带，同时防止洞身离地表太浅。本工程坝址区地处华夏系及新华夏系构造复合部位，坝址区断层裂隙发育，岩石破碎，岩层坍塌和挠曲常见。坝址区岩石的透水性及相对不透水层经先导孔压水试验，左岸相对不透水层埋深1024米，上部透水层q值为6.7196.7Lu，大者达到341.7Lu，属中等-严重透水层。本工程最大坝高56米，正常蓄水位276.2米，因此要避开透水层而布置泄水隧洞，工程量显然很大，而且本工程地质条件不好，故不采用隧洞泄洪。河岸溢洪道是布置在拦河坝坝肩或拦河坝上游水库库岸的泄洪通道，水库的多余的来洪经此泄往下游河床，常以堰流方式泄水，有较大的超泄能力。正槽溢洪道过堰水流方向与堰下泄槽纵轴线方向一致。侧槽溢洪道水流过堰后急转近90，再经泄槽下泄。从地质条件上来说，溢洪道应力争位于较坚硬的岩基上，但较泄洪隧洞要求较低，但在地基条件差的基岩上，要注意衬砌和防冲的设计。同时对于堆石坝而言，河岸溢洪道可与坝体相接，从而既可减少溢洪道的开挖量，也可以减少坝体的填筑量。因此，本工程泄水建筑物采用河岸溢洪道。正槽溢洪道在水力学上的特点是，泄流能力完全由堰的型式、尺寸以及堰顶水头决定，过堰流量稳定于某一值后，泄槽各断面的流量也随之都达到同一值，故水流平顺稳定，运用安全可靠，另外，结构简单、施工方便。侧槽溢洪道在当水利枢纽的拦河坝难以本身溢流，且河岸陡峭，布置正槽溢洪道将导致巨大的开挖量时，可能成为比较经济的泄水建筑物。与正槽溢洪道相比，侧槽溢洪道前缘可少受地形限制，而向上游库岸延伸，由增加溢流前缘宽度而引起开挖量增加较少，从而可以以较长的溢流前缘宽度换取较低的调洪水位，或换取较高的堰顶高程。本工程的溢洪道布置在左岸（说明见5.5节），岸坡较陡优选侧槽溢洪道，但是，溢洪道的兴建需要注意和解决的问题是，高水头、大流量及不利地形地质条件下，高速水流引起的一系列水力学和结构问题，而侧槽溢洪道的水流现象复杂，进槽水流须立即转弯近90，再顺槽轴线下泄，对每一个不同的侧槽断面，其所通过的流量是不相同的，然而，侧槽内的水流现象的复杂性，并不仅仅表现在流量的沿程的变化上，水流自堰跌入侧槽后，在惯性的作用下，冲向侧槽对岸壁，并向上翻腾，然后再重力作用下转向下游流去，在槽中形成一个横轴螺旋流。考虑到侧槽溢洪道水流现象的复杂，而且，本工程地质条件较差，建侧槽溢洪道对结构方面的要求会很高，危险性大，同时由于本枢纽的坝体不是很高，正槽溢洪道的开挖量不会增加很大。综上所述，结合本工程的地形、地质条件，泄水建筑物采用正槽溢洪道，布置于左岸与坝体相接。4.4 调洪演算及泄水建筑物尺寸（孔口尺寸/堰顶高程）的确定4.4.1 调洪演算过程通过洪水资料，作出设计情况和校核情况下的洪水过程线；假定堰高、堰宽，确定各情况下的起调流量；假定不同的下泄流量q,由洪水过程线求出库容V，由库容V，查水位-库容曲线，找出相应的水位H，从而，对于每一组情况下可作出一条QH曲线；根据公式,又可作出一条QH曲线；对应于每一种情况，可从QH图中确定相应交点的Q和H值。4.4.2 洪水过程线的模拟由于本设计中资料有限，仅有p=2%、p=0.1%的流量及相应的三日洪水总量，无法准确画出洪水过程线。按照规范，洪水过程线应用PIII型曲线拟合，但实际操作过程中较难，故本设计中采用三角形法模拟洪水过程线，并在曲线形状上尽量拟合为PIII型。根据洪峰流量和三日洪水总量，可作出一个三角形（如图中虚线），根据水量相等原则，对三角形进行修正，得到一条模拟的洪水过程线（如图中的实线）。 图4-1 三角形法图4-3 调洪演算图4-2 洪水过程线4.4.3 计算公式计算采用公式： （4-5）式中：侧收缩系数，=0.92；m流量系数，m=0.502； B溢流孔口净宽； H堰上水头。汛前限制水位设为275m。起调流量式中H为汛前限制水位-堰顶高程。4.4.4 计算结果计算结果见表4-1： 方案堰顶高程(m)堰顶宽（m）设计洪水位(m)设计下泄流量(m3/s)12718276.97244.0022719276.71260.10327110276.5275.0042728277.4210.0052729277.21226.00627210277.00225.0072738277.75175.0082739277.6191.00927310277.5207.50注：发电引用最大流量5m3/s，相对较小，在计算时不予考虑。4.4.5 方案选择方案的选择需通过经济技术比较选定。本设计对此只做定性分析。B越大则增加隧洞的开挖及其它工程量，而Q/B越大消能越困难，衬砌要求也高， 从而增加闸门及启闭设备的造价。 下泄量相差较大，综合考虑方案6最好，故最后采用方案6，即堰顶高程272.0m，溢流孔口净宽10m；该方案设计洪水位277.00m，设计下泄流量225m3/s，校核洪水位278.5m，校核泄洪量360 m3/s。4.4.6 坝顶高程的确定4.4.6.1 工程等别及建筑物级别和洪水标准的确定校核水位278.5m对应的库容为2150万m3,查水利水电工程等级划分及洪水标准SL2522000得本工程等别为III等，工程规模为中型。相应其主要建筑物级别为3级，次要建筑物为4级。水工建筑物为3级的洪水标准：设计下洪水重现期为10050年，校核下洪水重现期为20001000年。4.4.6.2 波浪要素计算 由于大坝所在地区为丘陵地区，所以根据水工建筑物荷载设计规范DL 5077-1997,波浪要素宜采用鹤地水库公式计算（适用于库水较深，V026.5m/s及D7.5km）。 （4-6） （4-7）式中累积频率为2%的波高(m) Lm平均波长(m) V0为水面以上10m处的风速，正常运用条件下III级坝，采用多年平均最大风速的1.5倍；非常运用条件下的各级土石坝，采用多年平均最大风速。设计波浪爬高值根据工程等级确定，3级坝采用累积频率为1%的爬高值。按上述公式算出的为，再根据频率法按下表可得出。表4-2 不同累积频率下的波高与平均波高比值(hp/hm)hm/Hm0.010.1124510142050900.13.422.972.422.232.021.951.711.61.430.940.370.10.23.252.822.32.131.931.871.641.541.380.950.43 波浪中心线高出计算静水位hz按下式计算： （4-8） 式中：H为水深；h1%为累积频率1%的波高。 计算结果为： 表4-3h2%hmh1%Lmhz正常水位下1.160.521.2599.3170.535设计水位下1.160.521.2599.3170.535校核水位下0.6420.2880.6976.2110.247 4.4.6.3 挡墙顶高程的确定根据碾压式土石坝设计规范,堰顶上游L型挡墙在水库静水位以上高度按下式确定：y=R+e+A （4-9）式中：y-坝顶超高 R-最大波浪在坝坡上的爬高，按h1%算e-最大风雍水面高度，按hz算A-安全超高 表4-4 土坝坝顶安全超高值(m)运用情况坝 的 级 别IIIIIIIV、V正常1.51.00.70.5非常0.70.50.40.3L型防浪墙高程=max （4-10）通过计算：则 设计洪水位+=277+2.493=279.49m 校核洪水位+=278.5+1.343=279.9m 正常蓄水位+=276.30+2.493=278.8m防浪墙顶高程=279.9m，取为281m。预留沉陷（281227.5）（0.20.4）0.1050.0.211，取0.2m，在施工过程中应考虑到预留沉陷量。 根据混凝土面板堆石坝设计规范SL228-98