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1 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告（详细版）论文相似性检测报告（详细版） 报告编号：报告编号：84131ed3-558e-4b85-bccc-a47f013fa6a7 原文字数：原文字数：14,416 检测日期：检测日期：2015年04月19日 检测范围：检测范围：中国学术期刊数据库（CSPD）、中国学位论文全文数据库（CDDB）、中国学术会议论文数据库（CCPD）、中国学术网页数据库（CSWD） 检测结果：检测结果： 一、总体结论一、总体结论 总相似比：17.24%17.24% (参考文献相似比：0.00%0.00%，排除参考文献相似比：17.24%17.24%) 二、相似片段分布二、相似片段分布 注：绿色区域绿色区域为参考文献相似部分，红色区域红色区域为其它论文相似部分。 三、相似论文作者（举例3个）三、相似论文作者（举例3个） 点击查看全部举例相似论文作者 四、典型相似论文（举例8篇）四、典型相似论文（举例8篇） 头部中前部中部中后部尾部 序号序号相似比相似比相似论文标题相似论文标题参考文献参考文献论文类型论文类型作者作者来源来源发表时间发表时间 112.07%基于伺服电机直接驱动的压力机控制系统研究学位论文李林南京理工大学2006 210.34%伺服压力机传动系统及机身结构的研究学位论文荆利霞华中科技大学2008 31.72%基于组件的研究院所办公业务系统设计学位论文贺飞南京理工大学2013 41.72%不同温度下三维五向编织复合材料压缩性能学位论文王海娇天津工业大学2014 2 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 五、相似论文片段（共9个）五、相似论文片段（共9个） 序号序号相似比相似比相似论文标题相似论文标题参考文献参考文献论文类型论文类型作者作者来源来源发表时间发表时间 51.72%中国能源消费与经济增长关系的区域差异性研究学位论文白颉中国石油大学(华东)2011 61.72%1100KN伺服曲柄压力机控制系统研究学位论文史国亮广东工业大学2009 71.72%国际贸易实务教学测试系统的设计与实现学位论文马常智电子科技大学2009 81.72%基于Rough集的垃圾邮件过滤技术的研究与应用学位论文王芸南昌大学2008 1 1送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【1.72%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 改革开放以来，中国铝工业取得了长足发展，已成为世界铝工业大国，形成了从铝土矿、氧 化铝、电解铝、铝加工、研发为一体的比较完善的工业体系。因此中国铝及其合金有广阔的 消费前景。但与此同时，随着中国经济不断地飞速发展，中国 2 2送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【2.59%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：基于伺服电机直接驱动的压力机控制系统研究 学位论文李林，2006年 南京理工大学 除了按能量的工作循环发动机的功率消耗的分析计算，还应考虑加速和减速的动态过程。 4.2 功率计算 已知曲柄压力机参数：公称压力PG600KN，滑块行程140MM，公称力行程5MM，平均行程次数 为57SPM（2575），封高调节量为80MM，公称压力角 ，曲柄半径R70MM，连杆长度 L=640MM，连杆系数 ，齿轮传动机构减速比为10。 该项目的伺服电机功率的计算，应考虑两部分：首先是一个恒速驱动能源工作周期的消费， 其次是加速能量消耗。 除了分析压力机一个工作周期所消耗的能量,还应考虑加减速动态过程。一、功率计算已知 曲柄压力机参数:公称压力Pg-600KN,滑块行程140ram,公称力行程5mm,平均行程次数为 57spm(25-75),封高调节量为80m,公称压力角口。19.629,曲柄半径胆-70mm,连杆长度 L640mm,连杆系数五RLO.109,齿轮传动机构减速比为10。本项目中计算伺服电机功率 时,应考虑两部分:首先是恒速驱动时一个工作周期所消耗的能量,其次是加速时消耗的能量。 1恒速驱动下电机功率计算鲫压力机一个工作循环所消耗的能量A为:A4+4+4+4+4 (2.1)式 (2.1)中:4为工件变形功(属有效能量)；4为拉深垫工作功,即进行拉深工艺时压边所需的功( 3 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 (1)恒速驱动下电机功率计算 压力机一个工作循环所消耗的能量A为： （4-1） 式（4-1）中： 为工件变形功（属有效能量）； 在压力侧所需的绘图工作（属有效能量 属有效能量)；丘为工作 3 3送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【1.72%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：伺服压力机传动系统及机身结构的研究 学位论文荆利霞，2008年 华中科技大学 工作行程中的曲柄滑块机构； 为压应力系统的弹性变形能的工作行程； 为按空气向下和向上的空气消耗的能量。 (A)工件变形功 曲柄压力机通常用于冲裁、拉深、模锻和挤压等工艺，不同工艺工件变形所需的能量不同， 在工作行程工作负荷压力如图4.3所示。在冲裁对负载变形的计算一般按工作。 图4.1压力机工作负荷图 在冲裁工件，当冲到0.4 厚度的0.5倍，所以通常 向上时所消耗的能量。图 2-2 压力机工作负荷图 1A 工件变形功曲柄压力机通常用于冲裁 、拉深、模锻和挤压等工艺，不同工艺工件变形所需的能 华 中 科 技 大 学 硕 士 学 位 论 文11量不同，在工作行程内压力机的工作负荷如图 2-2 所示。通用压力机是以厚板冲裁 负荷作为变形功的计算依据。在冲裁工件时，当冲头进入到板料厚度的 0.40.5 倍时板料 即断裂，因此通常取：00.45? ? （2-2）式中 0? 为板料厚度，? 为切断厚度 4 4送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【1.72%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：基于伺服电机直接驱动的压力机控制系统研究 学位论文李林，2006年 南京理工大学 行程。拉深垫工作功计算公式为： （4-7） 式中 为压力机公称压力，S为滑块行程长度。 硕士论文 基于伺服电机直接驱动的压力机控制系统研究紧力和工作行程。拉深垫工作功计算 公式为:,A2秘s等 眨,式中罡为压力机公称压力,S为滑块行程长度。则属 600x103x0.141362333.3 J(3)曲柄滑块机构摩擦消耗的能量正 .对于通用压力机,曲柄滑 4 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 则 2333.3 J (C)曲柄滑块机构摩擦消耗的能量 对于一般的新闻，摩擦耗能的曲柄滑块机构可以由下面的公式表示： （4-8） 其中 为摩擦当量力臂， 为公称压力， 为公称压力角。 计算公式为 ，已知参数摩擦系数 0.04， 0.109，曲轴曲柄颈直径 160MM，球头 直径 150MM，曲轴支承颈直径 =130 MM，则 0.041.1091600.109150130/2=6.47MM。 因此， 0.50.00647600 0.342663.8 J (D) 压应力系统的弹性变形所消耗的功 在工作过程中的压力 块机构摩擦消耗的能量可由如下公式表示:420.5最咚 (2.8)其中%为摩擦当量力臂, 巴为 公称压力,吃为公称压力角?%计算公式为%mCl+cJ九+%+以,已知参数摩擦系数 O.04,A0.109,曲轴曲柄颈直径以160mm,球头直径蟊lS0m,曲轴支承 5 5送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【1.72%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：基于伺服电机直接驱动的压力机控制系统研究 学位论文李林，2006年 南京理工大学 垂直变形， ，为压力机垂直刚度，查表得开式压力机 推荐值为400 ，6004001.5MM。 则 600 1.5 2450 J (E)空程向下和空程向上时所消耗的能量 根据文献提供的试验数据，查表得到对应60吨压力机空程损耗功为978J，因此 978J。 综合以上分析，压力机一个工作循环所消耗的总能量: =926 2333.3 663.8 450 978=5351.1 J 压力机一个工作循环电机平均功率为： （4-10） 式中K为电机安全系数，查表得K1.5；T为工作循环时间， ，N为滑块行程次数，N=57， 为 行程利用系数，手动送料时 0.5，则T 2.1S， 为压力机 能量,为了安全,认为全部弹性变形能量都已损失。42弓劬 (2.9)其中厅表示压力机总的 垂直变形,Ah,G为压力机垂直刚度,查表得开L式压力机G推荐值为 400kNmm,Ah600400I.5姗。则丘600103I.51042450 J(5)空程向下和空 程向上时所消耗的能量正根据文献12表64提供的试验数据,查表得到对应60吨压力机空程 损耗功为978J,因此正978j.综合以上分析,压力机一个工作循环所消耗的总能量:彳 4+4+4+4+4926+2333.3+663.8+450+978。5351.1 J压力机一个工作循环电机平均功率 5 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 6 6送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【2.59%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：基于伺服电机直接驱动的压力机控制系统研究 学位论文李林，2006年 南京理工大学 转矩。 电机的转矩变化的运动方程，运动方程为： （4-11） 其中T为电机输出转矩， 为折算到电机轴的负载转矩， 为机械摩擦转矩的电机轴的摩擦扭矩 转换， 为电机轴转速，J为折算到电机轴上的总转动惯量。 图4.4为变速驱动时伺服电机运动模型， 到 为减速区， 到 为加速区，其余时段为匀速区。 系统加速时，T ，即 0，电机提供加速力矩；当系统减速时，T ，即 0，电机 提供制动力矩。 图4.2 伺服电机变速运动模型 首先讨论系统加速，设加速力矩为 ，则 J ，已知电机轴上的总惯量为0.574 ，滑块最高 行程次数为75，则电机输出轴转速 电机的运动方程决定,电机的运动方程为勰1:丁.正.t:,掣 (2.11)。 4班其中,为电机输出转 矩,正为折算到电机轴的负载转矩,0为机械摩擦转矩折算到电机轴的摩擦转矩,由为电机轴转 速,为折算到电机轴上的总转动惯量。图2.5.3为变速驱动时伺服电机运动模型,to到为减 速区,t2到f3为加速区,其余时段为匀速区?系统加速时,7五+弓,即警o,电机提供加速力矩 ；当系统减速时,K瓦+弓,tip-警0,电机提供制动力矩?上死点下死点图2.5.3伺服电机变速 运动模型首先讨论系统 7 7送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【2.59%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：基于伺服电机直接驱动的压力机控制系统研究 学位论文李林，2006年 南京理工大学 加速，设加速力矩为 ，则 J ，已知电机轴上的总惯量为0.574 ，滑块最高行程次数为 75，则电机输出轴转速为750RPM，滑块一个工作循环所用的时间为1.05S，滑块行程为 140MM，工作行程为5MM。在此预先按一级减速计算。进行拉深工艺时，滑块行程次数变化最 大为25SPM加速到75SPM，25SPM时电机转速为2510150RPM，因此，电机从250RPM加速到最 大角速度750RPM才能满足工艺及速率要求。 到下死点的时间为： 0.07S。综合生产效率和节能的考虑，初步设定加速时间为 0.2S，则电机的最大加速度为： 滑块行程为140咖,工作行程为5mm。在此预先按一级减速计算。进行拉深工艺时,滑块行程次 数变化最大为25spm加速到75spm,25spm时电机转速为2510150rpm,因此,电机从250rpm加 速到最大角速度750rpm才能满足工艺及速率要求。t。到下死点的时间为；l-杀0Tgo笔 #)o.07So综合生产效率和节能的考虑,初步设定加速时间为0.2S,则电机的最大加速度为 :do):堡&:(750-250)2z:261.7(tads2)甜 业 O.260则互辟 261.7X0.574150.2Nm。电机按最大的加速度加速到750rpm时的瞬时动态功率为:只警 75023.14X150.26011.8(kW)电机通过再生制动减速 6 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 261.7（ ） 则 J 261.70.574150.2NM。 电机按最大的加速度加速到750RPM时的瞬时动态功率为： 75023.14150.26011.8（KW） 电动机通过再生制动，在发电机状态电机工作 8 8送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【1.72%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：基于伺服电机直接驱动的压力机控制系统研究 学位论文李林，2006年 南京理工大学 摩擦；（D）球头球座。因此，总的机械摩擦力矩为： （4-13） 其中 为机械摩擦总转矩， 为机械摩擦系数，对开式压力机 0.040.05； ，在计算曲柄 滑块机构摩擦消耗的能量已求得 6.48MM，则 3888NM。 机械摩擦总转矩换算到电机轴上的转矩为： 3888（100.9）432NM 因此，电机轴上的最大转矩M。在工作行程内，电机工作在过载状态， 设计过载倍数为3，因此 =18433=614.3 NM。 根据以上计算，以满足工作最大力矩的条件 转矩,为机械摩擦系数,对开式压力机o.04-o.05；口-2(1吼)以+弛乜,在计算曲 柄滑块机构摩擦消耗的能量已求得mp6.48mm,则乃600xlo,xO.006483888Nm。机械摩擦 总转矩换算到电机轴上的转矩为: 硕士论文 基于伺服电机直接驱动的压力机控制系统研究弓 ；乃,(幻)3888(10X0.9)432Nm因此,电机轴上的最大转矩Tt+L1411+4321843Nm。 在工作行程内,电机工作在过载状态,设计过载倍数为3,因此r。ls433614.3 Nm。根据 以上计算,以满足工作最大力矩的条件 9 9送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【1