计算书：北方某市六层商务式住宅楼设计

1建筑方案设计根据任务书要求、周围环境和自然气候条件，工程投资规模大小，建材供应情况和施工技术条件，以及各种设计、使用经验、资料等进行方案构思，做出总体布置方案。然后，从总体布局入手，再对建筑各单体、各布局进行深入的单元设计，按照各单体、各布局的性质、功能和使用顺序进行分区分类和空间组合。在单元设计和空间组合中，不断地与总体布局取得协调。当单体、局部设计趋于成熟时，即形成建筑的初步设计。这个设计过程实际是一个由“总体单体总体”的反复过程或多次循环过程。1.1.多层建筑的结构选型任何建筑在使用时都会同时受到垂直荷载和水平荷载的作用。对于多层建筑来说，随着建筑高度的增加，水平作用力的影响不断加大，并逐渐成为主要的控制因素。同时，垂直作用的影响也相对减小，而侧向位移迅速增大，使多层建筑的设计不仅要求结构的足够强度，而且更重要的是要求结构有足够的刚度，把水平作用引起的侧向位移限制在一定范围内，确保建筑物的安全。 框架是由柱子与柱子相连的横梁所组成的承重骨架，框架系统的优点是建筑平面布置灵活，可以形成较大的空间，能够满足各类建筑不同的使用和生产要求。框架结构是目前国内各种多层建筑中经常采用的一种结构体系。 本工程设计的是八层的商店住宅楼，要求小空间结构，如果采用剪力墙结构，结构刚度大，层高较小，不经济。经分析比较，决定采用框架结构体系，经济合理，平面布置灵活，宜产生小空间。1.2.总平面设计建筑物的设计，要充分考虑和周围环境的关系，考虑到原有建筑的情况、道路的走向、基地面积的大小及绿化等方面的因素，使其尽可能与室外环境协调，或端庄典雅、或独具一帜。在展现个性之时，与外部空间融为一体，达到美的意境和效果。1.3平面设计建筑平面设计要满足建筑功能要求，满足使用上的需要。同时也得与施工条件、技术水平相适应，注意其经济效果。对于刚度较小的框架结构体系，其高宽比一般宜小于4。本例的体型仍采用传统的矩形棱柱体，从几何观点来看对侧移颇为敏感，而由于它的几何形体所具有的固有强度，使结构更为有效或者造价更可能降低，而房屋又能建得更高，总之，它是较为经济的体型。平面布置采用核心式，对于多层住宅来说是比较经济和功能合理的。左右基本对称，以楼梯间为中心。由于设计任务书及绥化地区的地质条件，要求其建筑物的平面质量与刚度中心尽量重合，以避免水平力作用产生扭矩。本设计平面造型简单规则、布局得当。从而使建筑较通畅明快、简洁合理，达到了经济与艺术的较好结合。1.4立面设计体型简单，外墙采用外贴保温材料的盒子建筑，虽缺乏变化和可识别性，但在本次设计中亦有所改变，有所突破。本例的窗的材料采用透明玻璃，窗框采用铝合金材料，能给人以现代科技成就的力量感。1.5剖面设计楼面采用现浇钢筋混凝土梁板楼面，构造较为简单。楼中的中小型卧室隔层布置，满足要求。为了适应垂直交通的电气及机械装置要求，空调冷却塔安装的要求。上下水的水箱，出气管等位置的要求。擦窗机械及修理机械的安置要求，以及其它各种设施的要求，在住宅楼顶部往往要安放很多的机械设备和装置，应为设备层。剖面设计表示建筑物在垂直方向房屋各部分的组合关系，主要分析建筑物各部分应有的高度、建筑层数，建筑空间的组合和利用，以及建筑剖面中的结构，构造关系等，它和房屋的使用，造价和节约用地等有密切关系，也反映拉建筑标准的一个方面其中一些问题需要平，剖面结合起来一起研究，才能具体确定下来。采光，通风的设计也影响到剖面设计的效果，室内光线的强度和照度是否均匀，除来和平面中窗户的亮度和位置有关外，还和窗户在剖面中的高低有关。房间里光线的照射有关。本例中大部分都是自然采光。2.工程概况及结构布置2.1.工程概况本工程为北方某市某区繁华地段的住宅小区的住宅楼.总建筑面积4540m2平方米,建筑纵向长66.3米,横向长11.4米。主体结构共6层，一层层高4.2m,其它层层高为3.0m。基本风压W0=0.45kN/m2,基本雪压为0.50kN/m2，建设场地的地震基本烈度为7度，建筑抗震类别为丙类，建筑结构抗震等级为框架三级，场地特征周期为二区，场地土为II类，地面粗糙度为B类。建筑结构的安全等级为二级，设计使用年限为50年。2.2.结构布置及计算简图根据房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面，立面及剖面设计。填充墙采用200mm 厚的粘土砖空斗砌块砌筑,。门为木门和钢门，门洞尺寸1.5m2.0m,1.0m2.0m,0.9m2.0m,0.8m2.0m。 窗为铝合金窗，洞口尺寸为1.8m1.5m,2.4m1.5m,0.91.5等。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取100mm.梁截面高度按梁跨度的1/12-1/8估算，由此估算的梁截面尺寸见表1,表中还给出了各层梁、柱和板的混凝土强度等级。其设计强度：C35(),C30()表1 梁截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级层次混凝土强度等级横梁（bh）纵梁(bh)次梁（bh）板mm16C30400600400600300500100由已知条件查表可知该框架结构的抗震等级为三级，其轴压比限值=0.9,各层的重力荷载代表值近似取12KN/mm.则边柱及中柱的负载面积7.2m2.85m2和7.2m5.4m2。由式A 得各层柱截面面积为：边柱： A中柱： 如取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面长度分别为386mm和521mm。根据以上计算结果并考虑其它因素，柱截面尺寸取值为：各层柱尺寸 基础选用柱下独立基础，基础埋深2.0 m,基础高1.4m。框架结构计算简图如图1所示,取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线；梁轴线取至板底，2-6层柱高即层高取3.0m.底层柱高度从基础顶面算至一层楼底即h=4.2+0.6+2.0-1.4-0.1=5.3m . 图 1 框架结构计算简图3. 重力荷载计算3.1 屋面及楼面的永久荷载标准值屋面（上人）30厚细石混凝土保护层 22三毡四油防水层 0.4kN/ 20厚水泥砂浆找平层 20150厚水泥蛭石保温层 5100厚钢筋混凝土板 合计 4.71 kN/ 1-6层楼面：30mm瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.55100厚钢筋混凝土板 25合计 3.05 kN/ 3.2 屋面及楼面可变荷载标准值上人屋面均布活荷载标准值 2.0 kN/m楼面活荷载标准值 2.0 kN/m屋面雪荷载标准值 =0.50kN/m（式中）3.3 梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算梁，柱可根据截面尺寸，材料容重及粉刷等计算长度上的重力荷载；对墙，窗，门等可计算单位面积上的重力荷载。具体过程略，计算结果见表2表2 梁、柱重力荷载标准值层次构件BmHmRkN/mGkN/mLMnGKNGKN1横梁0.40.6251.056.35.122534.471526.8纵梁0.40.6251.056.36.618748.44次梁10.30.5251.053.945.314167.06次梁20.30.5251.053.943.25676.83柱0.60.6251.109.94.221873.18873.1826横梁0.40.6251.056.35.122534.471526.8纵梁0.40.6251.056.36.618748.44次梁10.30.5251.053.945.38167.06次梁20.30.5251.053.943.25676.83柱0.60.6251.109.93.021623.70623.70注：表中为考虑梁柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；g表示单位长度构件重力荷载；n为构件数量，梁长度取净长，柱长度取层高外墙为400mm厚砌块，外墙面贴瓷砖（0.5kN/m）内墙面为20mm厚抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为： 0.5+0.4内墙为200mm厚砌块，两侧均为20mm厚抹灰，则内墙单位墙面重力荷载为： 女儿墙为200mm，外墙面贴瓷砖（0.5kN/m）内墙面为20mm厚抹灰，则女儿墙单位墙面重力荷载为 木门单位面积重力荷载为0.2kN/m单位面积重力荷载为0.4kN/m。3.4 重力荷载代表值集中于各楼层标高处的重力荷载代表值G为计算单元范围内各层楼面上的重力荷载代表值及上下各半层的墙柱等重量，计算G时，各可变荷载的组合值按表1.16的规定采用，屋面上的可变荷载均取雪荷载。具体过程略，计算结果见图2 图2 重力荷载代表值4 框架侧移刚度计算4.1 横向框架侧移刚度计算横向侧移刚度计算方法如下。横梁线刚度计算结果见表表3 横梁线刚度类别层次横梁5700柱的侧移刚度D值按下式计算D=,(为柱的侧移刚度修正系数)根据梁、柱线刚度比的不同，柱分为中框架中柱和边柱，边框架中柱和边柱以及楼梯间柱等。现以第2层横梁B-8柱的侧移刚度计算为例，说明计算过程，其余柱的计算过程略，计算结果见表5-6.表4 柱线刚度计算表层次第2层B-8柱及其与其相连的梁的相对线刚度如图3所示图中数据取自表3和4，由此可得梁柱线刚度比为 图3 梁的相对线刚度层次边柱（A）5根中柱 5根260.620.24345601.40.41518406048001.40.56293332.40.736667481905表5 中框架柱侧移刚度D值（N/mm）由式表6 边框架柱侧移刚度D值（N/mm）层次边柱（A）中柱260.530.21302401.050.344032020160011.00.53277622.00.62532738173380将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度，见下表7表7 框架各层层间侧移刚度层次12-8655285806400由表7可见=0.810.7,故该框架为规则框架。5 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算5.1 横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算5.1.1 横向自振周期计算结构顶点的假想侧移由式计算。计算过程见下表8表8 结构顶点的假想侧移层次64995.64995.68064006.19240.355505.8810501.4880640013.02233.1145505.8816007.3680640019.9220.0935505.8821513.2480640026.68200.1925505.8827019.1280640033.51173.511622433243.1265528550.7350.73按式计算基本周期，其中的量纲为m，取=0.7则 5.1.2 水平地震作用及楼层地震剪力计算因为本设计方案中结构高度不超过40m,质量和刚度沿高度分布较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值按式 计算即 =0.854995.6+5505.884+6224=28256.65kN FEK=a1Geq=0.06528256.65=1836.68kN因1.4T 应考虑顶部附加水平地震作用，各质点的水平地震作用按式 将上述具体过程见表10。各楼层地震剪力按式，结果见表9中。表9 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次620.34995.6101410.680.24440.80440.80517.35505.8895251.720.22404.07844.87414.35505.8878734.080.19348.97 1193.84311.35505.8862216.440.15275.50 1469.3428.35505.8845698.800.11202.031671.3715.3622432987.200.07146.931818.30各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见图4图4 横向水平地震作用及楼层地震剪力5.1.3 水平地震作用下的位移验算 水平地震作用下框架结构的层间位移 ，计算过程见下表10。表中还计算了各层的层间弹性位移角表10 横向水平地震作用下的位移验算层次6440.808064000.549.41 30001/55565844.878064001.058.87 30001/285741193.848064001.57.8230001/200031469.348064001.86.3230001/166721671.378064002.074.5230001/144911818.308064002.252.2553001/2356由表10可见，最大层间弹性位移角发生在第2层，其值为1/14491/550，满足5.1.4 水平地震作用下框架内力计算以平面图中（8）轴线横向框架内力计算为例，说明计算方法，其余框架内力计算略。框架柱端剪力及弯矩分别按式和 计算，其中取自表5，取自表7，层间剪力取自表10。各柱反弯点高度比y按式确定，其中由表查得。本计算中底层柱需考虑修正值，第2层柱需考虑修正值，其于柱均无修正。具体过程及结果见下表11表11 各层柱端剪力及弯矩计算层次边柱y63.0440.88064003456018.890.620.3017.0039.6753.0844.878064003456036.210.620.4043.4565.1843.01193.848064003456051.160.620.4569.0784.4133.01469.348064003456062.970.620.4585.01103.9023.01671.378064003456071.630.620.51109.59105.3015.31818.306552852933381.391.40.70301.97129.41续表11：中柱y5040027.551.10.3629.7552.905040052.081.10.4571.2887.125040074.621.10.46102.98120.885040091.831.10.50137.75137.7550400104.461.10.50156.69156.693666782.682.40.58254.16184.05注：表中M量纲为V量纲为kN梁端弯矩，剪力及柱轴力分别按式， 和 和式 计算。 其中梁线刚度取自表3，具体过程见表12。表12 梁端弯矩，剪力及柱轴力计算层次边梁1边梁2柱轴力N边柱A边柱B639.6728.255.711.9228.2528.255.79.91-11.922.01581.8946.555.722.5346.5546.555.716.33-34.458.214127.0264.295.733.5664.2964.295.722.56-68.0119.213171.9179.225.744.0679.2279.225.727.80-112.0735.472201.7683.415.750.0383.4183.415.729.27-162.1056.231328.55166.725.786.09166.72166.725.758.50-248.9984.59水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图如图5 图 5 左地震作用下框架弯矩图，梁端剪力及柱轴力图5.2 横向风荷载作用下框架内力和侧移计算5.2.1 风荷载标准值风荷载标准值按式第7.3节查得 : 由表查得 V=0.40; 由表查得: 取图（8）轴线横向框架，其负载宽度为7.2m,由式得沿房屋高度的分布风荷载标准值为： q=根据各楼层标高处的高度H,代入上式可得各楼层标高处的 q(z),见下表13；q(z)沿房屋高度的分布见图 6（a）表13 沿房屋高度分布风荷载标准值层次620.31.0000.841.585.262.63517.30.8520.781.533.782.36414.30.7040.741.463.422.14311.30.5570.741.373.212.0128.30.4090.741.272.981.8615.30.2610.741.172.741.71（a）风荷载沿房屋高度的分布（单位:kN/m） (b)等效节点、集中风荷载（单位:kN）图 6 框架上的风荷载荷载规范规定，对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋结构，应采用风振系数来考虑风压脉动的影响。本设计中房屋高度H=19.2m1.5,由表13可见沿房屋高度1.144-1.592范围内变化，即风压脉动的影响较大。因此，该房屋应考虑风压脉动的影响.框架结构分析时，应按静力等效原理将图6（a）的分布风荷载转化为节点集中荷载，如图6（b）所示，例如计算第4层集中荷载： 类推得以推 5.2.2 风荷载作用下的水平位移验算根据图6（b）所示的水平荷载由式计算层间剪力，然后依据表12求出（8）轴线框架的层间侧移刚度，再按式计算各层的相对侧移和绝对侧移。计算过程见表14表14 风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层次618.9818.981209600.173.211/17647519.0137.991209600.313.041/8824416.8054.791209600.452.731/6667315.6470.431209600.582.281/5172214.5284.951209600.701.71/4286111.3396.281209601.001.001/5300由表14可见，风荷载作用下框架最大层间位移角为1/4286远小于1/550，满足规范要求。5.2.3 风荷载作用下框架结构内力计算风荷载作用下框架结构内力计算结果见表15。梁端剪力及柱轴力见7图表15 各层柱端剪力及弯矩计算边柱层次y63.018.98120960345605.420.620.34.8811.3853.037.991209603456010.850.620.413.0219.5343.054.791209603456015.650.620.4521.1325.8233.0 70.431209603456020.120.620.4527.1633.2023.084.951209603456024.270.620.5137.1335.6815.396.281209603456027.511.40.70 102.1643.74 续表15：中柱y504007.91.10.368.5315.175040015.831.10.4521.3726.125040022.831.10.4631.5136.985040029.351.10.5044.0344.035040035.401.10.5053.153.105040040.122.40.58123.3389.31表16 梁端弯矩，剪力及柱轴力计算层次边梁1边梁2柱轴力N边柱A边柱C611.363.75.72.643.73.75.71.302.641.34524.298.65.75.778.68.65.73.028.414.09437.4315.105.79.2215.1015.105.75.3017.638.01352.6719.325.712.6319.3219.325.76.7830.2613.86262.6923.285.715.0823.2823.285.78.1745.3420.77177.5440.105.720.6440.1040.105.714.0765.9827.34 （a）框架弯矩图 (b) 梁端剪力及柱轴力图 图 7横向框架在水平风荷载作用下的弯矩、梁端剪力和轴力图6 竖向荷载作用下框架结构的内力计算6.1 横向框架内力计算6.1.1 计算单元图8 横向框架计算单元取（8）轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为7.2m,如图8所示。由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其于楼面则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。6.1.2 荷载计算 6.1.2.1 恒荷计算图 9 恒荷分布图注：在图9中，q1代表横梁自重，为均布荷载形式。 为房间和走道板传给横梁的梯形和三角形荷载，由图9所示几何关系可得： ，分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒荷载，它包括梁自重、楼板重、女儿墙等重力荷载。现计算如下：集中力矩：对2-6层，其它荷载计算方法同第6层，结果为 对1层：均布荷载与2-5层的相同 集中力矩 6.1.2.2 活荷载计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图 10所示。图 10 活荷分布图对于第1-6层： 同理，在屋面荷载作用下 将以上计算结果汇总表17，18层次66.316.96147.53217.4514.7502-511.2910.98184.98214.8918.30111.2910.98184.98214.8918.30表17 横向框架恒载汇总表表18 横向框架活载汇总表层次1至67.2（1.8）24.84（6.75）51.84（12.96）2.484（0.68）006.1.3 内力计算梁端、柱端弯矩采用二次分配法计算。由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。弯矩计算过程如图11（1）、12（1），所得弯矩如11（2）、12（2）图 。梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到。计算柱底轴力还需考虑柱的自重，如表19和表20所列。 图11（1） 恒荷作用下框架弯矩的二次分配法 图 12（1）活荷作用下横向框架弯矩的二次分配法图11（2） 恒荷作用下的框架弯矩图19 恒荷作用下梁端剪力及柱轴力（kN）层次总剪力柱轴力AB跨BC跨A柱B柱C柱632.2939.2335.7631.24179.82209.52312.51342.2195.55225.25554.5458.0235.7631.24430.01459.71639.59669.29456.54486.24454.5458.0235.7631.24680.14709.84967.09996.79717.3747354.5458.0235.7631.24930.67959.971294.591324.29978.061007.76254.5458.0235.7631.241180.431210.131662.041651.741238.841268.52154.5458.0235.7631.241334.561362.781956.111997.691389.561402.64图 12（2） 活荷载（屋面雪荷载）作用下框架弯矩图表20 活载作用下梁端剪力及柱轴力层次总剪力柱轴力AB跨BC跨A柱B柱C柱=612.53(2.72)14.54(3.22)15.05(3.63)13.03(3.39)35.25(8.92)80.24 (19.81)35.25(8.92)513.2914.0414.5513.671.15(44.7)159.26 （99.08）71.15(44.7)413.2914.0414.5513.53106.99(80.54)238.41 （178.23）106.99(80.54)313.2914.0414.5513.53142.83(116.38)317.56 (257.38)142.83(116.38)213.2914.0414.5513.55178.68(152.23)396.68 （336.5）178.68(152.23)113.2914.0414.5513.6281.18(248.34)631.52 (563.74)281.18(248.34)注：表中括号内数值为屋面作用雪荷载（0.50KN/m）,其它层楼面作用活荷载（2kN/m）对应的内力。V向上为正。6.2 横向框架内力组合6.2.1 结构抗震等级结构的抗震等级可根据结构类行，地震烈度，房屋高度等因素由表确定。由表可知，本工程的框架为三级抗震等级。6.2.2 横向框架内力组合本设计方案中考虑了四种内力组合，即，。此外，对于本方案这种内力组合考虑地震作用的组合相比一般较小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑。各层梁的内力组合见表21，表中，两列中的梁端弯矩M为经过调幅后的弯矩（调整系数为0.8）。现以第一层AB跨梁考虑地震作用的组合为例，说明各内力的组合方法。对支座负弯矩按相应的组合情况进行计算，求跨间最大正弯矩可根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值，由平衡条件确定。由图13可得 图13 均布荷载和梯形荷载作用下的计算简图本设计中，梁上荷载设计值 左震则发生在左支座右震 说明发生在右支座 剪力计算：AB净跨 左震： 右震 则 其它类似求得，计算结果见表21- 59 -层次截面位置内力 V1层AM-39.4-10.870.54239.0069.96-170.85227.31-292.29-49.68-48.36187.63V54.5413.2920.6486.8930.27140.22-48.93151.4171.4069.11M-47.32-14.140.10166.72-132.627.09-328.84233.13-65.73-64.40V58.0214.6420.6486.8950.02124.61143.78-26.7179.2676.96M-45.93-13.7440.0352.7-10.47-134.38202.19-295.63-75.75-74.35149.41V35.7614.0417.36112.7730.3990.82-71.45148.4589.2986.90跨间12.6348.85233.69156.5751.6650.853层AM-39.4-5.2652.67171.9121.4-129.22178.10-239.88-49.00-47.76151.63V54.5413.2912.6344.0661.95102.44-29.62-131.8071.2068.91M-47.32-13.7619.3279.22-93.33-37.39-195.52112.85-65.85-64.57V58.0215.2912.6344.06105.9565.45137.62-23.8079.4677.16M-45.05-15.2615.98220.98-46.71-94.8289.10-184.37-75.91-74.49132.8V35.7614.0427.8441.643.0578.18-7.05133.8888.6786.25表21 框架梁内力组合续表21 框架梁内力组合层次截面位置内力V跨间68.0246.03183.26119.7451.9851.186层AM-28.61-11.2611.3639.67-25.97-50.9527.59-74.41-40.43-39.4168.0V32.2912.532.6411.9256.4764.8322.4461.1463.8862.11M-48.94-14.583.7028.25-76.56-58.89-76.20-4.11-70.86-69.52V39.2312.532.6411.9279.1970.8370.4531.7578.8176.88M-46.16-13.2662.5733.23-67.25-82.92-12.51-76.43-78.53-77.0872.26V35.7614.041.3413.1580.1387.4440.0373.8787.9885.89跨间54.4149.4523.1233.265453.08注：表中分别为AB跨和BC跨的跨间最大正弯矩。M以下部受拉为正，V以向上为正。一项括号内的数值表示屋面作用雪菏载时对应的内力。层次截面内力式式6柱顶M26.648.9811.3839.6715.5740.54-34.6967.3129.0528.9067.31-34.6929.05N179.6932.532.6411.92255.86264.23148.66182.81277.83264.98182.81148.66277.83柱底M-12.29-6.574.8817.00-15.10-25.819.35-34.37-21.12-21.09-34.379.35-21.12N209.3935.252.6411.92291.50299.87175.39209.54317.93300.618209.54175.39317.935柱顶M15.486.5719.5365.18-7.4637.62-71.2091.0115.4915.57134-110.1918.05N430.0171.155.7734.45591.90619.42354.62459.63651.66615.621481.33931.231772.26柱底M-15.48-3.913.0243.45-1.99-32.0543.23-64.90-17.52-17.57-163.44135.0-21.58N459.7171.155.7734.45627.54655.06381.35486.36691.76651.261509.84959.751812.364柱顶M15.486.5725.8284.41-13.5647.60-91.82121.0617.5217.57136.48-119.3713.03N680.14106.999.2268.01921.16980.79540.64806.501025.18965.951841.821103.172158.28柱底M-15.48-6.5721.1369.078.00-42.0573.15-101.14-17.52-17.57-302.71294.13-6.52N709.84106.999.2268.01956.801016.43567.37835.021065.271001.591881.741143.092214.41表22（a） 横向框架A柱弯矩和轴力组合 续表22（a） 横向框架A柱弯矩和轴力组合层次截面内力式式3柱顶M15.486.5733.20103.90-22.7156.75-121.78144.9017.5217.57144.90-121.7817.52N930.27142.8312.63112.071244.431348.2758.051139.791398.701316.291139.79758.051398.70柱底M-15.48-6.5727.1685.0115.77-49.2597.30-120.04-17.24-17.28-120.0497.30-17.24N959.97142.83）12.63112.071280.071383.8786.561168.311438.791351.931168.31786.561438.792柱顶M15.486.5735.68105.30-21.8356.92-110.1913418.0518.11255.37-210.3427.77N1180.43178.6815.08162.101563.581719.7931.231481.331772.261666.672166.721845.552469.46柱底M-15.48-6.5737.13109.5927.15-69.11135.0-163.44-21.58-21.66-251.43214.28-27.47