脚手架及支撑搭设方案.doc

脚手架及支撑搭设方案一、 编制依据1、 主要依据成都美厦建筑设计的施工图纸、施工组织设计、建筑规范和规程。2、 根据现行规范及施工现场的实际情况。二、 工程概况本工程为成都汇祥置业有限责任公司开发汇祥华楠半岛工程，建设地点位于新津县花源镇柳河村，建筑总面积为84000。该建筑为框剪结构，地下1层，地上6+1层，高度23.9m。根据成都市政府相关文件的要求，该工程在主体及装饰施工期间，必须在建筑物外围设置封闭式密目防尘网。依据规范和“建设部建质（2004）213号”文件精神编制本方案。三、搭设技术措施本工程为高层，总高 23.9米，分2次卸荷搭设，第一段采用双排落地脚手架；二段采用悬挑脚手架，均在2层时悬挑。第一段封闭式双排落地脚手架的设计计算1、根据JGJ130-2001的规定，50m以下的常用敞开式单、双排架，当采用规范规定的构造尺寸和构造规定时，其相应杆件可不再进行设计计算，只需根据实际荷载对连墙件和立杆地基承载力进行验算。立杆支承在地下室顶板C35砼结构上，采用的钢管类型为483.5。2、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.5 wk Awwk 风荷载基本风压值，wk = 0.176kN/m2；Aw -每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.04.50 = 13.50m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 3.564kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 8.564kN 连墙件轴向力设计值 Nf = Af 其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95； A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 95.466kN,NfNl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件扣件连接示意图3、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 43.72 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 10.93 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值为人防地下室顶板的荷载值(N/mm2)；fg = 65.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 65.00 地基承载力的计算满足要求!第二段悬挑式双排脚手架的设计计算1、悬挑式双排脚手架搭设高度为20.00米，立杆采用单立管。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层，栏杆及脚手板均采用竹串片。悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.50米用两个预埋铁件固定。悬挑水平钢梁采用DN14钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.40m，水平间距为一跨一拉，在8、16、24层埋设DN14Q235钢筋吊环与钢丝绳相连。钢梁上架设立杆处焊接50mm高DN32钢管底座，插入立杆底部。其它构造同双排落地脚手架。悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.50米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.40m。拉杆采用钢丝绳。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/3=0.175kN/m活荷载标准值 Q=3.0001.500/3=1.500kN/m荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.175+1.41.500=2.356kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2.3561.0502/8=0.325kN.m =0.325106/5080.0=63.917N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.01.7131050.04/(3842.06105121900.0)=1.080mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.500/3=0.184kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN荷载的计算值 P=(1.20.040+1.20.184+1.41.575)/2=1.237kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.2671.2371.500=0.504kN.m =0.504106/5080.0=99.152N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=0.040+0.184+1.575=1.799kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.8831799.0701500.003/(1002.060105121900.000)=4.55mm 最大挠度和 V=V1+V2=4.605mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.276+1.42.362=3.707kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394 NG1 = 0.13925.000=3.485kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35021.500(1.050+0.300)/2=0.709kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5002/2=0.225kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50025.000=0.187kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.606kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.300Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.670Us 风荷载体型系数：Us = 1.560经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3001.6701.560 = 0.547kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.14kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.26； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.60m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 94.62 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.15kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.26； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.60m；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.220kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 130.14 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 15.340kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求! 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1400mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 712.00cm4，截面抵抗矩W = 102.00cm3，截面积A = 21.50cm2。 受脚手架集中荷载 P=1.24.61+1.44.73=12.14kN 水平钢梁自重荷载 q=1.221.500.00017.8510=0.20kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=13.450kN,R2=12.246kN,R3=-0.804kN最大弯矩 Mmax=1.899kN.m抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.899106/(1.05102000.0)+4.7071000/2150.0=19.924N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.929经过计算得到强度 =1.90106/(0.929102000.00)=20.04N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、拉杆的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=14.250kN 十、拉杆的强度计算: 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=14.250kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取8.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00014.250/0.800=142.498kN 选择661+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度2000MPa，直径14.0mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=14.250kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=142504/(3.1416502)1/2=14mm 十一、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=12.246kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=122464/(3.1416502)1/2=13mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 12.25kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于12246.36/(3.1416201.5)=129.9mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 12.25kN；d 楼板螺栓的直径，d = 20mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!四、悬挑卸料平台的计算 悬挂式卸料平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度2.5m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。次梁采用14号工字钢，主梁采用14号工字钢，次梁间距1.00m。悬挑水平钢梁采用DN14钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物2.50m，在上层埋设DN14Q235钢筋吊环与钢丝绳相连。施工人员等活荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。悬挑卸料平台计算书 计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)和钢结构设计规范(GB50017-2003)。 悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。 平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度2.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。次梁采用14号工字钢，主梁采用14号工字钢，次梁间距1.00m。容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。 一、次梁的计算 次梁选择14号工字钢槽钢，间距1.00m，其截面特性为面积A=21.50cm2,惯性距Ix=712.00cm4,转动惯量Wx=102.00cm3,回转半径ix=5.76cm 截面尺寸 b=80.0mm,h=140.0mm,t=9.1mm 1.荷载计算 (1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.351.00=0.35kN/m (2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2； Q2 = 2.001.00=2.00kN/m (3)槽钢自重荷载 Q3=0.17kN/m经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.35+2.00+0.17) = 3.02kN/m 经计算得到，活荷载计算值 P = 1.410.00=14.00kN 2.内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下 最大弯矩M的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 3.023.002/8+14.003.00/4=13.90kN.m 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =13.90106/(1.05102000.00)=129.75N/mm2； 次梁槽钢的抗弯强度计算 f,满足要求! 4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=1.30由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.836,经过计算得到强度 =13.90106/(0.836102000.00)=162.98N/mm2； 次梁槽钢的稳定性计算 f,满足要求 二、主梁的计算 卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择14号工字钢槽钢，其截面特性为,面积A=21.50cm2,惯性距Ix=712.00cm4,转动惯量Wx=102.00cm3,回转半径ix=5.76cm截面尺寸 b=80.0mm,h=140.0mm,t=9.1mm 1.荷载计算 (1)栏杆自重标准值：标准值为0.15kN/m Q1 = 0.15kN/m (2)槽钢自重荷载 Q2=0.17kN/m经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.15+0.17) = 0.38kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 P1=(1.2(0.35+2.00)0.503.00/2+1.20.173.00/2)=2.41kN P2=(1.2(0.35+2.00)1.003.00/2+1.20.173.00/2)=4.53kN P3=(1.2(0.35+2.00)1.003.00/2+1.20.173.00/2)+14.00/2=11.53kN P4=(1.2(0.35+2.00)0.253.00/2+1.20.173.00/2)=1.36kN 2.内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=13.182kN,R2=7.590kN,支座反力 RA=7.590kN 最大弯矩 Mmax=3.070kN.m 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =3.070106/1.05/102000.0+4.9431000/2150.0=30.963N/mm2 主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求!4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=1.65,由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.884,经过计算得到强度 =3.07106/(0.884102000.00)=34.03N/mm2；主梁槽钢的稳定性计算 f,满足要求! 三、钢丝拉绳的内力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=14.078kN 四、钢丝拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=14.078kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取8.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00014.078/0.800=140.781kN。选择661+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度2000MPa，直径14.0mm。五、钢丝拉绳吊环的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=14.078kN 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的吊环最小直径 D=140784/(3.1416502)1/2=14mm六、操作平台安全要求: 1.卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上； 2.斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算； 3.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口； 4.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏； 5.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩； 6.钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度； 7.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复； 8.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。五、脚手架构造要求1.纵向水平杆，横向水平杆，脚手板（1）纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；（2） 纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接，搭应符合下列规定： 纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3，如下图：搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm,如下图:2.横向水平杆的构造应符合下列规定： （1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度a如下图所示，不应大于0.4l,且不应大于500mm； （2） 作业层上非主节点处的横向水平杆，根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2；（3）使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上； 3.脚手板的设置应符合下列规定：（1）作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120150mm；（2）竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。（3） 作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定。 4.立杆（1）每根立杆底部应设置底座或垫板。（2） 脚手架必须设置纵，横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（3）脚手架底层步距不应大于2m。（4）立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距二步三跨。（5）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定： 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3； 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm。（6）立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。 5.连墙件（1）连墙件的布置应符合下列规定： 宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm； 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；宜优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；一字型，开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的高层，并不应大于4m(2步)。（2）高度在24m以下双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。（3）对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。（4）连墙件的构造应符合下式规定： 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接；连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土梁、柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股，亦可采用直径不小于6mm的钢筋。（5）当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。 6.门洞（1）双排脚手架门洞采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构型式(图6.5.1)，斜杆与地面的倾角应在45度60之间。门洞桁架的型式宜按下列要求确定：当步距(h)小于纵距(la)时，应采用A型；当步距(h)大于纵距(la)时，应采用B型,并应符合下列规定：（2）门洞桁架的构造应符合下列规定： 斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距(图6.5.1A型)时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，搭接构造应符合本规范第3.5条的规定。（3）过窗洞时应增设立杆或增设一根纵向水平杆。 （4）门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口12步。 （5）门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件。 7.剪刀撑与横向斜撑（1）双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。（2）剪刀撑的设置应符合下列规定： 每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按表四的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间；必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接应符合本规范第3.5条的规定；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。8.“四口五临边”安全防护（1）基坑四周设置1200mm高钢管护栏，钢管刷红白相间油漆，内侧铺复膜板。（2）钢筋操作棚、砂浆搅拌机操作棚、人行通道等上空均搭设硬性防护棚。（3）楼层楼梯侧随施工进度搭设1200mm高钢管护栏作为施工人员通道。（4）建筑边柱的柱与柱之间搭设红白相间1200mm高钢管护栏。（5）建筑物主要出入口搭设挑出长度2000mm，每侧宽于出入口1000mm的硬性防护棚，棚顶满铺50 mm厚脚手板，非出入口和通道两侧封闭。 特在主要出入口及主要道路一方立面上，从脚手架密目防尘网内侧从底至顶加设一道钢丝网。（6）现浇砼的预留洞口，洞口尺寸300*300以内的，用木盖板封闭；洞口尺寸300*300以上的，四周设置1200mm高防护栏杆，中间挂水平安全网。六、脚手架搭设1.施工准备（1）在脚手架作业人员进场作业时，项目技术负责人应按施工组织设计内容结合工程实际，向架设人员和使用人员进行技术交底。（2）工程技术人员按照规范规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件和脚手架等材料进行验收，不合格产品不得投入使用。（3）经验收合格的脚架构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场不得有积水。（4）搭设时应清除搭设场地内杂物，平整搭设场地并使用场地排水畅通。（6）在脚手架基础附近进行施工作业时，必须必须采取加固措施。2.脚手架搭设（1）脚手架搭设必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。（2）每搭设完成一步脚手架后，应按规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。（3）固定立杆的底座和垫板均应准确的放置在定位线上。（4）垫板采用厚度不小于50mm的木板与墙体垂直铺设。（5）搭设起步立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。（6）当搭至有连墙件的构造节点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。（7）在封闭型脚手架的同一步中，纵向向水平杆应四周交圈，且直角扣件与内外角部立杆固定。（8）双排脚手