衡阳市某职业中学建筑结构设计毕业设计计算书.doc

1.建筑设计建筑设计是在总体规划的前提下，根据任务书的要求综合考虑基地环境，使用功能，结构施工，材料设备，建筑经济及建筑艺术等问题。着重解决建筑物内部各种使用功能和使用空间的合理安排，建筑与周围环境，与各种外部条件的协调配合，内部和外表的艺术效果。各个细部的构造方式等。创造出既符合科学性又具有艺术的生产和生活环境。建筑设计在整个工程设计中起着主导和先行的作用，除考虑上述各种要求以外，还应考虑建筑与结构，建筑与各种设备等相关技术的综合协调，使建筑物做到适用，经济，坚固，美观。1.1工程概况本建筑为衡阳市某中学综合楼。占地面积约为1200，建筑面积4000左右，建筑物共5层，现浇钢筋混凝土框架结构体系。该综合楼拥有语音教室、教师办公室、会议室、多媒体教室等。楼内设有两个楼梯，楼梯开间均为3.9m，进深均为8.1m，楼梯的布置均符合消防、抗震的要求。框架梁、柱、楼面、屋面板板均为现浇。1.2建筑总平面设计1.2.1总平面设计 该建筑耐火等级为二级，四周较空旷，满足防火间距的要求。1.2.2平面设计（1）主要柱距布置该建筑主要用于多媒体教室、计算机教室、办公室，参考中小学建筑设计 考虑教室中不宜设柱，主要采用纵向承重，柱距为3.6m和3.9m。（2）主要房间平面设计主要教室取10.8m8.1m，主要办公室取3.6m8.1m和7.2m8.1m考虑教学楼人流量大，所以在底部走廊两端开门，更利于人流疏散。阅览室要求采光好，将其布置在五层。房间门的设置：一般教室、办公室等的门 取2.7m1.1m（其中亮子高0.6m，门高2.1m）；楼梯，大厅等通道用的门取 1.8m2.1m的双开门，利于逃生。窗的设置：教室采光等级为级，要求窗地面积比为1/6，选用窗户尺寸为2.4m2.1m的大窗。（3）辅助房间设计卫生间平面设计：为保证卫生间的自然通风，将卫生间布置在建筑的左端。该建筑预计各层使用人数为300人。男女比例1比1，即150名男生，150名女生。男大便器40-50人/个，男小便器20-25人/个，女大便器20-25人/个（以上数据参考中学厕所设备个数参考指标）。根据上述指标，男大便器取4个，女大便器取5-6个，男小便器取5-6个。由于进深为8.1m，有较大空间，统一取男女大便器5个,男小便器5个。（4）交通联系部分的平面设计走廊：由楼梯门和走道的宽度指标可知，当建筑的耐火等级为二级时，一层、二层为0.65m，三层为0.75m/百人，大于四层为1m/百人。设计走廊净宽为3.4m，考虑墙体与柱子，取轴线尺寸为3300mm，以满足净宽的要求。楼梯：为使人流尽早分散，避免底层走廊过于拥挤，将楼梯与门厅结合在一起布置，两部楼梯在建筑中均匀布置，满足安全疏散的要求。采光：走道尽端设置2.7m2.1m的窗，以满足交通联系部分的采光要求。（5）建筑平面组合设计计算机房、语音室与阅览室为便于管理，置于四、五层。卫生间置于通风条件良好的两端。考虑人流原因将活动室与接待室置于一层。1.2.3建筑剖面设计（1）房屋高度尺寸的确定该建筑为5层，首层为4.5m。其他层取3.9m。因梁高未定，室内净高未最终确定，常取3.0-3.3m，与结构设计协调后定。（2）室内外高差的确定外为了防止室外雨水流入室内，防止建筑舞因为不均匀沉降使地面降低，为了满足建筑使用的要求，取室内外高差为450mm。（3）采光设计学校建筑的采光等级为级，窗宽与开间之比为2/32.4/3.31,由侧窗采光时房间进深L与窗高h的比值表，查出相应窗高h=L/2.7至L/3.4，取h=2.1m，地面至窗台高度为0.9m。1.2.4建筑立面设计学校建筑应严谨而活泼，该建筑采用对称设计，门厅设置于建筑的中轴线中间，在结构设计中取的梁高可能不一致，引起窗洞高度的变化，在外立面上用与窗颜色相近深色调整。底层阶梯教室临街一侧不设置窗，整个外墙用贴褚红色面砖间乳白色面砖。1.3构造设计1.3.1内外墙体材料及厚度的确定 根据墙体在平面上所处位置不同，有内墙和外墙、纵墙和横墙之分。凡位于房屋内部的墙体统称为内墙，它主要起分隔房间的作用；位于房屋周边的墙体统称为外墙，它主要是抵御风、霜、雨、雪的侵袭和保温、隔热，其围护作用；沿建筑物短轴方向布置的墙体称为横墙，有内横墙和外横墙之分。在一片墙上，窗与窗或窗与门之间的墙体称为窗间墙，窗洞下部的墙称为窗下墙。墙体按结构受力情况分为承重墙和非承重墙。此结构墙体均为非承重墙。非承重墙虽不承受外来荷载，但承受自身重量，下部有基础的墙称为自承重墙。仅起分隔房间的作用，自身重量由楼板或梁来承担的墙称为隔墙。框架结构中，填充在柱子之间的墙又称为填充墙。墙体应满足以下几个要求：要有足够的强度和稳定性，满足保温、隔热等热工方面的要求，满足隔声要求，满足防火要求及抗震要求。为满足抗震要求，应设置贯通的圈梁，使其具有一定的延伸性，减缓墙体的酥碎现象产生。墙脚和勒脚受到土壤中水分的侵蚀，致使墙身受潮，墙面层脱落，影响卫生环境，应做好防潮工作。则外墙及女儿墙墙体材料采用240的页岩砖，内墙采用200厚加气混凝土墙。1.3.2楼板层的选择楼板层是多层建筑楼层间的水平分隔构件，它一方面承受着楼板层上的全部静、活荷载，并将这些荷载连同自重传给墙或柱；另一方面还对墙体起着水平支撑作用。帮助墙体抵抗由于风或地震等所产生的水平力，以增强建筑物的整体刚度，本设计所有楼板均取120mm。1.3.3屋面屋面为上人屋面，屋顶是建筑物的维护结构，应能抵抗自然界各种恶劣环境的影响。首先是能抵抗风雪雨霜的侵袭，其中雨水对雨水的威胁最大，故防水是屋顶设计的核心，防水由专业公司承担建设。在房屋建筑中，屋顶漏水非常普通，其中原因是多方面的，在设计时要多加考虑。屋顶不仅是房屋的维护结构，也是房屋的承重结构。所以屋顶结构应有足够的强度和刚度，作到安全可靠，应防止因结构变形、防止开裂漏水，防止屋面变形。1.4防火设计该建筑耐火等级为二级，建筑分类为二类。二类建筑的每个防火分区最大允许建筑面积为1500m2，故每层为一防火分区。该建筑设有两部楼梯，每个防火分区的安全出口为2个，满足规范的要求。表1 安全疏散距离民用建筑房间门或住宅户门至最近的外部出口或楼梯间的最大距离(m)位于两个安全出口之间的房间位于袋形走道两侧或尽端房间教学楼3522该建筑总长为52.5m，设置2部楼梯，任一房间至外部出口的距离不大于15m，安全疏散距离满足规范要求。表1.2疏散走道、安全出口、疏散楼梯和房间疏散门每100 人的净宽度疏散走道、安全出口、疏散楼梯和房间疏散门每100 人的净宽度（m） 表2 安全疏散宽度楼层位置 耐火等级 （1）二级 三级 四级 地上（1）二层 0.65 0.75 1.00 地上三层 0.75 1.00 地上四层及四层以上各层 1.00 1.25 每层疏散走道、安全出口、疏散楼梯以及房间疏散门的每100 人净宽度不应小于表1.2的规定；当每层人数不等时，疏散楼梯的总宽度可分层计算，地上建筑中下层楼梯的总宽度应按其上层人数最多一层的人数计算；地下建筑中上层楼梯的总宽度应按其下层人数最多一层的人数计算； 当人员密集的厅、室设置在地下或半地下时，其疏散走道、安全出口、疏散楼梯以及房间疏散门的各自总宽度，应按其通过人数每100 人不小于1m 计算确定； 首层外门的总宽度应按该层或该层以上人数最多的一层人数计算确定，不供楼上人员疏散的外门，可按本层人数计算确定；本建筑应设封闭楼梯间，在走道和楼梯交汇处设置防火门，门宽1.8m。一层防火门开向走道，其余各层开向楼梯。2.结构设计说明2.1 工程概况该工程为5层综合楼，主体为现浇钢筋混凝土框架结构，占地面积约为1200，建筑面积4000左右，建筑物共5层，底层层高4.5m，标准层层高3.9m，总高度22.80m，室内外高差0.450m，基础顶面距离室外地面1.1m，基础采用柱下独立基础。该综合楼拥有教室、教师办公室、会议室、多媒体教室等。楼内设有两个楼梯，楼梯开间均为3.9m，进深均为8.1m，楼梯的布置均符合消防、抗震的要求。框架梁、柱、楼面、屋面板板均为现浇。2.2 设计主要依据2.2.1 设计依据 a) 国家及湖南省现行的有关结构设计规范、规程及规定。b) 本工程各项批文及甲方单位要求。c) 本工程的活载取值严格按建筑结构荷载规范（GB50009-2012）执行。本工程采用框架结构体系，抗震等级为五级。本工程耐火等级为二级，其建筑构件的耐火极限及燃烧性能均按民用建筑设计规范（GBJI0I8-7）执行.全部图纸尺寸除标高以米为单位外均以毫米为单位。本工程结构图中所注标高均为结构标高。2.3 结构设计方案及布置 钢筋混凝土框架结构是由梁，柱通过节点连接组成的承受竖向荷载和水平荷载的结构体系。墙体只给围护和隔断作用。框架结构具有建筑平面布置灵活，室内空间大等优点，广泛应用于电子、轻工、食品、化工等多层厂房和住宅、办公、商业、旅馆等民用建筑。因此这次设计的成集中学教学楼采用钢筋混凝土框架结构。按结构布置不同，框架结构可以分为横向承重，纵向承重和纵横向承重三种布置方案。本次设计的综合楼采用横向承重方案，竖向荷载主要由横向框架承担，楼板为预制板时应沿横向布置，楼板为现浇板时，一般需设置次梁将荷载传至横向框架。横向框架还要承受横向的水平风载和地震荷载。在房屋的纵向则设置连系梁与横向框架连接，这些联系梁与柱实际上形成了纵向框架，承受平行于房屋纵向的水平风荷载和地震荷载。2.4变形缝的设置在结构总体布置中，为了降低地基沉降、温度变化和体型复杂对结构的不利影响，可以设置沉降缝、伸缩缝和防震缝将结构分成若干独立的单元。当房屋既需要设沉降缝，又需要设伸缩缝，沉降缝可以兼做伸缩缝，两缝合并设置。对有抗震设防要求的的房屋，其沉降缝和伸缩缝均应该符合防震缝的要求，并进可能做到三缝合一。本工程由于建筑尺寸未达到设变形缝的要求，故不做变形缝设计。2.5 构件初估2.5.1 柱截面尺寸的确定 柱载面尺寸可根据式 , ，其中可根据负载面积，估算而得。且框架柱截面高度不宜小于400mm,宽度不宜小于350mm。为避免发生剪切破坏，柱净高与截面长边之比不宜大于4。由轴压比限值条件N/fcA0.9 （框架柱的负荷面积内每平米按15kN/m2初估）AN/0.9fc=2154.641000/(0.914.3)=167415.69mm2A=bh b=h =409.2mm 初估：柱截面：bh=500mm500mm. 2.5.2 梁尺寸确定框架梁截面高度取梁跨度的l/8l/12，可初步确定框架横梁350mm700mm、250mm500mm，框架纵梁250mm500mm。 2.5.3 楼板厚度 楼板为现浇双向板，根据经验板厚取120mm。2.6 基本假定与计算简图2.6.1 基本假定第一：平面结构假定：该工程平面为正交布置，可认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力。第二：由于结构体型规整，结构在水平荷载作用下不计扭转影响。结构的整体空间作用可以忽略。2.6.2 计算简图在横向水平力作用下，连梁梁对墙产生约束弯矩，因此将结构简化为刚结计算体系，计算简图如后面所述。2.7荷载计算作用在框架结构上的荷载通常为恒载和活载。恒载包括结构自重、结构表面的粉灰重、土压力、预加应力等。活荷载包括楼面和屋面活荷载、风荷载、雪荷载、安装荷载等。高层建筑水平力是起控制作用的荷载，包括地震作用和风力。地震作用计算方法按建筑结构抗震设计规范进行，对高度不超过40m以剪切为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，可采用底部剪力法。竖向荷载主要是结构自重（恒载）和使用荷载（活载）。结构自重可由构件截面尺寸直接计算，建筑材料单位体积重量按荷载规范取值。使用荷载（活荷载）按荷载规范取值，楼面活荷载折减系数按荷载规范取用。2.8 侧移计算及控制框架结构的侧移由梁柱杆件弯曲变形和柱的轴向变形产生的。其中杆件的弯曲变形为剪切变形，柱的轴向变形为弯曲变形。在层数不多的框架中，柱轴向变形引起的侧移很小，可以忽略不计。在近似计算中，一般只需计算由杆件弯曲引起的变形。 当一般装修标准时，框架结构在地震作用下层间位移和层高之比、顶点位移与总高之比分别为1：650，1：700。框架结构在正常使用条件下的变形验算要求各层的层间侧移值与该层的层高之比不宜超过1/550的限值。2.9 内力计算及组合2.9.1 竖向荷载下的内力计算 竖向荷载下内力计算首先根据楼盖的结构平面布置，将竖向荷载传递给每榀框架。框架结构在竖向荷载下的内力计算采用分层法计算各敞口单元的内力，然后在将各敞口单元的内力进行叠加；连梁考虑塑性内力重分布而进行调幅，按两端固定进行计算。2.2 水平荷载下的计算 利用D值法计算出框架在水平荷载作用下的层间水平力，然后将作用在每一层上的水平力按照该榀框架各柱的刚度比进行分配，算出各柱的剪力，再求出柱端的弯矩，利用节点平衡求出梁端弯矩。2.9.3 内力组合 第一：荷载组合。荷载组合简化如下： （1）1.2恒荷载+1.4活荷载、（2）1.2恒荷载+1.4风荷载、（3）1.2恒荷载+0.9（活荷载+风荷载） 第二：控制截面及不利内力。框架梁柱应进行组合的层一般为顶上二层，底层，混凝土强度、截面尺寸有改变层及体系反弯点所在层。 框架梁控制截面及不利内力为：支座截面，Mmax，Vmax，跨中截面，Mmax。框架柱控制截面为每层上、下截面，每截面组合：Mmax及相应的N、V，Nmax及相应M、V，Nmin及相应M、V。2.10 基础设计在荷载作用下，建筑物的地基、基础和上部结构3部分彼此联系、相互制约。设计时应根据地质资料，综合考虑地基基础上部结构的相互作用与施工条件，通过经济条件比较，选取安全可靠、经济合理、技术先进和施工简便的地基基础方案。根据上部结构、工程地质、施工等因素，优先选用受力情况较好的桩基础。2.11 施工材料 第一：本工程中所采用的钢筋箍筋为级钢，fy=270N/m,主筋为级钢，fy=300N/m。 第二：柱梁钢筋混凝土保护层为25mm,板为20mm。 第三：钢筋的锚固和搭接按国家现行规范执行。 第四：本工程所有混凝土强度等级为C10、C25、C30。 第五：墙体外墙间采用240厚普通砖。2.12 施工要求及其他设计说明 第一：本工程上部楼板设计时未考虑较大施工堆载（均布），当外荷载达到3.0Kn/m时，应采取可靠措施予以保护。 第二：本工程女儿墙压顶圈梁为240mm120mm，内配48，F6250，构造柱为240mm240mm，内配410，6250，间隔不大于2000mm 第三；施工缝接缝应认真处理，在混凝土浇筑前必须清除杂物，洗净湿润，在刷2度纯水泥浆后，用高一级的水泥沙浆接头，再浇筑混凝土。 第四：未详尽说明处，按相关规范执行。3.设计计算书3.1 设计原始资料 .冬季主导风向冬季西北风，夏季主导风向东南。 .常年地下水位低于-1.3m，水质对混凝土没有侵蚀作用。 .最大降雨量60mm/h，基本雪压SO=0.5KN/m2,基本风压WO=0.35KN/m2，土壤最大冻结深度0.09m。 .抗震设防烈度5度，设计地震分组第二组，不做抗震设防。 .地质条件表3 土质分层表序号岩石名称厚度Fak(MPa)1填土1.0-2粉质黏土1.02003粉质黏土该层未穿透2003.2 结构布置及计算简图 根据该房屋的使用功能及建筑设计的需求，进行了建筑平面、立面、及剖面设计其各层建筑平面剖面示意图如建筑设计图，主体结构4层，标准层层高为3.6m。 填充墙面采用200mm厚的加气混凝土。门窗的材质、门窗的洞口尺寸见门窗表。 楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取120mm，梁载面高度按梁跨度的1/121/8估算，由此估算的梁载面尺寸见表1，表中还给出柱板的砱强度等级。C30（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2）表4 梁截面尺寸层次砼强度横梁（bh）纵梁(bh)1-5C30300700、250500250500 基础采用独立柱基础，基础+距离室外地平0.55，室内外高差为0.45,框架结构计算简图如图所示，取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线取至板顶，2-5层柱高度即为层高3.9m，底层柱高度从基础顶面取至一层板底，即h1=4.50+0.55+0.45=5.5m。框架计算简图见图1。图1 框架计算简图3.3 荷载计算3.3.1计算荷载总图 板传递至梁上的三角形或梯形荷载，为了简化计算近视等效为均布荷载，采用2图的等效转换。图2 荷载等效转换图 本次计算办公楼纵向柱距为3.6m，横向柱距为8.1m和3.6m。单区格板3.6m x8.1m,3.3m x3.6m，都按双向板计算。取13号轴线框架梁计算。梁布置如图3，板上荷载分布如图,4，计算单元选取如图5.图3 梁布置图图4 板上荷载分布图5 计算单元3.3.2恒载标准值计算屋面 (刚性防水屋面含保温层) ：10厚地砖铺实拍平，缝宽5-8，1：1水泥浆填缝 25厚1：4干硬性水泥砂浆 满铺0.5厚聚乙烯薄膜一层 1.2厚氯化聚乙烯橡胶共混防水卷材 1.5厚聚氨酯防水涂料 刷基层处理剂一遍20厚1:2.5水泥砂浆找平层 平均厚度为50，1:8水泥珍珠岩保温层 干铺50厚挤塑聚苯乙烯塑料板 20厚1:2.5水泥砂浆找平层 总计：2.30kN/m2 120mm厚现浇钢筋混凝土楼板 0.1225=3.00kN/m2 12mm厚天棚抹灰 0.01220=0.240kN/m2屋面恒荷载 5.54kN/m2 CD跨框架梁自重（除去120厚板） 0.25 (0.5-0.12) 25=2.375KN/m抹灰层：15厚水泥砂浆 CD跨梁线荷载 2.60KN/m CD轴间框架梁屋面板传荷载：按照图2计算25.543.32=11.426 KN/mCD轴间框架梁屋面板传荷载 11.43KN/mBC、DE跨框架梁自重（除去120厚板） 0.3 (0.7-0.12) 25=4.35KN/m抹灰层：15厚水泥砂浆 BC、DE跨梁线荷载 4.70KN/m BC、DE轴间框架梁屋面板传荷载：按照图2计算 25.541.8=19.944KN/mCD轴间框架梁屋面板传荷载 19.94KN/m 因此作用于顶层框架梁的线荷载为： （注：这里的下标5表示第5层,1表示梁上线荷载，2表示板传荷载）楼面：10厚地砖铺实拍平，水泥浆擦缝 40厚1：4干硬性水泥砂浆 素水泥浆结合层一遍 120厚现浇钢筋混凝土楼板 12mm厚天棚抹灰 0.01220=0.24 kN/m2 楼面恒荷载 CD轴间框架梁楼面板传荷载：按照图2计算CD轴间框架梁屋面板传荷载 9.16KN/mBC、DE轴间框架梁楼面板传荷载：按照图2计算 24.441.8=15.984KN/mBC、DE轴间框架梁屋面板传荷载 15.98KN/mCD跨框架梁及梁侧粉刷 2.60KN/m BC、DE跨框架梁及梁侧粉刷 4.70KN/m因此作用于标准层框架梁的线荷载为：屋面框架节点集中荷载：B、E轴柱纵梁自重 粉刷 1.5m高女儿墙自重(做法:墙高 1380mm,120mm素砼压顶) 顶层B、E轴柱集中荷载 C、D轴柱纵梁自重 粉刷 C、D轴纵梁传来屋面自重（按照图2计算） 顶层C、D轴柱集中荷载 楼面框架节点集中荷载标准值（2-4层）：B、E轴柱纵梁自重 粉刷 钢框玻璃窗自重 窗上、下墙体 窗间墙体 粉刷 框架柱自重 粉刷 标准层B、E柱集中荷载 C、D轴柱纵梁自重 粉刷 内纵墙自重:200厚加气混凝土墙 粉刷 框架柱自重 粉刷 C、D轴纵梁传来的楼面自重 标准层C、D柱集中荷载 一层柱节点集中荷载（基础距离室外地平0.55）一层B、E柱集中荷载 一层C、D柱集中荷载 恒荷载作用下的荷载图如下：图6 恒载作用下荷载图 3.3.3活载标准值计算屋面和楼面活荷载标准值根据建筑结构荷载规范 （GB500092001）查得：上人屋面： 2.0KN/m2 楼面、教室： 2.0KN/m2 走廊： 2.5KN/m2 办公室： 2.0KN/m2 厕所： 2.0KN/m2雪荷载： 屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，取两者中较大值。 根据以上屋面取活荷载2.0KN/m2；楼面室内活荷载取2.0KN/m2，走廊活荷载取2.5KN/m2。（计算过程与永久荷载相同）活荷载作用下的荷载图如下：图7 活载作用下荷载图3.4竖向荷载作用框架内力计算2.4.1框架线刚度 在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取， CD跨梁：BC、DE跨梁：上部各层柱：底层柱：令=1.0，则其余各杆的相对刚度为：，图8 各构件线刚度 3.4.2竖向荷载内力计算 竖向荷载作用下的内力一般可采用近似法，有分层法，弯矩二次分配法和迭代法。这里竖向荷载作用下的内力计算采用弯矩二次分配法。 竖向荷载作用下,当可变荷载作用小于永久荷载作用时，为方便起见，可不考虑可变荷载最不利布置，而是把可变荷载同时全部作用于所有的框架梁上。在支座处所求得的内力与按最不利荷载布置求得的内力相近，可在截面配筋时，梁跨中可以乘以1.1-1.2的系数予以增大。框架横梁均布恒荷载、活荷载可从前面荷载计算中查得。具体数值见图6、7。 计算时采用全框架，梁端剪力可根据梁端竖向荷载引起的剪力和梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可根据梁端剪力和节点集中力相叠加而得到。计算过程应考虑柱自重。求得杆端内力后，通过静力平衡条件可求得相应的剪力和轴力。 计算方法：首先将各点的分配系数填在相应的方框内，将梁的固端弯矩填写在框架横梁相应的位置上，然后将节点放松，把各节点不平衡弯矩同时进行分配。假定远端固定进行传播（不向滑动端传递），右（左）梁分配弯矩向左（右）梁传播，上（下）分配弯矩向下（上）传播。第一次分配弯矩传递后再进行第二次弯矩分配。 恒荷载作用下的内力计算：计算的过程见下图9图9 永久荷载弯矩二次分配图活荷载作用下的内力计算： 计算的过程见下图10图10 活荷载弯矩二次分配图梁跨中弯矩计算均布荷载作用下的跨中弯矩梁跨中弯矩为：（q为梁上均布荷载，l为梁计算跨度），计算过程见下表。 表5 活载作用下梁跨中弯矩计算表活载层号跨度（m）均布荷载（kN/m）均布荷载作用下的弯矩（kN/m）（kN/m）跨中弯矩（kN/m）CD跨512.8112.813.35.167.0212.81-5.7949.579.573.35.167.029.57-2.5539.769.763.35.167.029.76-2.7429.719.713.35.167.029.71-2.69110.9210.923.35.167.0210.92-3.90BC跨522.1129.678.17.259.0525.8933.16431.6135.188.17.259.0533.39525.65330.6634.48.17.259.0532.5326.52230.6634.528.17.259.0532.5926.46126.9132.18.17.259.0529.50529.54DE跨529.6722.118.17.259.0525.8933.16435.1831.618.17.259.0533.39525.65334.430.668.17.259.0532.5326.52234.5230.668.17.259.0532.5926.46132.1-26.918.17.259.0529.50529.54表6 恒载作用下梁跨中弯矩计算恒载层号跨度（m）均布荷载（kN/m）均布荷载作用下的弯矩（kN/m）（kN/m）跨中弯矩（kN/m）CD跨541.5241.523.314.0319.1041.52-22.42425.5825.583.311.7616.0125.58-9.57326.4726.473.311.7616.0126.47-10.46226.3426.343.311.7616.0126.34-10.33129.8429.843.311.7616.0129.84-13.83 续表6BC跨572.4899.968.124.64202.0886.22115.86491.1999.538.120.68169.6095.3674.24391.1997.138.120.68169.6094.1675.44287.4197.498.120.68169.6092.4577.15175.391.528.120.68169.6083.4186.19DE跨599.9672.488.124.64202.0886.22115.86499.5391.198.120.68169.6095.3674.24397.1391.198.120.68169.6094.1675.44297.4987.418.120.68169.6092.4577.15191.5275.38.120.68169.6083.4186.19梁端剪力计算梁端剪力：式中：-梁上均布荷载引起的剪力， -梁端弯矩引起的剪力，梁端左右剪力：梁端左右剪力： 梁端左右剪力计算过程见下表5表7 恒载作用下梁端剪力计算层号CD跨梁514.033.323.15023.1523.15411.763.319.40019.4019.40311.763.319.40019.4019.40211.763.319.40019.4019.40111.763.319.40019.4019.40 续表7层号BC跨梁524.648.199.79-3.3996.40103.18420.688.183.75-1.0382.7284.78320.688.183.75-0.7383.0284.48220.688.183.75-1.2482.5184.99120.688.183.75-2.0081.7585.75DE跨梁524.648.199.793.39103.1896.40420.688.183.751.0384.7882.72320.688.183.750.7384.4883.02220.688.183.751.2484.9982.51120.688.183.752.0085.7581.75表8 活载作用下梁端剪力计算层号CD跨梁55.163.38.5108.518.5145.163.38.5108.518.5135.163.38.5108.518.5125.163.38.5108.518.5115.163.38.5108.518.51BC跨梁57.28.129.16-0.9328.2330.0947.28.129.16-0.4428.7229.6037.28.129.16-0.4628.7029.6227.28.129.16-0.4828.6829.6417.28.129.16-0.6428.5229.80DE跨梁57.28.129.160.9330.0928.2347.28.129.160.4429.6028.7237.28.129.160.4629.6228.7027.28.129.160.4829.6428.6817.28.129.160.6429.8028.52柱轴力计算柱轴力： 式中： ，-梁端剪力， -节点集中力及柱自重恒载作用下的柱轴力计算见下表7.活载作用下的柱轴力计算见下表8.表9 柱轴力计算层号截面横梁剪力（kN）纵梁剪力（kN）柱重（kN）柱轴力（kN）柱剪力（kN）B轴柱剪力5上96.436.3721.47132.7732.48下154.244上82.7272.0321.47308.9920.78下330.463上83.0272.0321.47485.5121.39下506.982上82.5172.0321.47661.5224.62下682.991上81.7572.0330.56836.775.48下867.33C轴柱剪力5上126.3331.9221.47158.25-26.53下179.724上104.1881.1221.47365.02-17.73下386.493上103.8881.1221.47571.49-18.06下592.962上104.3981.1221.47778.47-19.71下799.941上105.1581.1230.56986.21-3.53下1016.77D轴柱剪力5上126.3331.9221.47158.25-26.53下179.724上104.1881.1221.47365.02-17.73下386.493上103.8881.1221.47571.49-18.06下592.962上104.3981.1221.47778.47-19.71下799.941上105.1581.1230.56986.21-3.53下1016.77续表9层号截面横梁剪力（kN）纵梁剪力（kN）柱重（kN）柱轴力（kN）柱剪力（kN）E轴柱剪力5上96.423.1521.47132.7732.48下154.244上82.7219.4021.47308.9920.78下330.463上83.0219.4021.47485.5121.39下506.982上82.5119.4021.47661.5224.62下682.991上81.7519.4030.56836.775.48下867.33表10 柱轴力计算层号截面横梁剪力（kN）纵梁剪力（kN）柱轴力（kN）柱剪力（kN）B轴柱剪力5上28.23028.239.99下28.234上28.72056.957.70下56.953上28.7085.657.85下85.652上28.680114.338.67下114.331上28.520142.852.43下142.85C轴柱剪力5上38.610.0548.65-7.89下48.654上38.1110.0596.81-6.50下96.813上38.1310.05144.99-6.31下144.992上38.1510.05193.19-6.87下193.191上38.3110.05241.55-1.71下241.55 续表10层号截面横梁剪力（kN）纵梁剪力（kN）柱轴力（kN）柱剪力（kN）D轴柱剪力5上38.610.0548.65-7.89下48.654上38.1110.0596.81-6.50下96.813上38.1310.05144.99-6.31下144.992上38.1510.05193.19-6.87下193.191上38.3110.05241.55-1.71下241.55E轴柱剪力5上28.23028.239.99下28.234上28.72056.957.70下56.953上28.7085.657.85下85.652上28.680114.338.67下114.331上28.520142.852.43下142.85将以上荷载进行综合，算出各结构内力如下： 表11 恒载作用下的剪力和轴力层次总剪力柱轴力CD跨BC/DE跨B/E柱C/D柱523.1523.1596.40 103.18 132.77154.24158.25179.72419.4019.4082.72 84.78 3