北高架现浇箱梁施工方案修A.doc

南京南站综合枢纽南京南站综合枢纽 南北高架落客平台联络道工程南北高架落客平台联络道工程 北高架联络道北高架联络道 现浇箱梁支架专项施工方案现浇箱梁支架专项施工方案 编制人编制人 审核人审核人 审批人审批人 上海建工集团股份有限公司上海建工集团股份有限公司 上海市第四建筑有限公司上海市第四建筑有限公司 南京南站集疏运道路工程项目经理部南京南站集疏运道路工程项目经理部 二二一一年一月一一年一月 南京南站综合枢纽南北高架落客平台联络道工程 北高架联络道现浇箱梁支架专项施工方案 上海建工集团股份有限公司 上海市第四建筑有限公司 - 1 - 目 录 第一章、 编制范围 - 1 - 第二章、编制依据及执行标准 .- 1 - 2.1 编制依据 - 1 - 2.2 执行标准 - 1 - 第三章、工程概况 .- 1 - 3.1 工程性质 - 1 - 3.2 工程内容及简况 - 1 - 3.2.3 支架搭设高度 .- 2 - 3.2.4 周边环境情况 .- 2 - 第四章、 现浇连续箱梁支架搭设方案 - 2 - 4.1 支架材料的选用及要求 - 2 - 4.2 支架搭设方案 - 3 - 4.2.1 地基处理 .- 3 - 4.2.2 支架搭设总体思路 .- 4 - 4.3 支架搭设施工方法- 6 - 4.3.1 支架搭设的总体要求 .- 6 - 4.3.2 施工中的安全技术措施 .- 7 - 4.3.3 支架的拆除要求 .- 8 - 4.4 荷载计算 - 8 - 4.4.1 承载力设计值及验算 .- 9 - 4.4.2 门洞构造及验算 - 14 - 4.5 箱梁模板施工.- 16 - 4.5.1 箱梁模板安装及强度验算 - 16 - 4.5.2 箱梁模板安装施工要求 - 18 - 4.5.3 箱梁模板铺设、拆除安全操作要求 - 19 - 第五章、箱梁支架预压 - 20 - 5.1 地基形式与支架形式 .- 20 - 南京南站综合枢纽南北高架落客平台联络道工程 北高架联络道现浇箱梁支架专项施工方案 上海建工集团股份有限公司 上海市第四建筑有限公司 - 2 - 5.1.1 地基形式- 20 - 5.1.2 支架形式 - 20 - 5.2 箱梁支架预压选择.- 20 - 5.3 支架的预压方案 .- 20 - 5.4 沉降观测和报告 .- 21 - 5.4.1 支架预压的沉降观测- 21 - 5.4.2 预压报告- 21 - 5.4.3 支架沉降观测数据处理流程- 22 - 第六章、 安全保证措施 .- 22 - 6.1 安保体系建立 .- 22 - 6.2 危险因素识别及控制要点 .- 22 - 6.3 安全施工控制措施 .- 23 - 第七章、应急方案及控制措施 - 24 - 7.1 施工人员伤害应急处理与救援预案 .- 24 - 7.2、机械设备发生紧急险情应急处理预案- 25 - 7.3、触电事故的应急措施- 26 - 7.4、突发性停电应急预案- 27 - 7.5 抢救医院 .- 27 - 7.6 附则 .- 27 - 7.6.1 预案的管理 - 27 - 7.6.2 预案的宣传 - 28 - 7.6.3 预案的演练 - 28 - 7.6.4 预案的修订 - 28 - 附件一：常用技术措施 - 30 - 南京南站综合枢纽南北高架落客平台联络道工程 北高架联络道现浇箱梁支架专项施工方案 上海建工集团股份有限公司 上海市第四建筑有限公司 - 1 - 第一章、第一章、 编制范围编制范围 本方案为南京南站综合枢纽南北高架落客平台联络道工程现浇箱梁施工方案。内容包括预应 力和非预应力钢筋混凝土现浇箱梁的满堂支架的施工设计及计算书等内容。 第二章、编制第二章、编制依据及执行标准依据及执行标准 2.12.1 编制依据编制依据 1）设计施工图； 2）政府及上级机关颁发有关工程技术质量、安全文明施工等文件、通知和规定； 3）结合本工程现场实际情况； 4）结合我公司技术力量、机械设备、劳动力等具体条件。 2.22.2 执行标准执行标准 公路桥涵钢结构及木结构设计规范 （JTJ025） 建筑结构荷载规范 （GB500092006） 建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ1662008） 混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2002） 高处作业安全技术规范 （JGJ80-91） 建筑施工安全检查标准 （JGJ59-99） 公路桥涵施工技术规范 （JTJ041-2000） 预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程 （JGJ85-2002） 钢管满堂支架预压技术规程 （JGJ/T194-2009） 第三章、工程概况第三章、工程概况 3.13.1 工程性质工程性质 建设单位： 南京交通主枢纽南站工程建设指挥部 设计单位：上海市政工程设计研究总院 监理单位：苏州路达工程监理咨询有限公司（总监办） 江苏旭方工程咨询监理有限公司（驻地监理） 施工单位：上海建工集团股份有限公司和上海市第四建筑有限公司联合体 南京南站综合枢纽南北高架落客平台联络道工程 北高架联络道现浇箱梁支架专项施工方案 上海建工集团股份有限公司 上海市第四建筑有限公司 - 2 - 3.23.2 工程内容及简况工程内容及简况 北高架落客平台联络道包括12 条匝道，分别为N0N7、N8 左、N8 右、N9 和N10 匝道，其 中N0N3 匝道为北广场高架落客平台与绕城公路集散车道之间的匝道；N4N7 匝道为绕城公 路集散车道与站区市政道路之间的匝道；N8 左、N8 右、N9、N10 匝道为北广场高架落客平台 与站区市政道路之间的匝道。如附图如附图1：南京南站北高架落客平台联络道工程设计平面图所示。：南京南站北高架落客平台联络道工程设计平面图所示。 本工程范围内共有8条匝道桥梁，包括预应力砼连续箱梁6联：PN9-4PN9-7，PN10-0PN10- 3，PN10-3PN10-6，PN9-1PN9-4，PN0-12PN0-14，PN1-0PN1-2；钢筋砼连续箱梁12联： PN1-10PN1-13，PN8左-0PN8左-3，PN8右-1PN8右-4，PN8右-4PN8右-7，PN2-0PN2- 4，PN2-4PN2-8，PN0-0PN0-4，PN0-4PN0-8，PN1-6PN1-10，PN8左-3PN8左-7，PN3- 1PN3-4，PN3-4PN3-7。其中PN3-1PN3-4，PN3-4PN3-7两联箱梁宽为9.55m， PN0- 12PN0-14，PN1-0PN1-2两联为异型段，其余箱梁宽均为8.5m。箱梁采用单幅断面，梁体主要 有预应力混凝土连续箱梁，高度为1.5m，钢筋混凝土箱梁的梁高基本为2m，PN0-12PN0- 14，PN1-0PN1-2两联为异型段的梁高为2.5m。 3.2.33.2.3 支架搭设高度支架搭设高度 本工程设计原地面高程为：12.0m 左右，与站台相接的桥梁高度最高，桥面标高为： 25.013m，原地面高程为 12.610m，箱梁结构高度分别为 1.5m、2m 和 2.5m。因此，支架搭设高度 均在 10 米以下。 3.2.43.2.4 周边环境情况周边环境情况 本工程的现场施工条件较差，工程范围内目前有其他施工工程的施工公司搭建的临时设施、 材料场地、加工场以及站北路的路基开始施工等；在 N9 和 N10 匝道的北侧有宁芜货线工程开挖 出的堆土场，距离本工程 58m。 3.2.4.1 周边建、构筑物周边建、构筑物 在本工程范围外，目前有的其他施工公司搭建的临设、材料堆场、加工场等在逐步拆迁；经 现场了解和建设单位的交底，除北侧靠近绕城公路南侧附近有一根高压输油管（距离本工程施工 红线外 20m）外，目前无其他公用管线和给排水管等管线。宁芜货线工程横穿本工程，目前正在 紧张的施工阶段，其上是本工程钢结构箱梁。 南京南站综合枢纽南北高架落客平台联络道工程 北高架联络道现浇箱梁支架专项施工方案 上海建工集团股份有限公司 上海市第四建筑有限公司 - 3 - 第四章、第四章、 现浇连续箱梁现浇连续箱梁支架搭设方案支架搭设方案 4.14.1 支架材料的选用及要求支架材料的选用及要求 本工程现浇箱梁支撑采用 WDJ 碗扣式脚手架，主要组成： 1）碗扣节点构成：由上碗扣、下碗扣、立杆、横杆接头和上碗扣限位销组成。（如附图（如附图 2 所示）所示） 附图附图 2 碗扣碗扣式脚手架式脚手架节点构成图节点构成图 2）碗扣架用钢管规格为 483.5mm。 3）碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-92）或低压 流体输送用焊接钢管（GB/T3091）中的 Q235A 级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准 碳素结构钢（GB/T700）的规定。 4）上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合性能现 行国家标准可锻铸铁件GB9440 中 KTH330-08 及一般工程用铸造碳钢件GB11352 中 ZG270-500 的规定。 5）下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准一 般工程用铸造碳钢件GB11352 中 ZG230-450 的规定。 6）采用钢板热冲压整体成型的下碗扣，钢板应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700 中 Q235A 级钢的要求，板材厚度不得小于 6mm，并应经 600650C 的时效处理。严禁利用废旧锈 蚀钢板改制。 4.24.2 支架支架搭设方案搭设方案 4.2.14.2.1 地基处理地基处理 1）箱梁支架具有良好的刚度与稳定性是确保箱梁设计线型和整体质量的重要因素，因此在搭 设支架前必须对既有地基进行处理，以满足承载力要求。 南京南站综合枢纽南北高架落客平台联络道工程 北高架联络道现浇箱梁支架专项施工方案 上海建工集团股份有限公司 上海市第四建筑有限公司 - 4 - 2）本工程范围内地基处理： 由于本工程施工场地大多数为工程施工公司使用搭建临设、堆场和加工场的场地及临时便道 等。因此，箱梁支架的地基处理方法采取清除破损的硬地面，保留完好的硬地面；对原土地基清 除松散的浮土平整挖机跑实。在场地平整后，上铺筑 10cm 道碴，再浇筑 18cm 厚 C20 素混凝土， 作箱梁支架的支撑平台，平台宽出箱梁投影线 100cm。地基处理如附图附图 3 3：地基处理剖面图所示。：地基处理剖面图所示。 3）在浇筑混凝土基础时，必须确保平整度和密实度，使钢管支架立杆同基础面接触平整稳固。 完成浇注后，必须待混凝土强度达到 15MPa 时，方可开始搭设支架。 4.2.24.2.2 支架搭设总体思路支架搭设总体思路 本工程箱梁支架采用 WDJ 碗扣支架搭设形式， 支架钢管为 48*3.5mm（计算时钢管壁厚 取 0.80 系数） 。该脚手架具有接头构造合理，力学性能良好，工作安全可靠，构件轻，装拆方便， 克服了传统式普通钢管支架用材量大，零部件多，搭拆劳动强度大等缺点。该脚手架立杆轴心受 力，根部有可调节支座，顶部有可调节托座，对箱梁支架搭设十分方便。 跨越施工区域内的施工便道时，需留设通行门洞（高度 4.5m，静宽 4.22m） ，与满堂支架结 合在门洞两侧采用钢管作支撑，门洞顶采用型钢作支撑梁。 4.2.2.1 支架搭设形式支架搭设形式 标准段 8.2m 宽箱梁支架采用 WDJ 碗扣式支架，搭设均采用统一布置形式 ，立杆间距为： 90cm90cm，立杆步距取用 1.2m，单位承载面积为 0.81m2。考虑端梁和腹板局部荷栽作用，则： 横梁部位：在箱梁的端、中横梁位置立杆纵横间距设置为60cm60cm，立杆步距取用 1.2m，单位承载面积为0.36m2； 腹板部位:箱梁中间腹板部分支架立杆纵横间距设置为90cm60cm，支架立杆步距取用 1.2m，单位承载面积为0.54m2。 具体布置如下41表所示： 表表4-14-1碗扣式箱梁支架搭设布置汇总表碗扣式箱梁支架搭设布置汇总表 支架形式碗扣支架 纵距（cm）60 横距（cm）60横梁部位立杆 横杆步距（cm）120 腹板部位立杆纵距（cm）90 南京南站综合枢纽南北高架落客平台联络道工程 北高架联络道现浇箱梁支架专项施工方案 上海建工集团股份有限公司 上海市第四建筑有限公司 - 5 - 横距（cm）60 横杆步距（cm）120 纵距（cm）90 横距（cm）90 空腹部位立杆、翼 板部位立杆 横杆步距（cm）120 说说明明：对平曲线半径较小的箱梁采用脚手钢管代替纵向连杆调节立杆间距。 附图附图 4 4：支架平面布置示意图：支架平面布置示意图 附图附图 5 5：支架横断面布置示意图：支架横断面布置示意图 附图附图 6 6：支架纵断面布置示意图：支架纵断面布置示意图 4.2.2.2 支架整体性结构措施支架整体性结构措施 为加强支架的整体稳定性，必须设置横向、纵向和水平剪刀撑，具体布置参数及要求如下： 支架搭设时须设置斜撑（剪刀撑），纵向设置在外侧及靠近腹板处，横向设置在横梁处， 纵向和横向剪刀撑 每隔 6m 设一档；水平剪刀撑设置为：从 扫地杆起 2.4m 为第一档，中间高 度范围每 4 步（即 4.8m）设一道，最后距离箱梁底 1.2m 设一道。 可调节杆伸长量不得超过 300mm，如调节杆调节不能满足立杆高度标高要求，采取整排 立杆下用方木或槽钢垫衬解决； 箱梁支架与完成的立柱形成抱箍 。对平曲线半径较小的箱梁 采用脚手钢管代替纵向连杆调节立杆间距。 为加强支架的整体稳定性，必须设置横向、纵向和水平剪刀撑，具体布置参数及要求见如 下 42 表所示，同时符合建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 要求： （1）当立杆间距大于 1.5m 时，应在拐角处设置通高专用斜杆，中间每排每列应设置通 高八字形斜杆或剪刀撑。 （2）当立杆间距小于 1.5m 时，模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；纵横向 由底到顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于等于4.5m。 （3）剪刀撑斜杆与地面夹角应在 4560 度之间，斜杆应每步与立杆扣接。 表表 4-24-2 碗扣式箱梁支架剪刀撑布置表碗扣式箱梁支架剪刀撑布置表 剪刀撑形式布置形式 横向剪刀撑从每联端头开始，每 6m 设一档，每排连续设置。 纵向剪刀撑顺桥向连续设置，两侧各一档，中间每隔 6m 设一档。 水平剪刀撑从顶层开始向下每隔 4 步设置一道。 南京南站综合枢纽南北高架落客平台联络道工程 北高架联络道现浇箱梁支架专项施工方案 上海建工集团股份有限公司 上海市第四建筑有限公司 - 6 - 4.2.2.3 分配模板主格栅布置分配模板主格栅布置 木方均采用统一布置形式：主格栅采用 100100mm（或 50100mm 双拼）方木，横梁、腹 板部位按中心间距 220cm 布置，其余部位按中心间距 300mm 布置，顶面铺 12mm 厚竹胶板作为 箱梁底模，圆弧采用 9mm 厚竹胶板和 4mm 钢板两种。 4.2.2.4 支架预拱度控制支架预拱度控制 根据现场地基及支架高度10m 的工况条件，略去支撑力干的压缩变形和地基沉降变形，只 考虑立杆接头和垫木及顶托以上格栅底模之间缝隙压缩量，按公路桥涵施工技术规范提供的 参考数据，本工程搭设支架的预留抛高值，控制在跨中抛高 20mm，1/4 跨抛高 10mm，支座部位 不考虑抛高。 4.34.3 支架搭设施工方法支架搭设施工方法 4.3.14.3.1 支架搭设的总体要求支架搭设的总体要求 1） 、承重支架的地基未处理到位或平整度不符合要求时，不能进行承重支架搭设。 2） 、承重支架搭设，应严格按施工组织设计方案实施，由持有效支架搭设操作证者操作， 严禁无证作业。支架搭、拆过程中，作业人员应系好安全带，做好应有的个人防护工作。钢管 材料进场时应对钢管的完好程度及轴线的挺直性进行检查，避免受伤、变形的钢管进入现场。 在搭设过程中应严格按操作要求进行施工并检查每根杆件联结质量。上述工作设有专人负责、 专人检查。 3） 、支架搭设过程中必须同步设置有效的斜撑、剪刀撑，避免脚手架在搭设过程中发生偏 斜和倾覆，斜撑、剪刀撑设置根据 建筑施工安全检查标准 （JGJ59-99）中的要求执行。 4） 、支架首层立杆应采用不同的长度交错布置，底部横杆（扫地杆）严禁拆除， 立杆应配 置可调底座。 5） 、支架立杆采用连接时，须保证顶端的受力点与底部立杆竖向吻合，不得于一侧偏心扣 件连接接长。 6） 、横杆与立杆必须扣紧，不得隔步设置或遗漏，相邻立杆接头位置应错开在不同步距内， 与相近横杆的距离不宜大于步距的 1/3；横杆的接头位置应错开在不同的立杆纵距中，与相近 立杆的距离不大于纵距的 1/3，相邻步距的横杆应错开布置在立杆的两侧，以减少立杆偏心承 载情况。 7） 、由于支架是依靠碗口紧固完成，因此，碗扣在施工中必须用力进行 栓紧检查，对顶 南京南站综合枢纽南北高架落客平台联络道工程 北高架联络道现浇箱梁支架专项施工方案 上海建工集团股份有限公司 上海市第四建筑有限公司 - 7 - 端横杆与立杆之间的 碗口应作重点检查，每跨抽查 50%，其他碗口每跨抽检 20%。 8） 、对支架在受荷载后产生的挠度，安装前须设置预拱度，使浇筑后的梁体外形尺寸和标 高符合设计要求。 9） 、承重支架搭设到标高时，对临边安全措施、作业通道 及时完善；铺设底模时尽量做到 搁栅铺到，底模即跟到。 支架边搭设边检查，发现问题及时整改；搭设完毕进行整体 验收挂 验收合格牌。 10） 、箱梁支架应在合适的位置规范设置上下作业斜道，斜道坡度的高长之比应控制在 13，高度6 米支架斜道中部必须设中间平台，斜道上每隔 30cm 装有防滑条。上下通道参 照立柱支架搭设专项安全方案 。 11） 、为了加强支架的整体性，按规范设置水平杆和剪刀撑。在箱梁横断面剪刀撑每隔 6m 设置一道，在纵断面剪刀撑在两边及腹板处设置，在每 四层（1.2m4）纵横向水平杆的平 面位置设一水平剪刀撑，在顶底部均要设置水平剪力撑 。 12） 、混凝土浇筑过程中，专人负责检查模板、钢筋 和预应力波纹管等部位的状况，一旦 发现漏浆，模板变形，钢筋 和波纹管有走位等问题，立即予以处理。同时在混凝土浇捣时由测 量员随时观察支架沉降情况，观察到混凝土浇捣结束后 4 小时，并做好观察记录。在观察过程 中如发现沉降异常，应暂停浇捣混凝土，采取必要措施（如在模板下垫木楔以调节标高等）后 再继续进行浇捣。 13） 、混凝土浇筑全过程，按照 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB 50204-2002 的 相关规定要求，每 100m3制作一组混凝土试件，当一次连续浇筑超过 1000m3时，每 200m3制作 一组混凝土试件；每浇筑一联箱梁须制作两组同条件养护的混凝土试件， 为预应力张拉施工， 提前试压提供设计要求达到的混凝土强度依据。 4.3.24.3.2 施工中的安全技术措施施工中的安全技术措施 由于箱梁支架施工属于高空作业，具有一定的危险性，因此要特别注意采取相应的安全技 术措施，避免事故的发生。 1） 、施工作业人员上下支架，必须从斜道上通行，严禁直接攀登支架。 2） 、箱梁施工时，材料垂直运输较多，且多为成捆材料使用吊车吊运，故在吊运材料作业 时，上下必须密切配合，至少设一名起吊指挥，具体负责材料吊运的安全工作。材料垂直运输 过程中，作业人员应随时注意对吊物的有效避让。吊臂下方不准留人，材料垂直吊运，严禁碰 撞支架。 南京南站综合枢纽南北高架落客平台联络道工程 北高架联络道现浇箱梁支架专项施工方案 上海建工集团股份有限公司 上海市第四建筑有限公司 - 8 - 3） 、材料垂直吊运时，作业人员不准站在临边扶手上推扶材料，严禁站在无临边安全设施 的支架边缘未系安全带推扶材料。 4） 、脚手架外侧必须用密目式安全网进行全封闭，且将网固定在脚手架外立杆里侧，不得 将网包在各杆件外面。在支架作业面和上下通道处铺设不少于三层底笆，并设置高度不小于 18cm 的踢脚板，踢脚板的材料应具有足够的机械强度，以满足安全使用条件（不得使用竹挡笆） 。 5） 、在涉及交通通道处的箱梁支架上进行电焊作业时，应严格做好防焊花直接下溅到交通 通道的围档工作，严防焊花下溅伤人，伤车或发生火警。 6） 、支架一旦建立，应及时配备合格的灭火器材。 7） 、支架应多点可靠接地，接地点一般为每 20 米设一个，接地体严禁采用螺纹钢，接地 线联接点应采用压接。 8） 、箱梁施工周期较长，故支架的辅助设施如临边围护、作业通道底板、上下斜道等都有 可能受损严重，必须定期设专人对箱梁支架进行维修保养，严防安全防护设施受损后对施工人 员带来不良后果，特别是作业通道损坏产生洞孔、临边缺档等。 9） 、箱梁支架的临边设施是箱梁翼缘板支架的延续部分，翼缘 板支架必须先建立临边设施 及作业通道，然后方可立模，程序不能倒置。作业通道严禁堆载重物。 10） 、高空作业人员必须系好安全带，高处作业技术要求高，危险性大，每天班前必须做好 安全交底及重点部位监控工作。 11） 、箱梁钢筋施工时，因支架顶面钢筋密布，电焊作业量 大，此时施工用电安全更显重 要，电焊机等移动电具的电源导线必须沿临边设施布放，不能在钢筋上任意乱放 。用电设备 必须经过二级漏电保护，在此施工阶段，专职电工应不断巡视现场安全用电状况，发现隐患， 及时整改。由桥下送电至桥面上的电源线等，均应通过绝缘子悬挂，严禁将电线直接挂在钢管 上。 12） 、为避免支架承受偏载，箱梁砼浇筑顺序应严格按设计要求进行。当某段箱梁砼已浇注 完毕后，桥面将产生一部分预留洞口，项目经理 （或现场施工负责人） 及专职安全员在安排 和检查工作的同时，必须安排对这些预留洞口进行覆盖 布置或采取相适应的安全措施 杜绝隐 患。 13） 、箱梁逐段施工时作业面的端头必须及时封闭（含作业通道端头）。 14） 、因本工程工期较紧，夜间施工不可避免，夜间施工时照明十分重要，在每个作业面上， 南京南站综合枢纽南北高架落客平台联络道工程 北高架联络道现浇箱梁支架专项施工方案 上海建工集团股份有限公司 上海市第四建筑有限公司 - 9 - 必须设置足够的照明，严禁借用路灯不设照明作业，施工照明的设置方向，应尽可能不使交通 道上机动车驾驶员有眩目感，确保施工期间交通道的安全。 15） 、搭设支架时应在每联箱梁两端对角处设置扁钢作为避雷保护装置，扁钢入土深度不小 于 2.5 米，同时作为接地装置使用。 4.3.34.3.3 支架的拆除要求支架的拆除要求 现浇预应力混凝土箱梁结构的支架在达到设计要求强度进行预应力张拉完成验收 后方可 进行拆除施工。支架拆除时严格按照 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范 （JGJ 1662008）的要求进行施工， 或按设计要求进行拆除。拆除作业必须自上而下逐层进行，严 禁上下层同时拆除作业。分段拆除的高差不应大于 2 层，先搭后拆，后搭先拆。 碗扣式钢管支架拆除时，在横断面上先拆两边再拆中间， 纵向应先拆跨中后拆两端 ，在 顶板处先松可调节螺杆，再松方木下的水平杆，取出夹板和方木，然后逐步拆除脚手架。 4.44.4 荷载计算荷载计算 验算依据：建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范 JGJ1662008 。 本工程碗扣式脚手架搭设采用 483.5 钢管，本方案采用 60cm60cm 和 90cm60cm，立杆 间采用水平杆、同时按规范要求设置横向、纵向、及水平剪刀撑进行连接，形成一个整体性支架。 4.4.14.4.1 承载力设计值及验算承载力设计值及验算 4 4. .4 4. .1 1. .1 1 荷荷载载分分类类及及计计算算 （1 1）永永久久荷荷载载（荷荷载载分分项项系系数数取取 1 1. .2 2） 。 钢筋混凝土比重 r 取 25KN/m3，结构高度 h=2.0m，桥面标准宽度 8.2m； 单位投影面积自重 q = r混凝土比重h结构高度1； 箱梁各类构件截面尺寸和面积如下 4-3 表所示： 表表 4 4- -3 3 箱箱梁梁各各类类构构件件截截面面尺尺寸寸和和面面积积 构构件件尺尺寸寸（m m）截截面面面面积积（ m m2 2） 悬挑臂宽 2.02 悬挑臂厚 0.30.5 1.0 顶板宽 4.10.902 南京南站综合枢纽南北高架落客平台联络道工程 北高架联络道现浇箱梁支架专项施工方案 上海建工集团股份有限公司 上海市第四建筑有限公司 - 10 - 顶板厚 0.22 底板厚 0.200.41.054 腹板厚 0.40.6 腹板高 1.56 156 端梁和中梁 2.012.0 恒荷载均布荷载取值如下 4-4 表： 表表 4 4- -4 4：恒恒荷荷载载参参数数表表 荷载名称 单位面积荷载值 （KN/m2） 说 明 横梁部位钢筋砼自重 50 梁高 2.0m 腹板部位钢筋砼自重 36.2 腹板宽度 0.40.6m，高度 2.0m。 宽度取大值 0.6m 空腹部位钢筋砼自重 15.5 顶板厚 0.22m，底板厚 0.200.4m。底板取值 0.4m 翼板部位钢筋砼自重 12.5 翼板厚度 0.30.5m，翼板取值 0.5m 模板及支撑木方自重 0.50 按建筑施工碗扣式脚手架安全 技术规范取值 杆系自重 本工程支架搭设高度均在 10m 以 下，杆系自重不作考虑 脚手架自重 0.35 按建筑施工碗扣式脚手架安全 技术规范取值 操作层的栏杆与挡脚板 0.14 按建筑施工碗扣式脚手架安全 技术规范取值 满挂密目安全网 0.01 按建筑施工碗扣式脚手架安全 技术规范取值 （2 2）可可变变荷荷载载（荷荷载载分分项项系系数数取取 1 1. .4 4） 人员及施工设备荷载取 1.0KN/m2 振捣混凝土时产生的荷载 1.0KN/m2 作用于模板支撑上的水平风荷载标准值Wk Wk0.7zsW0 z风压高度变化系数，按 建筑结构荷载规范 查表得到，取值 1.0 s风荷载体型系数，按 建筑结构荷载规范 查表得到，取值 0.8 W0基本风压（KN/m2） ，按建筑结构荷载规范 查表得到，取值 0.55 南京南站综合枢纽南北高架落客平台联络道工程 北高架联络道现浇箱梁支架专项施工方案 上海建工集团股份有限公司 上海市第四建筑有限公司 - 11 - Wk0.710.80.550.308KN/m2 单位长度侧模板上的风荷载为： W0.30812.00.62KN 图 3 风荷载对跨中支架内力分析简图 Wv1200/900W0.82KN Ws（Wv2+W2）1/21.03KN 4 4. .4 4. .1 1. .2 2 荷荷载载效效应应组组合合计计算算 （1）荷载计算 支撑材料 底模为竹胶板（厚度 12mm） ，底模铺设方木，断面为 1010cm，横梁、腹板部位间距 220cm，空腹板、翼板部位间距 300cm，碗口式支架顶部采用扣件式钢管连接，在钢管上纵向立 放 1010cm 木方间距为 30cm。钢管支架采用 WDJ 碗扣式脚手支架，横梁、腹板处立杆纵横间 距为 0.6m0.6m 步距 1.2m 和空腹、翼板处纵横间距为 0.9m0.6m 步距 1.2m。 恒、活载计算 （1） 、荷载系数取值：静载系数 1.2，活载系数 1.4 （2） 、静载： 静荷载取值请参考 4.4.1 表 1。 （3） 、活载： 混凝土冲击荷载：q5=1.0KN/m2； 施工人员及施工设备荷载： q6=1.0KN/m2。 风荷载： q7= Wk = 0.7zsWo=0.710.80.55=0.308 KN/m2 （4）荷载效应组合计算 立杆承载力 Q = 1.2恒荷载+0.91.4（可变荷载 + 风荷载） 可变荷载 = 混凝土冲击荷载 + 施工人员及施工设备荷载 1200 900 南京南站综合枢纽南北高架落客平台联络道工程 北高架联络道现浇箱梁支架专项施工方案 上海建工集团股份有限公司 上海市第四建筑有限公司 - 12 - 各部位荷载效应组合计算参考下表： 表表 2 2 荷荷载载效效应应计计算算参参数数表表 部位名称单位面积荷载值（KN/m2） 横梁部位 62.91 腹板部位 46.35 空腹部位 21.51 翼板部位 17.91 4 4. .4 4. .1 1. .3 3 立立杆杆稳稳定定性性验验算算 本工程位于城乡结合位置， 箱梁施工时间处于春、冬二个季节，受亚热带季风气候影响， 应考虑风荷载，按组合风荷载计算： 立立杆杆轴轴向向力力计计算算： N N1 1. .2 2（N N1 1+ + N N2 2）L Lx xL Ly y + +1 1. .4 4 （N N3 3+ + N N4 4）L Lx xL Ly y+ +N N5 5 （单位：KN） ； 单单肢肢立立杆杆稳稳定定性性公公式式 ： N NA Af f N1：模板支撑架自重标准值为 1.0KN/m2 N2：各部位单位面积钢筋混凝土自重，参考表1 N3：振捣混凝土的荷载， 1.0KN/m2 N4：人员及设备荷载， 1.0KN/m2 N5：风荷载产生的轴向力，根据 4.4.1 章节中可变荷载中风荷载计算结果的WV = 0.91KN。 Lx、Ly：单肢立杆纵横向间距 ：轴心受压杆件稳定系数，根据长细比=l0/i 取值 i 为截面回转半径，取 1.58cm。 l0=h+2a，a 取 30cm，h 为横杆步距 A：根据建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范 中表 5.1.7 横截面积取 489mm2 f：根据建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范 中表 5.1.6 钢材强度设计值取 205N/mm2 h=120cm 时： 南京南站综合枢纽南北高架落客平台联络道工程 北高架联络道现浇箱梁支架专项施工方案 上海建工集团股份有限公司 上海市第四建筑有限公司 - 13 - l0=h+2a120+230180cm 长细比 180/1.58114，查表 0.489 A Af f0 0. .4 48 89 94 48 89 92 20 05 5/ /1 10 00 00 04 49 9K KN N 现场实际：（ Af）=490.80=39.2KN 按照单肢立杆稳定性验算公式， 高架箱梁各部位的立杆稳定性验算 结果如下表： 表表 3 3 高高架架各各部部位位立立杆杆稳稳定定性性验验算算 结结果果表表 部位名称 立杆轴向力 （KN） 实际 Af（KN） 横梁部位立杆 24.19 39.2 腹板部位立杆 26.77 39.2 空腹板部位立杆 19.46 39.2 翼板部位立杆 16.54 39.2 根据表 3 验算结果，箱梁各部位立杆轴向力均小于 Af 实际值，则验算结果符合要求。 4 4. .4 4. .1 1. .4 4 立立杆杆压压弯弯强强度度验验算算 式中：- 有效弯矩系数，采用 1.0； - 截面塑性发展系数，钢管截面为 1.15； W- 立杆截面模量，为 5.08cm3 NE- 欧拉临界力，NE= 2EA/2 （E 为材料弹性模量，为压杆长细比） E=2.05105 A=489mm2 =114 Wk=0.308KN/m2 l0=h+2a=180cm a=0.30m Mw=1.4aWk/10=0.042KN.m 立杆压弯强度为 171.03N/mm2f=205N/mm2 立杆压弯强度验算通过。 经上述箱梁支架单肢稳定性和抗弯强度的验算表明，本方案设计的支架和布置是满足规范要经上述箱梁支架单肢稳定性和抗弯强度的验算表明，本方案设计的支架和布置是满足规范要 求，满足使用安全要求。求，满足使用安全要求。 南京南站综合枢纽南北高架落客平台联络道工程 北高架联络道现浇箱梁支架专项施工方案 上海建工集团股份有限公司 上海市第四建筑有限公司 - 14 - 4 4. .4 4. .1 1. .5 5 基础验算基础验算 立杆轴向力按最大值取，为腹板部位立杆的轴向力 26.77KN。 立杆与混凝土顶面接触面积为 100mm100mm。 因此 18cm C20 混凝土受力为 1=26.77KN/0.01=2.7MPa15MPa 混凝土基础承载力能够满足要求。混凝土基础承载力能够满足要求。 10cm凝凝凝(凝凝) 15cmC20凝凝凝 凝凝凝凝凝凝凝 凝凝凝凝N31276N 0.1 0.150.1 0.6 0.4 45 45 地基承载力计算示意图（单位：m） 表表 4 不同土层容许承载力汇总表不同土层容许承载力汇总表 土壤名称 土壤状态 容许承载 力 （ KPa） 土壤名称 土壤状态 容许承载力 （ KPa ） 杂有砂的 砾石 各种含水 量中密至 密实 400 亚砂土 密实 250 含粘土砾 石 各种含水 量中密至 密实 300 亚砂土 中密 200 砾、砂、 粗砂 各种含水 量中密至 密实 400 亚粘土 硬塑 250 中砂 各种含水 量中密至 密实 350 亚粘土 软塑 200 细砂 水上、密 实 350 含砂砾石 的粘土 密实 250 细砂 水上、中 等密实 250 粘土 软塑 150 立杆荷载26.77KN 南京南站综合枢纽南北高架落客平台联络道工程 北高架联络道现浇箱梁支架专项施工方案 上海建工集团股份有限公司 上海市第四建筑有限公司 - 15 - 土壤名称 土壤状态 容许承载 力 （ KPa） 土壤名称 土壤状态 容许承载力 （ KPa ） 粉砂 水上、密 实 300 粘土 硬塑 300 粉砂 水上、中 等密实 200 粘土 干硬至坚 硬 350 10cm 砾石砂（碎石）受力为 26770+0.40.40.1825000N/m3=27490N，容许承载力为 400KPa，2=27490/0.16=171.8Kpa400KPa，可满足承载力要求。 压实的地基受力为 26770+0.60.60.2525000N/m3=29290N，软土地基容许承载力为 250KPa，根据建筑施工碗扣式钢筋脚手架安全技术规范JGJ166-2008，当为回填土地基时， 应乘以折减系数 0.4。因此软土地基容许承载力为 2500.4=100KPa，3=29290/0.36=81.4KPa250KPa，可满足承载力要求。 4.4.24.4.2 门洞构造及验算门洞构造及验算 本工程范围内考虑到有多家单位同时施工，施工车辆来往较多，因此在搭设箱梁支架时需搭 设门洞式支架以保证车辆通行。根据车流量大小各异，拟采用双向2车道和单向1车道的双门洞式 支架。 双向2车道双门洞式支架，门洞跨径为3.8*2m，净高5m；拟采用28#双拼槽钢作为横梁，12# 槽钢作为纵梁，碗扣支架作为支撑。门洞支架的基础采用砼条形基础，尺寸为（梁宽+1m） 1.5m0.8m。 1）在浇好的支架地坪上测放出门洞支架条形基础的位置，立模板浇筑砼，两端做成半圆形。 2) 待砼强度达到15MPa后，在砼基础上弹线搭设碗扣支架作为支墩，碗扣支架纵向间距为 0.3m，横向间距0.6m，步距采用0.6m，每只条形基础上沿顺桥向搭设5排立杆，立杆顶顺桥向放 12#槽钢，槽钢上放10cm10cm方木，搁置28#双拼槽钢，间距根据上面碗扣支架间距布置，然后 在上面满铺胶合板，上面搭设碗扣支架。 3) 通道出入口设置安全防护棚，门洞内设夜间警示灯；并且在门洞两侧安装限速、限高指示 牌。 4) 门洞支架两侧与满堂碗扣支架连接，以保证门洞支架的稳定性 对：对：28b28b 双拼槽钢纵梁检算双拼槽钢纵梁检算 南京南站综合枢纽南北高架落客平台联络道工程 北高架联络道现浇箱梁支架专项施工方案 上海建工集团股份有限公司 上海市第四建筑有限公司 - 16 - 箱梁全宽范围内共布置 28b 双拼槽钢，布置间距详见附图，由于在腹板处的受力最大，故对 腹板处的两组槽钢进行验算。 永久荷载标准值：钢筋混凝土箱梁自重 36.2 KN/m 1 q 纵梁顶支架及底模、支撑、型钢重3.308KN /m 2 q 可变荷载标准值：施工荷载 2KN /m 3 q q = 1.2(q1+q2)+1.4q3=50.21KN/m 则间距为 0.6m 双拼槽钢受均布荷载 q 为： Q = q0.6m=30.12KN/m 门洞跨径 4.5m，最大弯矩为： Mmax=Ql*l/8=76.24KNm 28b 双屏槽钢截面模量 W=365.62=731.2cm3。则轴应力 W 为： W=Mmax/W=76.24KNm/731.2cm3=104.27kg/cmW=2050 kg/cm 验算通过。 28b 双拼槽钢，I=5118.42=10236.8cm4。 挠度 =5ql4/（384EI） = 530.124.54（3842.110810236.8108） =7.5mm =4500/250=18mm 经验算符合安全使用。 对：对：12#12#槽钢检算槽钢检算 横桥向立杆顶托上布置 12#槽钢，布置间距详见附图，由于在腹板处的受力最大，故对腹板 处的槽钢进行验算。 永久荷载标准值：钢筋混凝土箱梁自重 36.2 KN/m 1 q 纵梁顶支架及底模、支撑、型钢重3.308KN /m 2 q 可变荷载标准值：施工荷载 2KN /m 3 q q = 1.2(q1+q2)+1.4q3=50.21KN/m 12#槽钢受均布荷载 q 为： Q = q5.7/5m=57.2KN/m 最大弯矩为： Mmax=Ql*l/8=2.6KNm 南京南站综合枢纽南北高架落客平台联络道工程 北高架联络道现浇箱梁支架专项施工方案 上海建工集团股份有限公司 上海市第四建筑有限公司 - 17 - 12#槽钢截面模量 W=62.1cm3。则轴应力 W 为： W=Mmax/W=2.6KNm/62.1cm3=41.87kg/cmW=2050 kg/cm 验算通过。 12#槽钢，I=391cm4。 挠度 =5ql4/（384EI） = 553.20.64（3842.1108391108） =0.12mm =0.6/250=2.4mm 经验算符合安全使用。 对：碗口支架单肢支稳定验算：对：碗口支架单肢支稳定验算： 中间墩一排支架所受荷载最大，此排碗口支架立杆间距 3030cm，步距 1.2m。 立杆轴向力 N30.12*5.7/5=34.34 KN l0=h+2a120+230180cm 长细比 180/1.58114，查表 0.489 Af0.489489205/100049KN NAf， 经验算单肢枝干稳定性符合使用安全要求。经验算单肢枝干稳定性符合使用安全要求。 基础验算基础验算 碗口支架支撑基础是现浇混凝土基础，可不进行基础验算，能够满足要求。 附图附图 7 7：现浇箱梁跨路口门洞支架横断面示意图：现浇箱梁跨路口门洞支架横断面示意图 附图附图 8 8：现浇箱梁跨路口门洞支架纵断面示意图：现浇箱梁跨路口门洞支架纵断面示意图 4.54.5 箱梁模板施工箱梁模板施工 4.5.14.5.1 箱梁模板安装及强度验算箱梁模板安装及强度验算 箱梁的底模采用双面涂塑竹胶合板（厚度 12mm）制作模板，模板下纵桥向立放 10cm10cm 木方，横梁、腹板部位每隔 22cm 一档，空腹板、翼板部位每隔 30cm 一档，顶面 铺厚竹胶板（12mm）作为箱梁底模。排架完成后调整排架顶部水平杆标高，然后进行箱梁底模 板的拼装。在底模铺设完成后，清理干净再上钢筋。 方方木木验验算算： 纵向铺设 1010cm 方木，跨径为 0.6m 和 0.9m，方木中对中间距为 0.22m 或 0.3m。 南京南站综合枢纽南北高架落客平台联络道工程 北高架联络道现浇箱梁支架专项施工方案 上海建工集团股份有限公司 上海市第四建筑有限公司 - 18 - 截面抵抗矩：W=bh2/6=0.10.12/6=1.6710-4m3 截面惯性矩：I= bh3/12=0.10.13/12=8.3310-6m4 方木容许抗弯应力= =1 14 4. .5 5M MP Pa a，弹性模量 E=11103MPa 作用在方木上的均布荷载为： 1、荷载值 = 各部位效应组合计算值 0.25 或 0.3 各部位效应组合计算值参照 4.4.1 章节表 2 2、跨中最大弯矩（M） = 荷载值（q）L2/8 L- 纵向间距，取值 0.6m 或 0.9m。 3、弯拉应力 = 跨中弯矩（M）/ W W- 截面抵抗矩，取 1.6710-4m3 4、挠度（f）= 5qL4/384EI 具体验算结果参照下表： 表表 5 5 各各部部位位验验算算参参数数表表 荷载名称 荷载值 （KN/m） 跨中最大弯矩 （KN m） 弯拉应力 （MPa） 挠度 （mm） 横梁部位13.84 0.62 3.74 0.25 腹板部位10.20 1.03 6.19 0.95 空腹部位6.45 0.65 3.92 0.60 翼板部位5.37 0.54 3.26 0.50 根据