综合楼毕业设计计算书.doc

一、引言本工程为南京金鹏综合楼，为多层（4 层）公共建筑，建筑高度15m。本工程总建筑面积1944m2。建筑等级为级，耐久年限为50 年，建筑的结构形式为框架结构，框架抗震等级为三级。防火设计的建筑分类为二类，其耐火等级为二级。本工程地质情况，本地区抗震设防烈度为7度，设计地震分组为一组，场地类别为类土。在全面了解该工程的建筑设计意图后，采用已学习的理论知识，运用底部剪力法、d值法、分层法等简化计算方法进行框架内力、楼板内力、基础内力等的手工计算，进行配筋。2、气象条件摘要基本风压： w0=0.4kn/m2 地面粗糙度类别：b类基本雪压： s0=0.65kn/m23、活荷载屋面活载：2.0kn/m2 楼面活载：2.0kn/m2走廊活载：2.5 kn/m2本文编写过程中严格依据国家各种规范标准，充分发挥了自己的主观能动性，如连续次梁设计就有所体现。此外，还进行部分电算与手算的比较。总的来讲，两者比较吻合，说明本设计还是比较合理的。由于本人水平有限，再加上时间仓促等众多因素，尽管做了不懈的努力，难免不出现疏漏和错误之处，敬请各位老师批评指正，以使完善，为大学生活画上一个圆满的句号。二、结构选型及结构计算简图确定1. 该建筑物结构共四层，1层层高4.2m，2-4层层高3.6m。本设计采用现浇钢筋混凝土框架结构体系，为横向承重框架。2. 结构布置结构平面布置如图2-1. 图 2-1 结构平面布置图 3. 梁截面尺寸估算 楼板厚度取120mm,梁截面高度按估算，梁宽按梁高估算，由此估算得的梁截面尺寸见表2-1.横梁（b*h)/mm纵梁（b*h)/mm次梁（b*h)/mmab,cd跨bc跨250*600 250*500250*700250*500（1）、横向框架梁框架梁的高度可按照高跨比来确定，即梁高h=l。ab跨：h1=l1=5000416625mm。bc跨：h2=l2=2000166250mm。 取h1=600mm，h2=500mm。b1=h1=500167250mm考虑地震区b250mm，故取b2= b1=250mm（2）、纵向框架梁h1=l1=7200600900mm 取h1=700mmb1=h1=700233350mm 考虑地震区b250mm，故取b1=250mm（3）、次梁h1=l1=7200480600mm 取h1=500mm b0.25h=125mm，取b=250mm4. 柱截面尺寸估算本工程为现浇钢筋混凝土框架结构，7度设防，高度30m，抗震等级为三级，其轴压比限值为0.9；各层的重力荷载代表值近似取为15kn/m2，由估算柱截面尺寸。以底层柱为例，混凝土强度等级为c30中柱 = 边柱 =由于地层层高较大，取柱截面尺寸为其余层柱取截面尺寸为3、 屋、楼盖设计 (一) 屋盖设计 1设计资料1） 屋面做法：油毡防水屋面，二毡三油、热铺绿豆砂一层；冷底子油一道；20mm厚1：2水泥砂浆找平层；100140mm厚水泥防水珍珠岩块或沥青珍珠岩块保温层；热沥青一道隔气层；捣制钢筋混凝土屋面板 120mm厚，20mm厚混合砂浆天棚抹灰。 2）屋面活载：该建筑物为办公综合楼，上人屋面为 2.0 kn/m23）材料：c30混凝土，钢筋，梁内受力纵筋为hrb335，其余为hpb235。2. 屋面板荷载计算（1）恒荷载标准值 二毡三油热铺绿豆砂一层 0.35 kn/冷底子油 0.05 kn/20厚1：2水泥砂浆找平层 0.0220=0.4 kn/100-140mm厚水泥防水珍珠岩块 0.14=0.4kn/热沥青一道隔汽层 0.00510=0.05kn/ 20mm厚混合砂浆天棚抹灰 0.0217=0.34kn/m2 100厚现浇钢筋混凝土屋面板 0.1225=3kn/ 总计 4.59kn/ （2）荷载设计值g=1.24.59=5.51kn/m2，q=1.42.0=2.8kn/m2g+q/2=6.91 kn/m2，q/2=1.4 kn/m2，g+q=8.31kn/m2（3）板的类别的确定 a区格： ly=5.0m，lx=3.6m，ly/lx=1.392，故按双向板计算；b区格： ly=5.0m，lx=4.5m，ly/lx=1.112，故按单向板计算； d区格： ly=5.0m，lx=2.25m，ly/lx=2.222，故按单向板计算； 板厚均为120mm.4）弯矩计算 跨中最大弯矩为内支座固定时，在g+q/2作用下跨中弯矩值与内支座绞支时，在q/2作用下跨中弯矩值之和，支座最大负弯矩为当内支座固定时g+q作用下支座弯矩，本设计中混凝土泊松比取0.2。（1）区格aly=5.0m，lx=3.6m，lx/ly =0.62由表格可以查出，由表格可以查出，三边嵌固一边简支和四边简支的弯矩系数如下表所示：lx/ly支 承 条 件xyxy0.557三边嵌固一边简支0.03770.0068-0.0805-0.0572四边简支0.07890.0257故：mx=0.03775.93.02+0.07891.43.02+0.2(0.00685.93.02 +0.02571.43.02)=3+0.20.685=3.14knmmy=0.685+0.23=1.29knmmx=-0.08057.33.02=-5.29knmmy=-0.05727.33.02=-3.76knm截 面h0(mm)m (knm)as (mm2)配 筋实配面积(mm2)a跨中lx方向803.140.8157.38150251ly方向701.290.983.18150251支座lx方向80-5.290.8265.08150314ly方向80-3.760.8188.610150251（2） 区格b ly=5m，lx=4.5m，lx/ly =0.75由表格可以查出，mx=0.0390 my=0.0189 mx=-0.0938 my=-0.0760故：mx=(0.0189+0.20.0390)7.34.82=4.51knmmy=(0.0390+0.20.0189)7.33.62=4.05knmmx=-0.09387.34.82=-15.78knmmy=-0.07607.33.62=-7.19knm截 面h0(mm)m (knm)as (mm2)配 筋实配面积(mm2)b跨中lx方向804.510.8226.28150314ly方向704.050.8232.08150314支座lx方向80-15.730.8548.210150550ly方向80-7.190.8360.310150393(3） 单向板计算区格c （1）b=1000mm,(g+q)1=8.311=8.31kn/m，跨度l0=2.0-0.2=1.8m (2)弯矩计算a. 按两端简支计算：（g+q）8.31=3.37knmb. 按两端固支计算：-（g+q）-8.31=-2.24knm截 面aim （knm）-2.243.37选配钢筋82008200实配面积252252（4） 单向板计算区格d （1） b=1000mm,(g+q)1=8.311=8.31kn/m，跨度l0=2.25-0.2=2.05m (2)弯矩计算a. 按两端简支计算：（g+q）8.31=4.36knmb. 按两端固支计算：-（g+q）-8.31=-2.91knm截 面aim （knm）-2.914.36选配钢筋81508150实配面积252252(二）楼盖设计1设计资料1） 楼面做法：25mm厚1:2水泥砂浆找平层加面层 ，20mm厚c20细石混凝土 ，120厚钢筋混凝土现浇板，5mm厚粉刷层 2）楼面活载：2.0 kn/m23）材料：c30混凝土，纵筋为hrb335，其余为钢筋hpb235。 214层楼面板的设计（采用弹性理论） 1）楼面板荷载计算 （1）恒荷载标准值 25mm厚1:2水泥砂浆找平层加面层 0.02520=0.5kn/20mm厚c20细石混凝土 0.0218.5=0.37kn/120厚钢筋混凝土现浇板 0.1225=3kn/5mm厚粉刷层 0.0520=0.1 kn/ 总计 3.47 kn/（2）荷载设计值 g=1.23.47=4.16kn/m2，q=1.42.0=2.8kn/m2g+q/2=5.56 kn/m2，q/2=1.4 kn/m2，g+q=6.96 kn/m23）板的类别的确定a区格： ly=5.0m，lx=3.6m，ly/lx=1.392，故按双向板计算；b区格： ly=5.0m，lx=4.5m，ly/lx=1.112，故按单向板计算； d区格： ly=5.0m，lx=2.25m，ly/lx=2.222，故按单向板计算； 板厚均为120mm.4）弯矩计算 跨中最大弯矩为内支座固定时，在g+q/2作用下跨中弯矩值与内支座绞支时，在q/2作用下跨中弯矩值之和，支座最大负弯矩为当内支座固定时g+q作用下支座弯矩，本设计中混凝土泊松比取0.2。（1）区格aly=5m，lx=3,6m，lx/ly =0.62由表格可以查出，三边嵌固一边简支和四边简支的弯矩系数如下表所示：lx/ly支 承 条 件xyxy0.557三边嵌固一边简支0.03770.0068-0.0805-0.0572四边简支0.07890.0257故：mx=0.03775.563.02+0.07891.43.02+0.2(0.00685.563.02 +0.02571.43.02)=2.88+0.20.66=3.01knmmy=0.66+0.22.88=1.24knmmx=-0.08056.963.02=-5.04knmmy=-0.05726.963.02=-3.58knm截 面h0(mm)m (knm)as (mm2)配 筋实配面积(mm2)a跨中lx方向803.010.8151.08150251ly方向701.240.980.28150251支座lx方向80-5.040.8252.58150314ly方向80-3.580.8179.210150251（2） 区格b ly=5m，lx=3.6m，lx/ly =0.72由表格可以查出，mx=0.0390 my=0.0189 mx=-0.0938 my=-0.0760故：mx=(0.0189+0.20.0390)6.964.82=4.27knmmy=(0.0390+0.20.0189)6.963.62=3.85knmmx=-0.09386.964.82=-15.04knmmy=-0.07606.963.62=-6.86knm截 面h0(mm)m (knm)as (mm2)配 筋实配面积(mm2)b跨中lx方向804.270.8214.38150314ly方向703.850.8193.010150393支座lx方向80-15.040.8543.810150550ly方向80-6.860.8344.010150393（三）单向板计算区格c 取1m板宽作为计算单元，（g+q）1=6.96 kn/m，跨度l0=2.0-0.2=1.8m弯矩计算a. 按两端简支计算：（g+q）6.96=2.82knmb. 按两端固支计算：-（g+q）-6.96=-1.88knm截 面aim （knm）-1.882.82选配钢筋82008200实配面积252252(4） 单向板计算区格d 取1m板宽作为计算单元，（g+q）1=6.96 kn/m，跨度l0=2.25-0.2=2.05m弯矩计算a. 按两端简支计算：（g+q）6.96=3.66knmb. 按两端固支计算：-（g+q）-6.96=-2.44knm截 面aim （knm）-2.443.66选配钢筋81508150实配面积252252（三）次梁计算次梁采用c30砼，hrb335钢筋，次梁截面为250500mm2。次梁荷载计算：1、屋面次梁计算(1)荷载屋面板传来恒载 4.593.6=16.524kn/m次梁自重 0.250.5253.125kn/m 梁侧粉刷 0.02(0.5-0.1)172=0.272kn/m 恒载 =19.92kn/m活载 2.03.6 =7.2kn/m总荷载 p=1.2g+1.4q=1.219.92+1.47.2=33.98kn/m(2)计算简图l0=ln=5000-250=4750mm 、 弯矩计算a. 按两端铰支计算：（g+q）33.98=95.83knmb. 按两端铰支计算：-（g+q）-33.98=63.89knm、 次梁剪力计算33.984.75=80.70kn、配筋计算截面和跨中采用单排布置，h0=h-35=465mm，纵向钢筋采用hrb335级钢筋，fy=300 kn/mm2，箍筋采用hpb235级钢筋，fyv=210 kn/mm2。a 正截面配筋截 面aim （knm）63.8995.830.0830.12410.0870.133482.1737.0选配钢筋414414实配面积6156150.45f t/f y=0.451.43/300=0.2%0.2%asmin=0.2%250500=250 mm2b 斜截面配筋 计算内容包括：截面尺寸的复核、腹筋的计算和最小配箍率验算。 hw=h0=465mm，因hw/b=465/250=1.86vmax=80.70 kn，满足要求。 采用8双肢箍筋，计算支座b截面。由，得箍筋间距 0.7f tbh0=0.71.43250465=103.85knvmax=80.70kn按构造配箍筋，取s=200mm。 100.5/(250200)=0.2%=0.163%，满足最小配箍率要求。所以该截面采用8200双肢箍筋。2、楼面次梁计算(1)荷载楼面板传来恒载 3.473.6 =12.49kn/m次梁自重 0.250.50253.125kn/m 梁侧粉刷 0.02(0.5-0.1)172=0.272kn/m 恒载 =15.89kn/m活载 2.03.6 =7.2kn/m总荷载 p=1.2g+1.4q=1.215.89+1.47.2=29.15kn/m(2)计算简图l0=ln=5000250=4750mm、 弯矩计算a. 按两端铰支计算：（g+q）29.15=82.21knmb. 按两端铰支计算：-（g+q）-29.15=54.81knm、 次梁剪力计算29.154.75=69.23kn、配筋计算截面和跨中采用单排布置，h0=h-35=465mm，纵向钢筋采用hrb335级钢筋，fy=300 kn/mm2，箍筋采用hpb235级钢筋，fyv=210 kn/mm2。a、正截面配筋截 面aim （knm）-54.8182.21选配钢筋414416实配面积6158040.45f t/f y=0.451.43/300=0.2% 0.2%asmin=0.2%250500=250 mm2a、 斜截面配筋计算内容包括：截面尺寸的复核、腹筋的计算和最小配箍率验算。 hw=h0=465mm，因hw/b=465/250=1.86vmax=69.23 kn，满足要求。 采用8双肢箍筋，计算支座b截面。由，得箍筋间距 0.7f tbh0=0.71.43250465=116.37knvmax=69.23 kn按构造配箍筋，取s=200mm。 100.5/(250200)=0.2% =0.163%，满足最小配箍率要求。所以该截面采用8200双肢箍筋。四、竖向荷载作用下内力计算 竖向荷载作用下，按分层法法进行结构内力分析。（一） 竖向恒载作用下内力计算1. 计算单元取3轴横向框架进行计算，计算单元宽度为3.6m。计算单元内其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁传给横向框架，作用于相应各节点上。 横向框架计算单元 2. 恒荷载计算1） 屋面框架梁线载标准值屋面恒载为 4.59kn/m2边跨框架梁自重(含粉刷)为： 0.25(0.6-0.1)25+2(0.6-0.1) 0.0217=3.465kn/m屋面板传给边跨梁的线载为： 4.593.6=16.52 kn/m中跨框架梁自重(含粉刷)为： 0.25(0.5-0.1)25+2(0.5-0.1) 0.0217=2.08kn/m2） 楼面框架梁线载标准值楼面恒载为 3.47kn/m2边跨框架梁自重(含粉刷)为： 0.25(0.6-0.1)25+2(0.6-0.1) 0.0217=3.465kn/m边跨填充墙自重 (3.6-0.6)1.5=4.5 kn/m边跨填充墙墙面粉刷 0.02(3.6-0.6)217=2.11 kn/m 总计 10.08kn/m 楼面板传给边跨的线载为 3.473.6=12.49 kn/m中跨框架梁自重(含粉刷)为： 2.08 kn/m3）屋面框架节点集中荷载标准值(1)、边柱 边柱纵向框架梁自重(含粉刷) 3.4657.2=24.95kn 次梁传来屋面自重 4.5921/41/2(5+53.6)1.52=22.03 kn纵向梁传来屋面自重 4.5921/21.53.6=24.79 kn1m高女儿墙自重 13.67.2=25.92kn女儿墙粉刷 10.0227.217=4.90kn ga= gd=102.59 kn(2)、中柱中柱纵向框架梁自重(含粉刷) 3.4657.2=24.95kn 次梁传来屋面自重 4.5921/41/2(5+5.63)1.52=22.03kn纵向梁传来屋面自重 4.5921/21.53.6=24.79 kn 中跨传来屋面自重 4.591/47.22.02=33.05 kn gb= gc=104.82 kn4）楼面框架节点集中荷载标准值(1)、边柱边柱纵向框架梁自重(含粉刷) 3.4657.2=24.95kn边跨填充墙自重 0.73.67.2(3.6-0.6)=54.43 kn 次梁传来的楼面板自重 3.4721/41/2(5+53.6)1.52=16.66kn 纵向梁传来楼面自重 3.4721/21.53.6=18.74kn ga= gd=114.78kn(2)、中柱中柱纵向框架梁自重(含粉刷) 3.4657.2=24.95kn边跨填充墙自重 1.5(3.6-0.6)7.2=32.4kn 次梁传来的楼面板自重 3.4721/41/2(5+53.6)1.52=16.66kn 中跨传来楼面自重 3.4721/47.22.0=24.98 kn 纵向梁传来楼面自重 3.4721/21.53.6=18.74 kn gb= gc=117.73 kn 3轴框架上作用的恒载该建筑主体结构共四层，1层层高4.5m，24层层高3.6m。3、计算简图取横向（3轴）框架进行计算。根据上部结构和工程地质勘察报告，本设计基础选用柱下独立基础和双柱联合基础，室内外地面高差300mm，基础顶面距室外地面暂定为500mm,则底层层高为4.5+0.5+0.3=5.0m。假定框架柱嵌固于基础顶面，梁柱刚接，梁跨度均取轴线间距离。图3.1为框架计算简图。 图3.1 三轴框架计算简图4、 梁柱线刚度计算由构件几何尺寸，截面尺寸和材料强度计算梁柱截面特性。计算结果见表3.1和表3.2。 1）梁线刚度计算 ，考虑板对梁的有利作用，对于全现浇钢筋混凝土结构，中间框架梁，；边框架梁，。 2）柱线刚度计算 梁截面特性计算表层数截面截面宽 b/mm截面高 h/mm梁跨 l/mm混凝土弹性模量 ec/pa线刚度 i/nm相对线刚度 14边跨2506005000300001.35=4.05114中跨2505002000300002.6=7.81.92 柱截面特性计算表层数截面宽 b/mm截面高 h/mm梁跨 l/mm混凝土弹性模量 ec/pa线刚度 i/nm相对线刚度 244504503600300000.95=0.970.9715005005000300001.04=3.1215、弯矩分配系数计算恒荷载作用下的内力计算采用分层法，除底层外，柱的线刚度取实际线刚度的0.9，传递系数为1/3。 梁柱的线刚度（1）梁的线刚度 (ec=3.010n/mm2)kl横梁线刚度： km横梁线刚度： （2）柱线刚度（ 柱的线刚度为ec=3.010n/mm2) 标准层：底 层：（3）计算各杆件的分配系数k节点 l节点 标准层g节点 h节点 底层a节点 b节点 6、内力计算梁上分布荷载由均布荷载、三角形分布荷载和集中力三部分组成。顶层受到的荷载如下：将梯形荷载转变为均布荷载即顶层所受到的恒载为标准层固端弯矩计算如上。 1）顶层内力计算结构内力可由弯矩分配法计算，跨中弯矩由求得的支座弯矩和各跨实际荷载分布按平衡条件计算。固端弯矩： 恒荷载作用下顶层框架弯矩分配 (knm)节点klm下柱右梁左梁 下柱右梁右梁分配系数0.390.610.530.340.13固端弯矩-34.3234.32-0.69-0.3513.3820.9410.47-11.69 -23.37-15 -5.735.73 4.56 7.13 3.57 -1-1.89-1-0.570.570.390.610.31-0.08-0.16-0.11-0.040.04 0.030.050.03-0.01-0.02-0.010.00总弯矩18.36 -18.39 24.26 -16.12-7.24 5.99 2） 二三层内力计算 二三层内力计算方法同顶层内力计算,固端弯矩计算：恒荷载作用下标准层框架弯矩分配 (knm)节点ghi下柱上柱右梁左梁下柱 上柱右梁左 梁分配系数0.280.280.440.40.250.250.1固端弯矩-41.541.5-0.69-0.3511.6211.6218.269.13-10-19.98-12.49-12.49-4.994.992.82.84.42.2-0.44-0.88-0.55-0.55-0.440.440.120.120.190.1-0.02-0.04-0.03-0.03-0.010.010.010.010.01总弯矩14.5514.55-29.132.03-13.07-13.07-6.135.093） 底层固端弯矩计算： 恒荷载作用下底层框架弯矩分配 (knm)节点abc下柱上柱右梁左梁下柱 上柱右梁左 梁分配系数0.320.260.420.380.290.240.09固端弯矩-41.541.5-0.69-0.3513.2810.7917.438.72-9.41-18.82-14.36-11.89-4.464.463.012.453.951.98-0.38-0.75-0.57-0.48-0.180.180.120.10.160.08-0.02-0.03-0.02-0.02-0.010.010.010.01001总弯矩16.4213.35-29.7632.68-14.95-12.39-5.344.3经整理后，各梁的弯矩图（左图）如下： 结构的弯矩图（knm） 修正后结构的弯矩图（knm）各层弯矩叠加后，各节点弯矩不一定能达到平衡，为提高精度，将不平衡节点再进行分配一次进行修正。修正后恒载作用下整个结构的弯矩图如上图（右图）。 5、根据弯矩图利用平衡条件及实际荷载求剪力及轴力(1)、第四层 (2)、第三层 (3)、第二层 (4)、第一层 经整理可得： v图（kn） n图（kn） 又由于考虑框架梁内钢筋混凝土的内力重分布，故对两端弯矩进行调幅，边跨及跨中：端部弯矩乘以0.85进行调幅，跨中弯矩m=m（m0为简支梁受相同荷载下的弯矩值）。. 调幅后梁弯矩图（单位：kn）(二) 竖向活载作用下的横向框架(kj-6)内力计算1竖向活载计算（1） 屋面框架梁线载标准值屋面活载为2.0kn/m2 屋面板传给边跨梁的线载为： 2.03.6=7.2kn/m 屋面板传给中跨梁的线载为： 0kn/m（2） 楼面框架梁线载标准值本例楼面、楼梯活载取2.0kn/m2；走廊楼面活载取2.5kn/m2。楼面板传给边跨梁的线载为： 2.03.6=7.2kn/m（3） 屋面框架节点集中荷载标准值a柱(d柱)集中力： 20.5(5+5-3.6)1.5+220.53.61.5=20.4knb柱(c柱)集中力： 20.4+1/47.22.022.0=34.8kn（4）楼面框架节点集中荷载标准值a柱(d柱)集中力： 20.5(5+5-3.6)1.5+220.53.61.5=20.4kn b柱(c柱)集中力： 20.4+1/47.22.022.5=38.4kn（5）竖向活载作用下的结构计算简图 对于活载不是很大，故最不利荷载组合按活载满跨布置，计算方法仍用分层法。 2竖向荷载作用下横向框架(kj-3)内力计算（1）求各梁端的固端弯矩 第四层 mab= -mba= mcd= -mdc=-ql2= -（1-20.362+0.363）7.22= -11.81knm mbc= -mcb = 0knm 标准层 mab= -mba= mcd= -mdc= -ql2= -0.7877.252=-11.81knm mbc= -mcb =0knm（2）计算各梁和柱的分配系数各梁柱的线刚度及相对线刚度如下图所示： 各结点弯矩分配系数如恒载作用下。3、用弯矩分配法计算梁、柱端的弯矩注：各节点间的传递系数均为1/2。活荷载作用下顶层框架弯矩分配 (knm)节点klm下柱右梁左梁 下柱右梁分配系数0.390.610.530.340.13固端弯矩-11.8111.814.617.2 3.6-4.09 -8.17-5.24 -2.0 2.0 1.60 2.49 1.25-0.33-0.66-0.43-0.160.160.130.20.1-0.03-0.05-0.03-0.010.010.010.02总弯矩6.35 -6.357.88 -5.7-2.17 2.17 活荷载作用下标准层框架弯矩分配 (knm)节点ghi下柱上柱右梁左梁下柱 上柱右梁左 梁分配系数0.280.280.440.40.250.250.1固端弯矩-11.8111.813.313.315.22.6-2.88-5.76-3.6-3.6-1.441.440.810.811.270.64-0.13-0.26-0.16-0.16-0.060.060.040.040.060.03-0.01-0.01-0.010.00总弯矩4.164.16-8.299.05-3.77-3.71-1.51.5活荷载作用下底层框架弯矩分配 (knm)节点abc下柱上柱右梁左梁下柱 上柱右梁左 梁分配系数0.320.260.420.380.290.240.09固端弯矩-11.8111.813.783.074.962.48-2.72-5.43-4.14-3.43-1.291.290.870.711.140.57-0.11-0.22-0.17-0.14-0.050.050.040.030.050.03-0.01-0.01-0.010.00总弯矩4.693.81-8.499.23-4.32-3.58-1.341.34 框架在活载作用下弯矩图(kn.m) 修正后结构弯矩图（kn.m) 修正后框架在活载作用下剪力图（kn） 修正后框架在活载作用下轴力图（kn）4、 由于梁内钢筋混凝土的内力重分布，故对梁端弯矩进行调幅，调幅系数为0.85.得弯矩图如下。 五、水平地震荷载作用下内力计算1、水平地震作用下的横向框架(kj-3)内力计算(1) 地震作用的计算 本设计采用结构底部剪力(即总地震作用) 可以按 fek=1geq来计算。1 屋面自重g4 雪载(50%) 0.50.657.212.1=28.31kn屋面自重 4.597.212.1=399.88kn纵向框架梁 0.250.7257.24=126kn横向框架梁 0.250.62552+0.250.5252.0=43.75kn框架柱 0.450.45251.84=36.45kn外墙 3.67.221.8=93.31kn内墙 1.57.221.8=38.88kn次梁 250.250.552=31.25kn1m女儿墙 3.617.22=51