水润之都住宅楼设计毕业论文1.doc

青岛农业大学 毕 业 论 文（设计） 题 目： 水润之都住宅楼设计 姓 名： 学 院： 建筑工程学院 专 业： 土木工程专业 班 级： 2010 级 2 班 学 号： 20104510 指导教师： 冯秀梅 2014 年 6 月 4 日 水润之都住宅楼设计 土木工程 刘娟娟 指导教师 冯秀梅 摘要：本设计为市之都设计，建筑为m2左右，地上，青岛水润住宅楼面积3800六层 用钢筋结构；本设计的主要包括的建筑和。混凝土框架内容住宅楼方案设计结构计算 其中计算是重点。采用手算进行，并采用来 结构设计空间结构计算分析一榀框架 。其计算内容主要有：，各种框架内计算框架进行计算竖向荷载和风荷载荷载作用下 力，、，楼板框架侧移验算分析及水平荷载作用下内力组合及框架梁框架柱配筋计算 ，等。配筋计算楼梯和基础设计 关键词: ；钢筋混凝土框架结构荷载计算内力组合配筋计算柱下独立基础 hydra in residential building design student majoring in civil engineering liu juanjuan tutor name feng xiumei abstract:this design for the qingdao water embellish of residential building design, construction area of 3800 m2, six floors on the ground, the underlying storage room for the height of 2.2 m, the standard height of 2.8 m. two families share a ladder, average every building area is around 140-150 m2, with reinforced concrete frame structure; the main content of this design include residential building design and structure calculation. the structure design and calculation is the key. using hand calculation of space structure is analyzed, and a calculation is made using a common framework to calculate the. its computation contents mainly include: the vertical load and wind load, under various loading frame internal force analysis and the frame lateral calculation under the action of horizontal loading, and internal force combination frame beam and frame column and distribution engineering calculation, floor reinforcement calculation, the staircase and foundation design and calculation, etc. key words：reinforced concrete frame structure; load calculation; the combination of internal forces; reinforcement; independent foundation under column 目目 录录 1. 建筑设计1 1.1 建筑设计概况.1 1.2 建筑设计原理.2 1.3 建筑材料选择.3 2. 结构计算4 2.1 设计资料.4 2.2 结构方案的选择和结构布置.4 2.3 梁柱截面尺寸的初步确定和材料选择.6 2.4 荷载计算.8 2.5 内力计算.18 2.6 横向框架内力组合 46 2.7 梁柱截面配筋计算.67 2.8 楼板设计 75 2.9 楼梯设计 79 2.10 基础设计.82 参 考 文 献.84 毕业设计图纸目录.85 1 1 建筑设计 1.1 建筑设计概况： 1.1.1 工程概况 建设地点：青岛市 本工程为某青岛某开发商建筑的住宅楼，单体楼为。地上六建筑面积左右 2 m3800 层，底层为储物室层高，标准层高为。一梯两户，平均每套在m2 . 28m . 2 建筑面积 左右。 2 150m-140 1.1.2 设计条件： 1.自然条件： （1）抗震设计：抗震设防烈度为 6 度，ii 类场地，不考虑抗震计算1。 （2）基本雪压：自然条件：基本风压：0.6 kn/m2，b 类粗糙度；基本雪压：0.2 kn/m2。青岛年平均气温 12.7。最高气温高于 30的天数，年平均为 11.4 天；最低 气温低于-5的天数，年平均为 22 天。年平均无霜期 251 天，比相邻地区长一个月。 青岛市降水量年平均为 662.1 毫米，年平均降雪日数只有 10 天。年平均气压为 1008.6 毫帕。年平均风速为 5.2 米/秒，以东南风为主导风向2。 2、工程地质条件 ，ii 类场地。1-1体见表地势平坦，土质分布具拟建场地用地呈方形， 序号 岩土 深度 土层 深度 （m） 厚度 范围 （m） 地基土 承载力 （kpa） 压缩 模量 （mpa） 1杂填土0.0101.0- 2粉土1.02.01.01805.0 3中粗砂2.04.52.52809.5 4砾砂4.515.010.535021.0 由此选用第三层为持力层，其承载力特征值，其中未见地下水，本工kpa280fak 程。不考虑地下水影响 1.1.3 结构体系：现浇钢筋混凝土框架结构。 2 1.2 建筑设计原理 本次毕业设计的立题思路是本着满足人们对于住房的要求来构思的，现代的人们 对于住房的要求更不仅仅是解决温饱、有地方可以居住这些基本的生活要求，他们更 多的是在乎生活的品质和质量，并且每套 150m2左右的建筑面积，属于中等层次用房， 依据该层次人们的生活习惯制定了方案，因此，客厅的设计及采光，通透性方面都有 详尽的考虑。总之，以满足该类住户人群的需要进行设计。 1.2.1 建筑平面设计 本设计为住宅楼，户型设计为三室一厅一厨二卫加书房，卧室有主卧和次卧，主 卧设计有独立卫生间，客厅是设计的大的开敞式，另有卫生间、厨房、阳台，还配有 小的衣帽间隔间。建筑平面形状选取方形，长 48.24 米，宽 13.44 米。房间为矩形，较 为规整，建筑共两个楼梯，楼梯设计中底层储藏室用直跑形式，一跑 13 阶，标准层用 等跑形式，一跑 10 阶，符合人们的生活需要。 1.2.2 建筑立面设计 立面设计以简单、大方为主，其中没有挑进挑出等复杂的建筑立面，主要还是结 合建筑的平面布置来进行的，另外，建筑立面的整体感觉符合建筑美学和力学的要求， 尤其是门窗洞口的比例关系上，着重考虑。 1.2.3 剖面设计 3 剖面设计最重要的就是对内部使用空间的高度有一个了解，以此来确定是否能让人 们的生活行为不受限制，给人以舒服的感觉，在剖面图下，我们能够看到梁板柱的尺 寸，而且也剖切到了门墙窗、楼梯、屋顶。因此，对于建筑结构了解深刻。 1.3 建筑材料选择 1.3.1 材料选用3 混凝土：基础垫层 c15，其他均采用 c30。 钢筋： 纵向受力钢筋用 hrb400, 箍筋用 hpb300。 外墙：建筑外墙用普通砖墙,其尺寸为 240mm11553，重量= 25kn/m23；mmmm 填充墙：内隔墙均用加气混凝土砌块，其尺寸为，重量= mm600mm200mm200 6kn/m23； 门：木门，= 0.2 kn/m2 卷帘门， = 0.4 kn/m23 窗： 钢塑门窗， = 0.35 kn/m23 4 2 结构计算 选取 14 号轴线进行设计 2.1 设计资料 2.1.1 设计条件 1、自然条件： (1) 基本风压：0.6kn/m2 b 类粗糙度 (2) 基本雪压：0.2kn/m2 2、抗震设防烈度：6 度,场地类别为二类，不考虑抗震设防计算1。 3、工程地质条件：持力层地基土承载力 fak =280kn/m2 ,类场地4。 4 、荷载根据用途的选取： 屋面：kn/m25 . 1 楼面：kn/m20 . 2 楼梯：kn/m255 . 2 2.2 结构方案选择 2.2.1 结构选型 该楼总面积约为，层数为 6 层，底层为储藏室，采用 2 m3800 结构体系，基础选为。钢筋混凝土现浇框架柱下独立基础 2.2.2 结构布置 5 2.2.3 结构材料 1、混凝土强度： 基础垫层 c15 柱、梁、楼板、基础 c30 6 2、钢筋： 梁、柱、板钢筋等级为 hrb400，箍筋为 hpb300； 3、钢筋接头形式：采用绑扎连接； 4、混凝土保护层： 板 15 mm 梁截面 15 mm 柱 35 mm 2.3 截面尺寸的初步确定 2.3.1 梁柱截面尺寸的估算 1.梁尺寸估算 （1）主梁尺寸 截面高度： ，其中 l0为梁的计算跨度，l0=6300mm，则 h=420630mm, 0 l10/115/1h）（ 取 h=500mm6 截面宽度： ，主梁截面取 h=500mm，则 b=167250mm，取 b=250mm6。h3/12/1b）（ （2）次梁尺寸 由 h=(1/12-1/18)l, ,则取 h=400mm,b=200mm6h3/12/1b）（ 2.柱尺寸估算 根据一榀框架的尺寸可以估算出轴力设计值，从而估算柱的截面尺寸： n=123.04.26=1166.4kn 结构采用 c30 混凝土, fc =14.3n/mm2，假定柱截面尺寸mm500mm500 则柱轴压比： =1166.4/14.3500500=0.33，为轴压比， c c n bhf c 该工程的抗震设防烈度为 6 度，该建筑为丙类建筑，则轴压比限值为 1.0 取截面： mm500mm500 3板厚尺寸估算 h=（1/451/50）l 取板厚 h=120mm 7 ，基础顶面至室外地坪取层楼面底层柱高从基础顶到二室内外高差0.5m- ，故。，0.5m-基础顶到室内的距离为1.000m-m20 . 3 故底层柱高为 。m80 . 2 其余柱高均为 4. 梁、柱线刚度 梁截面惯性矩要考虑到现浇楼板的作用，中框架取（i0为不考虑楼板翼缘作用 0 2ii 的梁截面惯矩）6 ac 跨梁： i=ei/l=30000100.250.52/（126.3）=2.48104 cd 跨梁： i = ei/l=30000100.250.52/（122.7）=5.79104 de 跨梁: i = ei/l=30000100.250.52/（124.2）=3.72104 其余各层柱： i余 = ei/l=30000100.50.5/（122.8）=5.58104 底层柱： i底 = 10496 . 4 )2 . 312/(5 . 05 . 01030000/ 33 lei 令 , 则相对为：0 . 1i 余柱 线刚度 i左梁=2.48104 /5.58104=0.44 i右梁=3.72104 /5.58104=0.67 i中梁= 5.79104 /5.58104=1.04 i底柱=4.96104 /5.58104=0.89 8 2.4 荷载计算 2.4.1 恒荷载标准值 1、 屋面 隔热层： 0.035kn/m3=0.875kn/m2厚架空隔热板mm3525 防水层： 卷材防水层或贴tssbs 2 m/k40. 0n 找平层： 0.02 kn/m3=0.40kn/m2厚水泥砂浆找平mm2020 找坡层： （0.040+0.080）/2kn/m3=0.56kn/m2找坡厚水泥焦渣 %2mm401 保温层： 0.060 kn/m3=0.72kn/m2水泥膨胀珍珠岩保温厚10:16012 结构层： 0.120kn/m3=3.00kn/m2厚现浇钢筋混凝土板mm12025 抹灰层： 0.015 kn/m3=0.225kn/m2厚石灰砂浆抹底mm15 17 合计 6.21kn/m2 2、楼面 0.65kn/m2水磨石地面 0.020kn/m3=0.40kn/m2厚水泥砂浆抹底mm2020 9 结构层： 0.120 kn/m3=3.00kn/m2厚现浇钢筋混凝土板mm12025 抹灰层： 0.020 kn/m3=0.34kn/m2厚石灰砂浆抹底mm2017 合计 4.39kn/m2 3、梁自重（主梁） 500mmmm250bh 梁自重： 0.25 （0.5-0.12） kn/m3=2.375kn/m25 抹灰层： 0.02 (0.5-0.12+0.25) 2kn/m3=0.428kn/m厚混合砂浆抹底mm20 17 合计 2.803kn/m 4、次梁、基础梁自重 400mmmm200bh 梁自重： 0.20 （0.4-0.12） kn/m3=1.40kn/m25 抹灰层： 0.02 (0.4-0.12+0.2) 2 kn/m3=0.326kn/m厚混合砂浆抹底mm20 17 合计 1.726kn/m 5、柱自重 500mmmm500bh 柱自重： 0.5 0.5 kn/m3=6.25kn/m25 抹灰层： 0.02 0.5 4kn/m3=0.68kn/m厚混合砂浆抹底mm20 17 合计 6.93kn/m 6、（标准层）外纵墙自重 纵墙： 0.9 0.24kn/m =3.89kn/m 18 铝合金窗（1.5 1.5）： 1.5 0.35kn/m =0.525kn/m ： （2.8-1.5） 0.5kn/m =0.65kn/m水刷石外墙面 ： （2.8-1.5） 0.36kn/m =0.468kn/m水泥粉刷内墙面 合计 5.533kn/m 纵墙： 0.9 0.24 18.0kn/m =3.89kn/m 铝合金窗（1.5 1.5）： 1.9 0.35kn/m =0.665kn/m ： （2.8-1.9） 0.5kn/m =0.495kn/m水刷石外墙面 ： （2.8-1.9） 0.36kn/m =0.324kn/m水泥粉刷内墙面 合计 3.644kn/m 7. （底层 a）外纵墙自重 纵墙： （3.2-1.5-0.5-0.4） 0.24 18.0kn/m =3.24kn/m 卷帘门： 1.5 0.4kn/m =0.6kn/m 10 ： （3.2-1.5） 0.5kn/m =0.825kn/m水刷石外墙面 ： （3.2-1.5） 0.36kn/m =0.594kn/m水泥粉刷内墙面 合计 5.259kn/m （底层 e） 纵墙： （3.2-0.5-0.4） 0.24 18.0kn/m =9.72kn/m ： （3.2-0.9） 0.5kn/m =1.125kn/m水刷石外墙面 ： （3.2-0.9） 0.36kn/m =0.81kn/m水泥粉刷内墙面 合计 11.745kn/m 8. （标准层）内隔墙自重 墙重： （2.8-0.5） 6.0 0.2kn/m =2.76kn/m ： （2.8-0.5） 0.36 2kn/m =1.656kn/m水泥粉刷内墙面 合计 4.416kn/m 底层 墙重： （3.2-0.5-0.4） 6.0 0.2kn/m =2.7kn/m ： （3.2-0.5-0.4） 0.36 2kn/m =1.62kn/m水泥粉刷内墙面 合计 4.32kn/m 9. 女儿墙自重 女儿墙： 0.9 0.24kn/m =3.888kn/m 18 压顶： 0.1 0.24kn/m =0.6kn/m 25 ： 水刷石外墙面 合计 m/1,232m/5 . 024 . 0 21knkn）（ 5.72kn/m 2.4.2 活荷载标准值 1. 屋面和楼面 屋面：kn/m25 . 1 楼面：kn/m20 . 2 楼梯：kn/m255 . 2 2.雪荷载： 基本雪压：0.2kn/m2 雪荷载： 1.0 0.2kn/m2=0.2 kn/m 0rk sus ，二者中取大值。同时考虑屋面活荷载和雪荷载不 11 2.4.3 竖向荷载下框架受荷计算 因为有梁的存在楼板被分割为一个一个的区格，首先要区分此板区格是单向板还 是双向板： 当时称为单向板，即主要在一个方向上弯曲的板7； 0201 /3ll 当时称为双向板，即在两个跨度方向上弯曲的板7； 0201 /3ll 当的板宜按双向板设计7。 0201 2/3ll 经过计算，选取的一榀框架上的板都是双向板，如图 2-4 所示，因此，板传至梁 上的被分割成的三角形或梯形荷载经过以下公式可被转化为均布荷载， 三角形荷载：5/8p 公式（2-1）7 梯形荷载：(1-2+)p， 公式（2-2）7 012 / 2ll 01 pgql 1.梁均布荷载 （1）a-c 轴间梁 =3.6/(26.3)=0.286 012 / 2ll 屋面板传荷载： 恒载： 6.213.6/2(1-20.286+0.286)2=19.23kn/m 活载： 1.53.6/2(1-20.286+0.286)2=4.64kn/m 楼面板传荷载： 恒载： 4.393.6/2(1-20.286+0.286)2=13.6kn/m 活载： 2.03.6/2(1-20.286+0.286)2=6.19kn/m 12 梁自重标准值： 2.803kn/m a-c 轴均布荷载： 屋面梁： 恒载= 2.80319.23=22.033板传荷载梁自重kn/m 活载= 4.64板传荷载kn/m 楼面梁： 恒载= 2.803+13.6=16.403板传荷载梁自重kn/m 活载= 6.19板传荷载kn/m (2)c-d 轴间梁 屋面板荷载： 恒载： 6.212.7/25/82=10.48kn/m 活载： 1.52.7/25/82=2.53kn/m 楼面板荷载： 恒载： 4.392.7/25/82=7.41kn/m 活载： 2.02.7/25/82=3.375kn/m 梁自重标准值： 2.803kn/m c-d 轴间均布荷载： 屋面梁： 恒载= 2.80310.48=13.283板传荷载梁自重kn/m 活载= 2.53板传荷载kn/m 楼面梁： 恒载= 2.803+7.41=10.213板传荷载梁自重kn/m 活载= 3.375板传荷载kn/m (3)d-e 轴间框架梁 =3.0/(24.2)=0.357 012 / 2ll 屋面板传荷载： 恒载： 6.213/2(1-20.357+0.357)2=14.73kn/m 活载： 1.53/2(1-20.357+0.357)2=3.56kn/m 楼面板荷载： 恒载： 4.393/2(1-20.357+0.357)2=10.41kn/m 活载： 2.03/2(1-20.357+0.357)2=4.74kn/m 梁自重标准值： 2.803kn/m d-e 轴均布荷载： 13 屋面梁： 恒载= 2.80314.73=17.533板传荷载梁自重kn/m 活载= 3.56板传荷载kn/m 楼面梁： 恒载= 2.803+10.41=13.213板传荷载梁自重kn/m 活载= 4.74板传荷载kn/m 2.柱集中荷载 天沟自重见图 2-5： 恒载=m/k17 . 2 )36. 055 . 0 ()2 . 06 . 0(08 . 0 12. 06 . 025n）（ （1）a 柱集中荷载 顶层柱： 恒载=女儿墙及天沟自重板传荷载梁自重 =(5.72+2.17)7.2+2.803(7.2-0.5)+1.7266.30.5+19.236.31/42+6.211.85/87.2= 191.901kn 活载=1.51.85/87.2+4.640.56.3=26.77kn板传荷载 标准层： 恒载=墙自重板传荷载梁自重 =5.533(7.2-0.5)+2.803(7.2- 0.5)+4.4166.30.5+1.7266.30.5+13.66.31/42+4.391.85/87.2=153.6kn 活载=板传荷载kn70.353 . 65 . 019. 62 . 78/58 , 10 . 2 14 基础顶面恒载= =5.259(7.2-0.5)+1.726(7.2-0.5)底层外纵墙自重基础梁自重 =46.8kn c 柱集中荷 = 012 / 2ll24 . 0 )7 . 52/(7 . 2 顶层柱： 恒载=板传荷载梁自重 =2.803(7.2-0.5)+1.7266.30.5+19.236.31/42+6.211.85/87.2+6.212.7/2(1- 20.24+0.24)5.71/42+6.212.7/2(1-20.24+0.24)5.71/412/692=160.287kn 活载=板传荷载 =1.51.85/87.2+1.52.7/2(1-20.24+0.24)5.71/42+1.52.7/2(1- 20.24+0.24)5.71/412/692+4.646.30.5=32.86kn 标准层： 恒载=墙自重板传荷载梁自重 =4.416(7.2-0.5)+2.803(7.2- 0.5)+1.7266.30.5+13.66.30.5+4.4166.31/42+4.391.85/87.2+4.392.7/2(1- 20.24+0.24)5.71/42+4.392.7/2(1-20.24+0.24)5.71/412/692=163.931kn 活载=板传荷载 =2.01.85/87.2+2.02.7/2(1-20.24+0.24)5.71/42+2.02.7/2(1- 20.24+0.24)5.71/412/692+6.196.30.5=43.8kn 基础顶面恒载=内隔墙自重基础梁自重 =1.726(7.2-0.5)+4.32(7.2-0.5)=40.508kn (3)d 柱集中荷载 = 012 / 2ll36. 0)2 . 42/(0 . 3 顶层柱： 恒载=板传荷载梁自重 =2.803(6.0-0.5)+1.7264.20.5+14.734.21/42+6.211.55/86.0+6.212.7/2(1- 20.36+0.36)5.7=122.535kn 活载=板传荷载 =1.51.55/86.0+1.52.7/2(1-20.36+0.36)5.7+3.564.20.5=25.006kn 标准层： 15 恒载=墙自重板传荷载梁自重 =4.416(6.0-0.5)+2.803(6.0- 0.5)+1.7264.20.5+4.4164.20.5+10.414.21/42+4.391.55/86.0+4.392.7/2(1- 20.36+0.36)5.7=125.758kn 活载=板传荷载 =2.01.55/86.0+2.02.7/2(1-20.36+0.36)5.7+4.744.20.5=33.32kn 基础顶面恒载=内隔墙自重基础梁自重 =1.726(6.0-0.5)+4.32(6.0-0.5)=33.253kn (4)e 柱集中荷载 顶层柱： 恒载=女儿墙及天沟自重板传荷载梁自重 =(5.72+2.17)6.0+2.803(6.0- 0.5)+1.7264.20.5+14.734.21/42+6.211.55/86.0=132.242kn 活载=板传荷载 =1.51.55/86.0+3.560.54.2=15.916kn 标准层： 恒载=墙自重板传荷载梁自重 =5.533(6.0-0.5)+2.803(6.0- 0.5)+4.4164.20.5+1.7264.20.5+10.414.21/42+4.391.55/86.0=105.302kn 活载=板传荷载 =2.01.55/86.0+4.740.54.2=21.204kn 基础顶面恒载= =11.745(6.0-0.5)+1.726(6.0-0.5)底层外纵墙自重基础梁自重 =74.01 kn 16 2.4.4 风荷载计算 1、风荷载标准值计算 为简化计算，楼面的集中风荷载被计节点处的集中风荷载，作用于屋面梁和楼面梁 算单元内外墙面的分布风荷载等量转化，计算公式如下所示： 公式(2-3) 7 zzo w= w (+)b hh ij s 2 s风荷载体形系数，本工程 h/b=17.2/13.44=1.28 vmax 0 0.250.25 1.0 14.3 500 465831 cc f bhkn 截面尺寸可以。 3、正截面承载力计算受压 ， 筋向弯矩，故采用对称配柱同一截面分别受正反 1 1.0 1 0.8518 . 0 = 14.34655000.518=1722.2kn ： 轴柱进行计算选取a 一层 从柱的内力组合表中可见，nmax=2381.58knnb，为小偏压，选用 m 大，n 大 的组合轴柱进行计算选取a 最不利组合为： 第一组：m=20.69kn.m;n=2381.58kn 第二组：m=75.33kn.m;n=2238.84kn 在弯矩中没有由水平荷载产生的弯矩，柱的计算长度 lo=1.0h=3.2m mmnme69 . 8 58.2391/1069.20/ 3 0 max 20mm,/3020mm a eh mmeee ai 69.282069 . 8 0 ,0 . 1751 . 0 1058.2381/500500 3 . 145 . 0/5 . 0 3 1 nafc 因为=3.2/0.5=6.315，所以=1.0. 2 68 46 . 1 0 . 1751 . 0 5 . 0 2 . 3 465/69.281400 1 1 /1400 1 1 2 21 2 0 0 h l hei 偏心距mmhee si 89.256352/50069.2846 . 1 2/ =0.746 b =2381.58256.89-14.350046520.746(1-0.50.746)/360 2 1 c0 ss y0s ne- f bh (1-0.5) a =a = f (h -a ) (465-35)75%，柱的计算长度取下列二式中的较小值： hl lu )(15 . 0 1 0 公式(2-10) 16 hl)2 . 02( min0 上式中： 、柱上端、下端节点柱线刚度之和与交汇的各梁线刚度之和的比值16； u l 比值、中的较小值16； min u l h 的高度，对底层柱为从基础顶面到一层楼盖顶面的高度；对其余各层柱为上下两层 楼盖顶面之间的高度16。 柱的计算长度：m16 . 5 l0 mmnme65.3384.2238/1033.75/ 3 0 max 20mm,/3020mm a eh mmeee ai 65.532065.33 0 ,0 . 1798 . 0 1084.2238/500500 3 . 145 . 0/5 . 0 3 1 nafc 因为=5.16=6.315，所以=1.0. 2 526. 10 . 1798 . 0 5 . 0 2 . 3 465/65.531400 1 1 /1400 1 1 2 21 2 0 0 h l hei 偏心距mmhee si 89.256352/50069.2846 . 1 2/ =0.673 b 69 =2238840296.67-14.350046520.673(1- 2 1 c0 ss y0s ne- f bh (1-0.5) a =a = f (h -a ) 0.50.673)/360(465-35)75%，柱的计算长度取下列二式中的较小值： hl lu )(15 . 0 1 0 公式(2-10) 16 hl)2 . 02( min0 柱的计算长度：m35 . 4 l0 mmnme44.5818.1394/1048.81/ 3 0 max 20mm,/3020mm a eh mmeee ai 44.782044.58 0 ,0 . 129 . 1 1018.1394/500500 3 . 145 . 0/5 . 0 3 1 nafc 因为=4.2/0.5=8.715，所以=1.0. 2 32 . 1 0 . 10 . 1 5 . 0 2 . 4 465/44.781400 1 1 /1400 1 1 2 21 2 0 0 h l hei 偏心距mmhee si 54.318352/50044.7846 . 1 2/ n3,所以 0 2/ hhn3 当 0.30.3 cc nf anf a时，取 所以 0.30.3 14.3 500 5001072.5 c nf akn =1.75/(3+1)1.43500465+0.071072.5103=220.5knvmax，可nbhft07 . 0 0 . 1 75 . 1 0 按构造配筋。 柱箍筋加密区的箍筋最小配箍率特征值 v=0.15，箍筋加密区范围内的体积配箍率尚不 应小于 0.4%15。 最小体积配箍率： yvcvv ff / min %4 . 0%8 . 0270/ 3 . 1415. 0 =(500-230)20.008/(4(500-230)=0.88 取10，=78.5mm2 lasa corsv / min sv a s356.8mm2 根据构造要求，柱端箍筋间距取，取 100mm。取加密区箍筋为mmd128150,8min 非加密区满足故取 410010mmds27015 420010 柱箍筋加密区：底层：1/3h=1m，标准层：1/6h=500mm 柱箍筋非加密区：底层：1.2m， 标准层：1.8m 裂缝宽度验算： a 柱：e0/h0=33.65/465=0.072，即为第一 10 =/ 2 cfff mf b hhh u m 类 t 形截面 =86.06 106/(1.0 14.32100 4752)=0.016 s =0.016=0.2% s a 2 mm/ s abh min 跨中上部钢筋按照构造配筋，0.2%，=250，选截面一侧最小配筋率为 mins abh 2 mm 择配用 218，=509。 s a 2 mm cd 梁（一层） cd 跨中截面，下受拉，按 t 型截面计算，m=4.88，梁翼缘计算宽度取下列kn.m f b 72 值中较小者,取=900mm。 f b 判断 t 形截面类型： =1.014.3900120(475-120/2)=1733.2=4.88 kn m，即为 10 =/ 2 cfff mf b hhh u m 第一类 t 形截面。 =4.88106/(1.0 14.39004752)=0.0017 s =0.017， 10 =/ 2 cfff mf b hhh u m 即为第一类 t 形截面 73 =42.17 106/(1.0 14.31400 4752)=0.009 s =0.016=0.2% s a 2 mm/ s abh min 跨中上部钢筋按照构造配筋，0.2%，=250，选截面一侧最小配筋率为 mins abh 2 mm 择配用 218，=509。 s a 2 mm a 支座ac 跨中c 支座cd 跨中d 支座de 跨中e 支座 上部318218318218218218218 梁 ac梁 cd梁 de 计算公式 支座左支座右支座左支座右支座左支座右 m/(kn m)89.82100.3464.850.8962.7677.63 2 01 s bhf m c 0.110.120.080.0630.0780.096 s 211 0.120.130.0830.0650.0810.1 y c s f bhf a 01 566613391306382472 2 min /mmaa ss 250250250250250250 实配钢筋 318 （763mm2 ） 318（ 763mm2 ） 318（76 3mm2） 218（ 509mm2 ） 218 （509m m2） 218 （509mm 2） 74 下部416416216216316316316 斜截面受剪承载力计算 vmax=102.82kn 截面尺寸验算：，故该梁为厚腹梁（一般梁） ，则剪力应49 . 1250/475/h0b 满足 vmax满足。 0 0.250.25 1.0 14.3 500 465831 cc f bhkn v=29.719 kn 0 7 . 0bhft 按构造配筋 %13 . 0 270/43 . 1 24 . 0 /24 . 0 min ytsv ff =3702000.13%=96.2mm2s a 选配 8200,实配 251mm2 82 2.10 基础设计 设计基础的荷载包括: （1）框架柱传来的弯矩、轴力和剪力（可取设计底层柱的相应控制力）18； （2）基础自重，回填土的重量18； （3）底层基梁传来的轴力和弯矩，一榀框架四根柱子18。 柱距：6300mm，2700mm，4200mm，将柱分别做成柱下独立基础。 2.10.1 柱下独立基础 ，垫层采用，厚度为，钢筋为凝土强度等级采用柱下独立基础，混c15100mm ,地基承载力 hrb400280kpa=fak 2 / 3 . 14mmnf c 2 /43 . 1 mmnft 2 /360mmnfy 1、基础尺寸的确定 n=2381.58 kn m=75.33kn m v=42.8kn 基础用标准组合，因此 n =n/1.3=1831.98kn =m/1.3=75.33kn m v =v/1.3=42.8kn kk m k ，先不修正地基承载力，基础和基 ，地基承载力特征值基础埋深m5 . 1d aak kpf280 础土的重度 20kn/mm3 基础底面尺寸估算 积按轴心受压估算基底面 2 33 . 7 5 . 120280 98.1831 m df n a ma k 考