四层学生宿舍楼设计_毕业设计1.doc

四层学生宿舍楼设计 烟 台 大 学 毕 业 设 计 第1章 工程概况及结构选型1.1工程概况1.1.1 建筑概况 四层学生宿舍楼，地点位于聊城市某学院；层高3.3m，地面以上总高14.7m，总建筑面积3000m2，总建筑面积允许5增减。建筑耐火等级为三级，采光等级为级，设计使用年限50年。 1.1.2 结构概况 钢筋混凝土框架结构，根据建筑结构可靠度设计统一标准，建筑结构安全等级为二级。梁柱混凝土强度等级为c30，板混凝土强度等级为c25，纵向受力钢筋采用热轧hrb400。1.1.3 其他要求 居室应设厕所、盥洗室或卫生间。每幢宿舍宜设管理室、公共活动室和凉晒空间。宿舍多数居室应有良好朝向。宿舍内的居室和辅助用房应有直接自然通风条件，应有直接自然采光，其窗地面积比不应小于1/7。功能分区明确，布局合理，交通联系方便，采光充足，通风良好，满足防火要求。1.1.4 设计资料1.1.4.1 气象资料 （1）基本雪压，基本风压。（2）冬季采暖计算温度：-2.5；夏季通风计算温度26.0：风向：夏季主导风向为东南向，冬季主导风为西北风；降雨量：全年降水量578.4mm，每小时最大降水量98mm。1.1.4.2.抗震烈度 抗震设防烈度7度，设计基本加速度值0.15g，设计地震分组第一组，场地周期0.35s。建筑物的抗震类别为丙类，框架抗震等级为三级。1.1.4.3.工程地质资料（1）场内地势平坦，无障碍物影响施工，附近空地可供临时使用。场地类别为类；工程地质及场地概况见表1。表1 工程地质概况土层土质厚度/m地基承载能力特征值/kpa一素填土1.50二粉质粘土2.5175三粉质粘土混角砾1.4230四粉砂岩强分化带10320（2） 水文地质概况：最高地下水位为3m，常年地下水位为12m，无腐蚀性；（3） 室外环境类别：二b类。1.2建筑设计 该建筑根据使用要求、用地条件、结构选型等情况按建筑模数选择开间和进深，确定了建筑平面，提高使用面积系数，并留有发展余地。考虑到该建筑的公共性及使用人群，对其构件尺寸作相应调整，民用建筑的防火设计应符合现行国家标准建筑设计防火规范gb-50016-2006等有关规定。该工程要求功能分区明确，布局合理，采光充足，通风良好，对窗的面积等都予以考虑。根据上述设计依据进行建筑设计，并在设计过程中，主要参考了下列文献 ：1 民用建筑设计通则2 房屋建筑学3 建筑制图标准4 宿舍建筑设计规范5 建筑设计防火规范6 屋面工程技术规范 根据设计任务、建筑设计要求，进行了建筑平面，立面和剖面设计，该建筑物共4层，层高均为3.3m。其标准层建筑平面、立面和剖面图分别见建筑图。第2章 结构布置及框架计算简图2.1构件尺寸初估 根据结构的使用功能及结构设计的要求进行结构平面布置设计，其结构平面布置图见下图。图2.1 结构平面布置图主体结构共4层，层高均为3.3m。外墙及内墙填充墙均采用200mm的加气混凝土砌块。门为铝合金门及木门，窗为铝合金窗，楼盖及屋盖采用现浇钢筋混凝土结构。主梁的截面尺寸按1/15 1/10进行估算。各层梁板柱混凝土强度等级为c30，其设计强度为： =14.3，=1.43。 框架梁截面：(以轴线框架作为计算框架)纵梁1:梁高：梁宽：综上所述梁取h=400mm，b=250mm。边横梁ab、cd:梁高：梁宽：综上所述梁取h=550mm，b=300mm。中横梁:梁高：梁宽：综上所述梁取h=550mm，b=300mm。次梁1:梁高：梁宽：综上所述梁取h=350mm，b=200mm。卫生间次梁2:梁高：梁宽：综上所述，按构造取梁h=300mm，b=200mm。 框架柱截面：（抗规6.3.6） 柱的截面尺寸采用轴压比来进行控制，该框架结构的抗震等级为三级，其轴压比限值n=0.85；各层的重力荷载代表值近似取。由图可知边柱及中柱的负载面积为4.53.0和5.854.5m2。由式，来确定柱的截面面积，则可得柱截面面积为：边柱 中柱 取柱截面为正方形，并根据上述计算结果并综合考虑柱距等其他因素，本设计柱截面尺寸取500mm500mm。根据简明钢筋混凝土结构构造手册中规定，双向板厚度控制在短方向跨度的1/401/50，单向板厚度可按照1/301/35 ，据此确定楼面板和屋面板得厚度均取为120mm。2.2 框架计算简图的确定该结构采用柱下独立基础。底层柱高从地梁顶面算至二楼楼板板底，室内外高差为600mm，底层柱高为h=3.3+0.6=3.9m，其余层柱高为3.3m。由此可绘制出框架简图见下图。第3章 重力荷载计算3.1 结构和构件的永久荷载标准值（1） 屋面（不上人） 25厚1:3水泥砂浆隔离保护层 250.02=0.5kn/m2 50厚挤塑板保温层 0.30.05=0.015kn/m2 1.5厚hy高分子聚乙烯丙纶复合防水卷材二道 20.015=0.03kn/m2 25厚1:3水泥砂浆找平层 250.02=0.5kn/m2 120厚钢筋混凝土板 250.12=3.0kn/m2 合计： 4.035（2）楼面一（卫生间） 瓷砖面层 0.55kn/m2 25厚水泥砂浆结合层 200.025=0.5kn/m2 1.5厚聚氨酯防水层两道 20.015=0.4kn/m2 20厚水泥砂浆抹灰找平层 200.02=0.4kn/m2 120厚现浇钢筋混凝土板 250.12=3.0kn/m2 合计： 4.85 楼面二（其他楼面） 瓷砖面层 0.55kn/m2 20厚水泥砂浆找平层 200.02=0.4kn/m2 120厚现浇钢筋混凝土板 250.12=3.0kn/m2 合计： 3.95 （3）顶棚一（楼梯间及其他房间）10厚1:0.3:3水泥石灰膏砂浆打底扫毛 170.01=0.17kn/m2 10厚1:0.3:2.5水泥石灰膏砂浆打底扫毛 170.01=0.17kn/m2 刮腻子一边刷白色乳胶漆三遍 0.1kn/m2 合计： 0.44 顶棚二（卫生间） 7厚水泥砂浆打底 200.007=0.14kn/m2 7厚水泥砂浆打底 200.007=0.14kn/m2 刮腻子一边 0.05kn/m2 合计： 0.33 （4）内墙面一（楼梯间及其他房间） 5厚聚合物水泥砂浆修补墙面 200.005=0.1kn/m2 3厚外加剂专用砂浆抹基面刮糙 200.003=0.06kn/m2 8厚水泥石灰膏砂浆扫毛 170.008=0.14kn/m2 8厚水泥石灰膏砂浆找平 170.008=0.14kn/m2 封底漆一道刷白色乳胶漆两遍 0.1kn/m2 合计： 0.54 内墙面二（卫生间）5厚聚合物水泥砂浆修补墙面 200.005=0.1kn/m2 3厚外加剂专用砂浆抹基面刮糙 200.003=0.06kn/m2 8厚水泥石灰膏砂浆扫毛 170.008=0.14kn/m2 6厚水泥石灰膏砂浆找平 170.006=0.11kn/m2 1.5厚聚合物水泥基复合防水涂料防水层 20.015=0.4kn/m2 4厚强力胶粉泥粘结层 200.004=0.08kn/m25厚釉面砖白水泥擦缝 19.80.005=0.1kn/m2 合计： 0.99 （5）外墙面5厚聚合物水泥砂浆修补墙面 200.005=0.1kn/m 50厚聚苯板保温层 0.17kn/m250厚聚合物抗裂砂浆 200.005=0.1kn/m220厚水泥石灰膏 170.002=0.34kn/m220厚混合砂浆 170.002=0.34kn/m2合计： 1.05kn/m2 3.2 结构和构件的可变荷载标准值 （1）屋面（不上人）均布活载标准值 0.5kn/m2 （2）楼面活载标准值 2.0kn/m2 （3）屋面雪载标准值 3.3. 梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算 梁、柱可根据截面尺寸，材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载；对墙、门、窗等可计算出单位面积上的重力荷载。具体计算过程从略，计算结果见下表。表3.1 梁、柱重力荷载标准值层次构件b /mh /m /(kn/m3)g /(kn/m)li /mng /kng /kn1-4边横梁ab0.30.55251.054.336.0251.96878.61边横梁cd0.30.55251.054.336.0251.96中横梁bc0.30.55251.054.335.7249.36次梁10.20.35251.051.844.534281.53次梁20.20.3251.051.581.51535.55纵梁10.250.4251.052.634.534402.39柱10.550.55251.057.943.9401238.64柱240.50.5251.056.563.340865.9注：1）表中为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；g表示单位长度构件重力荷载；n为构件数量2） 梁长度取净长；柱长度取层高 墙体自重：a 外纵墙为200mm厚混凝土墙 加气混凝土砌块 5.5（3.3-0.4）0.2=3.19kn/m 外墙面（单） 1.053.3=3.47kn/m 内墙面一（单） 0.543.18=1.72kn/m 外纵墙 3.19+3.47+1.72=8.38kn/m b外横墙为200mm厚混凝土墙 加气混凝土砌块 5.5（3.3-0.55）0.2=3.03kn/m 外墙面（单） 1.053.3=3.47kn/m 内墙面一（单） 0.543.18=1.72kn/m 外横墙 3.19+3.47+1.72=8.22kn/m c内纵墙为200mm厚混凝土墙 加气混凝土砌块 5.5（3.3-0.35）0.2=3.25kn/m 内墙面（双） 0.543.182=3.44kn/m 内纵墙 3.25+3.44=6.69kn/m d内横墙为200mm厚混凝土墙 加气混凝土砌块 5.5（3.3-0.55）0.2=3.03kn/m 内墙面一（双） 0.543.182=3.44kn/m 内横墙 3.03+3.44=6.47kn/me卫生间隔墙为100mm厚混凝土墙 加气混凝土砌块 5.5（3.3-0.3）0.1=1.65kn/m 内墙面一（单） 0.543.18=1.72kn/m 内墙面二（单） 0.993.18=3.15kn/m 卫生间墙 1.65+1.72+3.15=6.52kn/mf卫生间纵墙为200mm厚混凝土墙 加气混凝土砌块 5.5（3.3-0.3）0.2=3.30kn/m 内墙面一（单） 0.543.18=1.72kn/m 内墙面二（单） 0.993.18=3.15kn/m 卫生间墙 1.65+1.72+3.15=8.17kn/mg卫生间横墙为200mm厚混凝土墙 加气混凝土砌块 5.5（3.3-0.3）0.2=3.30kn/m 内墙面二（双） 0.993.182=6.30n/m 卫生间墙 1.65+1.72+3.15=11.32kn/mh女儿墙墙为300mm厚混凝土墙 加气混凝土砌块 5.50.90.3=1.49kn/m 水泥粉刷： 200.90.020.36 kn/m 女儿墙 1.49+0.36=1.85kn/m 木门单位面积重力荷载为0.2kn/m2；铝合金窗单位面积重力荷载取0.4kn/m2 重力荷载代表值计算 恒载： 梁 878.61kn 柱（1）1238.64kn 柱（2-4）865.9kn 屋面： 4.03540.717.9=3158.12kn 楼面： 3.95（40.717.9-1.52.015）+4.851.52.015=3136.75kn 墙： 外墙： （8.3840.9-8.383.69+0.458.3）2+（8.2218.1-8.221.8+0.43.24）2 =719.6kn 女儿墙： 1.85（40.92+18.12）=218.3内墙： （6.694.5-6.690.9+0.22.16）15+（6.47(18.1-2.7-1.52）)9+6.47(18.1-2.7)5+（6.694.5-6.690.9+0.22.16-6.691.8+0.42.16）15+ （6.692.5-6.693.8+0.29.12）2 +8.17215+8.171.53+11.321.56 =2310.46kn 活载：屋面（不上人）： 0.540.717.9=364.3kn楼面： 2.040.717.9=1457.1kn由上述可得各层重力荷载代表值为： g4=3158.12+878.61+364.3=6276.01kng2g3=3136.75+719.6+2310.46+878.61+865.9+1457.1=8639.87kn g1=3136.75+719.6+2310.46+878.61+（865.9+1238.64）+1457.1 =8826.24kn 图3.1 各质点的重力荷载代表值第4章 框架侧移刚度4.1 横向框架侧移刚度计算4.1.1 横梁的线刚度计算横梁线刚度ib计算过程见下表表4.1 横梁线刚度ib计算表类别层次ec/（n/mm2）bh/mmmmi0/mm4l/mmeci0/l/nmm1.5eci0/l/nmm2eci0/l/nmm横梁ab143.0104300550407910103.11910104.1581010横梁bc143.010430055041891093.28410104.3781010横梁cd143.0104300550407910103.11910104.15810104.1.2柱线刚度计算柱线刚度ic计算过程见表4.2。表4.2 柱线刚度ic计算表层次hc/mmec/（n/mm2）bh/mmmmic/mm4ecic/h/nmm139003.01045505507.6261095.86610102433003.01045005005.2081094.73510104.1.3 横向框架柱的侧移刚度d值计算 柱的侧移刚度根据柱线刚度比k的不同，图中的柱可分为边框架中柱和边柱，中框架柱中柱和边柱等。现以第2层c2柱的侧移刚度计算为例，说明计算过程，其余柱的计算过程从略，计算过程见表4.3和表4.4。 梁柱线刚度比 k=1.8030.474表4.3 边框架柱侧移刚度d值（n/mm）层次边柱(4根）中柱(4根)kcdi1kcdi2240.6590.248119561.3520.4031942810.5320.21097521.0920.35316337表4.4 中框架柱侧移刚度d值（n/mm） 层次边柱(16根）中柱(16根)kcdi1kcdi2240.8780.305147041.8030.4742473210.7060.261120791.4560.42119484 将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加取得框架各层层间侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度di见下表表4.5 横向框架层间侧移刚度（n/mm）层次1234di609364756524756524756524 由表7可得d1/d2=609364/756524=0.8050.7，故该框架柱为规则框架第5章 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算5.1横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算5.1.1横向自振周期计算结构顶点的假想侧移由式u=v/d计算，计算过程见下表表5.1 结构顶点的假想侧移计算层次gi/knvgi/kndi/(n/mm)ui/mmui/mm46276.016054.457565248.0115.138639.8714475.6775652419.1107.128639.8722896.8975652430.388.018826.2431504.4860936457.757.7按式计算本周期，其中的量纲为m，取=0.8（高规4.3.17）则：t1=1.70.8=0.46s5.1.2水平地震作用及楼层地震剪力计算(抗规5.2） 结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值按式fek=计算0.85（6276.01+8639.872+8826.24）=27524.69kn=0.12=0.094fek=0.09427524.69=2587.32kn因1.4tg=1.40.35=0.49t1=0.46s所以不考虑顶部附加水平地震作用，=0。各质点的水平地震作用按式计算，将上述fek代入可得 fi=2587.32 ， =273956.97具体计算过程见表5.2，各楼层地震剪力按式 计算结果列入表5.2。表5.2 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次hi/mgi/kngihi/knmfi/knvi/kn413.86276.0186608.940.317820.18820.18310.58639.8790178.640.329851.231671.4127.28639.8762207.060.227587.322258.7313.98826.2434422.340.127328.592587.32各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布如图5.1。图5.1 横向水平地震作用及楼层地震剪力 表5.3 剪重比验算层次hi /mgi/knvi/knvi /gi413.86276.01820.180.1310.020310.58639.871671.410.1930.02027.28639.872258.730.2610.02013.98826.242587.320.2930.020取2轴线处作为计算单元，计算结果见表5.4和图5.2。表5.4 2轴线的地震荷载标准值层次hi /mdi/（n/mm）d2/mmfi/knfi2413.875652478872820.1885.5310.575652478872851.2388.727.275652478872587.3261.213.960936463126328.5934.0图5.2 地震荷载图（kn）5.1.3水平地震作用下的位移计算（高规3.7.3）水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移分别按式 ， ，计算过程见表5.5。表中还计算了各层的层间弹性位移角。5.5 .横向水平地震作用下的位移验算层次vi/kndi/（n/mm）i/mmi/mmhi/mm4820.187565241.0810.5333001/305631671.417565242.219.4533001/149322258.737565242.997.2433001/110412587.326093644.254.2539001/918由表5.3可见最大层间弹性位移角发生在第1层其值为1/9180.25s， =0.650.272=0.05 查得：=1.2 建筑结构在z高度处的风振系数取1.0结构的负载宽度为40.5m，根据各楼层标高处的高度hi取=0.479hi0.32，本房屋高度h=14.7m30m，故不考虑风压脉动的影响。各楼层处的集中风荷载按式（其中）计算，具体计算过程和结果见表5.6。表5.6 各楼层处的集中风荷载标准值层次hi/mhi/hzzs1s21z2zw1zw2zwz413.80.9391.1110.80.50.580.3677.5248.11125.63310.50.7141.0210.80.50.530.3470.8345.44116.2727.20.490110.80.50.520.3369.5044.11113.6113.90.265110.80.50.520.3382.1352.12134.25取2轴线处作为计算单元，计算结果见表5.7和图5.6。表5.7 2轴线的集中风荷载标准值层次hi /mdi/（n/mm）d2/mmwzwz2413.875652478872125.6313.1310.575652478872116.2712.127.275652478872113.6111.813.960936463126134.2513.9图5.6 等效节点集中风荷载（kn）5.2.2 风荷载作用下，该榀框架的水平位移验算（高规3.7.3）。根据图所示的水平荷载，由式计算层间剪力然后求出轴线框架的层间侧移刚度，再按式和计算各层的相对侧移和绝对侧移，计算过程见下表。表5.8 风荷载作用下框架间剪力及侧移刚度层次1234wz/kn13.911.812.113.1vi/50.93725.213.1d/(n/mm)63126788727887278872i/mm0.810.470.320.17i/mm0.811.281.61.77i/hi1/48151/70211/103131/19412由上表可知，风荷载作用下横向框架的最大层间位移角是：1/4815，小于1/550，满足规范要求。 5.2.3 该榀框架在风荷载作用下轴力图、剪力图、弯矩图，见下图。图5.7 风荷载作用下框架轴力图 （kn）图5.8 风荷载作用下框架剪力图 （kn）图5.9 风荷载作用下框架弯矩图 (knm)第6章 竖向荷载作用下框架结构的内力计算6.1 荷载计算6.1.1 计算单元取轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为9m，如图6.1所示。由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。图6.1 横向框架计算单元6.1.2 恒载计算图6.2 各层梁上作用的恒载在图6.2中，q1、q2、q3、q4代表恒梁自重，为均布荷载形式。对于第4层q1=q2=q3=q4=4.33kn/mq5、q6、q7分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载q5=4.0352.252=18.158kn/m，q6=4.0352.7=10.895kn/m，q7=4.0351.5=6.053kn/m。p1、p4和p2、p3分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括梁自重、楼板重 p1=0.534.0352.252+2.252.632=22.73knp2=0.534.0352.252+2.254.0352.252+2.251.842=60.02knp3=2.254.0352.252+0.754.0352.252+2.252.632=65.39knp4=0.754.0352.252+1.354.0352.252+2.251.842=48.32kn集中力矩 m1=m2=p1e=22.73=3.41knm对于13层：q1=q2=4.33+6.47=10.8kn/m ， q3=4.33+11.32=15.65kn/m，q4=4.33kn/m q5=,3.952.252=17.775kn/m，q6=3.952.7=10.665kn/m，q7=4.851.5=7.275kn/m。p1=0.534.0352.252+2.252.632+2.258.382=60.44knp2=0.534.0352.252+2.254.0352.252+2.251.842+2.256.692=90.13knp3=2.254.0352.252+0.754.0352.252+2.252.632+18.172=81.73knp4=0.754.0352.252+1.354.0352.252+2.251.842+18.172+1.256.692 =81.39knm1=m2=p1e=60.44=9.07knm将以上结果汇总，见下表表6.1 横向框架恒载汇总表层次q1、q2/（kn/m）q3/（kn/m）q4/（kn/m）q5/（kn/m）q6/（kn/m）q7/（kn/m）p1/knp2/knp3/knp4/knm1、m2/knm44.334.334.3318.15810.8956.05322.7360.0265.3948.323.411310.815.654.3317.77510.6657.27560.4490.1381.7381.399.07恒荷载作用下该品框架的荷载、轴力、剪力、弯矩图见下图：图6.3 恒载荷载分布图 图6.4 恒载轴力图 (kn)图6.5 恒载剪力图 (kn)图6.6 恒载弯矩图 （kn m）6.1.3 活荷载计算活载作用下各层框架梁上的荷载分布如图6.6所示：图6. 7 各层梁上作用的活载对于第1-3层：q1=22.252=9kn/m ，q1=22.7=5.4kn/m ，q3=2.50.752=3.75kn/mp1=0.5322.252=5.4knp2=0.5322.252+2.2522.252=25.65knp3=2.2522.252+0.7522.252=27knp4=0.7522.252+1.3522.252=15.53kn集中力矩 m1=m2=p1e=5.4=0.81knm对于第4层：q1=0.52.252=2.25kn/m ，q1=0.52.7=1.35kn/m ，q3=0.50.752=0.75kn/mp1=0.530.52.252=1.35knp2=0.530.52.252+2.250.52.252=6.41knp3=2.250.52.252+0.750.52.252=6.75knp4=0.750.52.252+1.350.52.252=4.73kn集中力矩 m1=m2=p1e=1.35=0.2knm在屋面雪荷载作用下：q1=0.352.252=1.575kn/m ，q1=0.352.7=0.945kn/m ，q3=0.350.752=0.525kn/mp1=0.530.352.252=0.95knp2=0.530.352.252+2.250.352.252=4.49knp3=2.250.352.252+0.750.352.252=4.73knp4=0.750.352.252+1.350.352.252=3.31kn集中力矩 m1=m2=p1e=0.95=0.14knm将以上结果汇总，见表6.2表6.2 横向框架活载汇总表层次q1/（kn/m）q2/（kn/m）q3/（kn/m）p1/knp2/knp3/knp4/knm1、m2/knm42.25（1.575）1.35(0.945)0.75（0.525）1.35（0.95）6.41（4.49）6.75（4.73）4.73（3.31）0.2（0.14）1-395.43.755.425.652715.530.81活荷载作用下该品框架的荷载、轴力、剪力、弯矩图见下图：图6.8 活载荷载分布图 图6.9 活载轴力图 （kn）图6. 10 活载剪力图 (kn)图6.11 活载弯矩图 （knm）雪荷载作用下该品框架的荷载、轴力、剪力、弯矩图见下图：图6.12 雪载荷载分布图 图6.13 雪载轴力图 （kn）图6. 14 雪载剪力图 (kn)图6.15 雪载弯矩图 （knm）6.2 内力组合6.2.1 框架梁内力组合见附表6.16.