3×35米T型梁桥设计说明书.doc

南京工程学院毕业设计说明书（论文）第一章 梁桥设计基本资料及构造布置1.1 设计资料 （1）桥梁跨径及桥宽 1）标准跨径：35m（墩中心距离） 2）主梁全长：34.96m 3）计算跨径：34m 4）桥面净空：净14+20.5（防撞栏）。 （2）技术标准 1）设计荷载：公路-i级 2）环境标准：i类环境3） 设计安全等级：二级 （3）设计规范1）公路桥梁设计通用规范jtg d60-20042）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范jtg d62-20043）公路桥涵地基与基础设计规范jtg d63-20074）公路工程技术标准 jtg b01-20031.2主要材料上部结构混凝土采用c50，桥面铺装及下部结构采用c30；预应力钢筋采用标准强度为1860mpa的低松弛钢绞线，张拉控制应力取为，预应力筋的锚固方式为群锚，按后张法施工。1.3相关设计参数体系均匀升温20c和降温20c，同时需考虑不均匀温差；单侧防撞栏为5.0kn/m，桥面铺装采用8cm厚防水混凝土 8cm厚沥青混凝土。预应力管道采用钢波纹管成形，管道摩擦系数=0.25。管道偏差系数k=0.0015。锚具变形和钢束回缩量为6mm（单端）。预应力混凝土结构重度按26kn/m3计，普通钢筋混凝土重度按25kn/m3计，沥青混凝土重度按23kn/m3计。单侧防撞栏线荷载为7.5kn/m。1.4结构设计 （1）本设计为连续t型梁。 （2）桥面板横坡度假定为和桥面横坡度相同，假设为平坡。（3）主梁断面：主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济，同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标很有效，放在许可条件下应适当加宽t梁翼板。本设计主梁翼板宽度为2500mm，由于宽度较大，为保证桥梁的整体受力性能，桥面板采用现浇混凝土刚性接头，因此主梁的工作截面有两种：预施应力、运输、吊装阶段的小截面（）和运营阶段的大截面（）。净14.5+20.5的桥宽采用六片主梁。预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在1/151/25，标准设计中高跨比在1/181/19.当建筑高度不受限制时，增大梁高往往是较经济的方案，因为增大梁高可以节省预应力钢束用量，同时梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多。本设计取用1900mm的主梁高度是比较合适的。t梁翼板的厚度主要取决于桥面板承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时上翼板受压的强度要求。本设计预制t梁的翼板厚度取用150mm，翼板根部加厚到250mm以抵抗翼缘根部较大的弯矩。在预应力混凝土梁中腹板内主拉应力较小，腹板厚度一般由布置预制孔管的构造决定，同时从腹板本身的稳定条件出发，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。本设计腹板厚度取200mm。马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要确定的，设计实践表明，马蹄面积占截面总面积的10%20%为合适。本设计考虑到主梁需要配置较多的钢束，将钢束按二层布置，一层最多排两束，同时还根据公预规9.4.9条对钢束净距及预留管道的构造要求，初拟马蹄宽度为460mm，高度为250mm，马蹄与腹板交接处作三角过渡，高度为130mm，以减少局部应力。 （4）横隔梁设置：在四个五分点及梁端共设置六道横隔梁，间距为6.8m。端横隔梁与主梁同高，厚度取0.25m，中横隔梁高1.5m，厚度取0.16m。1.5截面几何设计计算 绘制t型梁的跨中及端部截面见图1-1和图1-2.计算截面几何特征，计算时可将整个主梁截面划分为n个小块面积进行计算，跨中截面几何特征列表计算。表1 跨中截面几何特性计算表分块名称分块面积ai（cm2）分块面积形心至上缘距离yi（cm）分块面积至上缘净距si=aiyi（cm3）分块自身惯距ii(cm4)di=ys-yi（cm）分块面积对截面形心的惯距ix=aid2i（cm4）i=ii+ix（cm4）（1）（2）（3）=（1）（2）（4）（5）（6）=（1）（5）2（7）=（4）+（6）大毛截面（含湿接缝）翼板37507.528125.070312.555.5311488956.6011559269.10三角承托50018.339166.672777.7844.52990906.72993684.50腹板3000902700005625000-27.152211221.447836221.44下三角169160.67727152.671586.72-97.82161679.301618566.02马蹄1150177.520412559895.83-114.6515116079.4415175975.27856953569.3337183716.33小毛截面（不含湿接缝）翼板27007.5202505062563.0810743683.3910794308.38三角承托50018.339166.672777.7852.251364880.111367657.89腹板3000902700005625000-19.421131357.856756357.85下三角169160.6727152.671586.72-90.091371524.251373110.97马蹄1150177.5020412559895.83-106.9213146560.9913206456.83751953569.3333497891.93大毛截面形心至上翼缘距离ys62.85小毛截面形心至上翼缘距离ys70.58检验截面效率指标：上核心距：下核心距：截面效率指标：上述计算表明，初拟的主梁跨中截面上合理的。第2章 主梁作用效应计算 主梁的作用效应计算包括永久作用效用和可变作用效应。根据梁跨结构纵，横断面的布置，计算可变作用下荷载横向分布系数，求出各主梁控制截面（取跨中、四分点及支点截面）的永久作用和最大可变作用效应，再进行主梁作用效应组合（标准组合、短期组合和极限组合）。本设计仅以边梁作用效应为例进行计算。2.1永久作用效应计算 （1）永久作用集度1）预制梁自重跨中截面段主梁自重（五分点截面至跨中截面，长10.2m） 马蹄抬高与腹板变宽梁的自重近似计算（长4m）主梁端部截面面积a=1.10238 支点段梁自重长（长2.8m） 边主梁的横隔梁 中横隔梁体积： 端横隔梁体积： 半跨内横梁自重： 主梁永久作用集度： 2）二期恒载 翼缘板中间湿接缝集度： 边梁现浇部分横隔梁 一片中横隔梁体积： 一片端横隔梁体积： 故 桥面铺装层： 8cm厚防水混凝土铺装： 8cm厚沥青混凝土铺装：将桥面铺装均分给6片主梁，则 防撞栏：单侧荷载为7.5kn/m 将两侧防撞栏均分给6片主梁，则 边梁二期永久作用集度 （2）永久作用效应：参照下图2-1，设a为计算截面至左支座的距离，令。主梁弯矩m和剪力v的计算公式分别为 图2-1 永久作用效应计算图永久作用效应计算见表2-1 表2-1 边梁永久作用效应计算表作用效应跨中四分点支点c=0.5c=0.25c=0一期弯矩/knm3245.472434.100剪力/kn0190.91381.82二期弯矩/knm2129.931597.450剪力/kn0125.29250.58弯矩/knm5375.404031.550剪力/kn0316.20632.402.2可变作用效应计算 （1）冲击系数和车道折减系数计算： 其中，。由于1.514，故可用下式计算出汽车荷载冲击系数： 当车道数大于两车道时，应进行车道折减，三车道折减22%，但折减后不得小于两车道的计算结果。分别计算两车道和三车道的布载，取最不利情况进行设计。（2）计算主梁的荷载横向分布系数 1）跨中的荷载横向分布系数mc由于此桥在跨度内设有两道横隔梁，具有可靠的横向连贯性，承重结构的宽跨比为：，所以采用刚性横梁法来绘制横向影响线和计算横向分布力系数mc。 计算主梁的抗弯及抗扭惯性距i和it 抗弯惯性矩i在前面已求得： 对于t型截面，抗扭惯性矩可近似的按下式计算： (2-1) 式中bi，ti为相应的单个矩形截面的宽度和高度； ci 为矩形截面抗扭刚度系数， m为梁截面划分成单个矩形的个数 对于跨中截面，翼缘板的换算平均厚度 马蹄部分的换算平均厚度 it的计算见表2-2 表2-2 it的计算表分块名称bi/cmti/cmti/biciit/m4翼缘板25017.170.070.31890.004038427腹板141.33200.140.30360.003432707马蹄4631.50.680.19210.0027625180.010233651计算抗扭修正系数 本设计主梁的间距相同，并将主梁近似看成等截面，则得： =1.028,取g=0.425e;则按修正的刚性横梁法计算横向影响线竖坐标值式中：n=6，计算所得的值列于表2-3内 表2-3 的计算表梁号10.5030.369 0.234 0.0994-0.035-0.17020.3690.2880.2100.1260.046-0.03530.2340.2100.1800.1530.1260.099计算横向分布系数：荷载横向分布系数的计算中包含了车道折减系数。按照最不利方式布载（如图2-2），并按相应影响线坐标值计算横向分布系数。三车道 两车道 ，故 2）支点截面的荷载横向分布系数：如下图2-3所示，按杠杆原理法绘制支点截面荷载横向分布影响线并进行布载，1号梁可变作用分布系数可以计算如下： 可变作用（汽车）： 横向分布系数见表2-4。 表2-4 1号梁可变作用横向分布系数可变作用类型公路-级0.76950.74（3） 车道荷载的取值 公路-级车道荷载的均布荷载标准值和集中荷载的标准值分别为 计算弯矩时， 计算剪力时， （4）计算可变作用效应： 在可变作用效应计算中，本设计对于横向分布系数的取值作如下处理：支点处横向分布系数取，从支点至第一根横梁段，横向分布系数从直线过渡到，其余梁段均取，本设计在计算跨中截面、四分点截面和支点截面时，均考虑了荷载横向分布系数沿桥梁跨径方向的变化。 1）计算跨中截面的最大弯矩和最大剪力：计算跨中截面最大弯矩和最大剪力采用直线加载求可变作用效应，如下图2-4所示，可变效应为： 不计冲击 （2-2） 冲击效应 （2-3） 式中 所求截面汽车标准荷载的弯矩或剪力； 车道均布荷载标准值； 车道集中荷载标准值； 影响线上同号区段的面积； 影响线上最大竖坐标值；可变作用标准效应： 可变作用冲击效应 2） 计算四分点截面的最大弯矩和最大剪力：四分点截面可变作用效应的计算式见下图2-5。 可变作用标准效应： 可变作用冲击效应： 3）计算支点截面的最大剪力：支点截面可变作用效应的计算图式见2-6。可变作用（汽车）标准效应 可变作用（汽车）冲击效应 2.3主梁作用效应组合根据可能同时出现的作用效应选择了三种最不利效应组合：短期效应组合、标准效应组合和承载能力极限状态基本组合，见表2-5。 表2-5 1号主梁作用效应组合 序号荷载类别跨中截面四分点截面支点截面mmaxvmaxmmaxvmaxvmaxknmknknmknkn第一期永久作用3245.47 0.00 2434.10 190.91 381.82 第二期永久作用2129.93 0.00 1597.45 125.29 250.58 总永久作用（+）5375.40 0.00 4031.55 316.20 632.40 可变作用（汽车）3101.20 170.93 2325.30 282.12 399.15 可变作用（汽车）冲击593.76 32.73 445.20 54.01 76.42 标准组合（+)9070.36 203.66 6802.05 652.33 1107.97 短期组合+0.77546.24 119.65 5659.26 513.68 911.81 极限组合11623.42 285.12 8716.57 850.02 1424.68 第三章 预应力刚束数量及其布置3.1 预应力刚束数量的估算本设计采用后张法施工工艺，设计时应满足不同设计状况下规范规定的控制条件要求，即承载力、变形及应力等要求，在配筋设计时，要满足结构在正常使用极限状态下的应力要求和承载能力极限状态的强度要求。以下就以跨中截面在各种作用效应组合下，分别按照上述要求对主梁所需的钢束数进行估算，并按这些估算的钢束数确定主梁的配筋数量。（1） 按正常使用极限状态的应力要求估算钢束数：本设计按全预应力混凝土构件设计，按正常使用极限状态组合计算时，截面不允许出现拉应力。对于t形截面简支梁，当截面混凝土不出现拉应力控制时，则得到钢束数的估算公式 （3-1）式中：mk 使用荷载产生的跨中弯矩标准组合值，按主梁作用应组合表取用；c1 与荷载有关的经验系数，对于公路级，c1 取用0.565；一束12 j 15.24钢绞线截面积，一根钢绞线的截面积是1.4cm2，故 ap =16.8 cm2 。大毛截面上核心距； 预应力钢束重心对大毛截面重心轴的偏心距，可预先假定，为梁高，。本设计采用的预应力钢绞线，标准强度为mpa，弹性模量。 假设，则 刚束数n为 (2)按承载能力极限状态估算钢束数，根据极限状态的应力计算图式，受压区混凝土达到极限强度，应力图式呈矩形，同时预应力钢束也达到设计强度，钢束数的估算公式为 （3-2）式中 md 承载能力极限状态的跨中最大弯矩，按主梁作用应组合表取用； 经验系数，一般采用 0.75-0.77，本设计取用0.77；fpd 预应力钢绞线的设计强度，为1260mpa 。则： 根据上述两种极限状态估算的刚束数量在4根左右，故钢筋数3.2预应力刚束的布置 （1）跨中截面及锚固端截面的钢束位置 1）在对跨中截面进行钢束布置时，应保证预留管道的要求，并使钢束的重心偏心距尽量大。本设计采用内径90mm，外径97mm的预埋金属波纹管，管道至梁底和梁侧净距不应小于30mm及管道半径的一半，另外直线管道的净距不应小于40mm，且不宜小于管道直径的0.6倍，在竖直方向两管道可重叠，跨中截面的细部构造如图3-1所示，则钢束群重心至梁底距离为 2）为了方便操作，将所有钢束都锚固在梁端截面。对于锚固端截面，应使预应力钢束合力重心尽可能靠近截面形心，使截面均匀受压，而且要考虑锚具布置的可能性，以满足张拉操作方便的要求。在布置锚具时，应遵循均匀、分散的原则。锚具端截面布置的钢束如图3-1所示，钢束群重心至梁底距离为： 下面应对钢束群重心位置进行复核，首先需计算锚固端截面的几何特性。锚固端截面几何特性计算见表3-1。表3-1 锚固端截面几何特性计算表 分块名称分块面积ai分块面积形心至上缘距离yi分块面积对上缘静矩si=aiyi分块面积的自身惯性矩iidi=ys-yi分块面积对截面形心的惯性矩ix=aid2ii=ii+ixcm2cmcm3cm4cmcm4cm4翼板3750.00 7.50 28125.00 70312.50 63.57 15152216.65 15222529.15 三角承板273.80 17.47 4782.37 832.96 53.60 786586.43 787419.39 腹板8050.00 102.50 825125.00 20544270.83 -31.43 7954355.80 28498626.63 12073.80 858032.37 44508575.17 其中：， 上核心距为： 下核心距为： ，说明钢筋群重心处于截面的核心范围内，见图3-2.（2）钢束起弯角度和线形的确定：在确定钢束起弯角度时，既要考虑到由预应力钢束弯起会产生足够的预剪力，又要考虑到所引起的摩擦预应力损失不宜过大。本设计预应力钢筋在跨中分为三排，钢筋弯起角度为7.为了简化计算和施工，所有钢束布置的线形均为直线加圆弧，最下排两根钢束需进行平弯。 （3）钢束计算 1）计算钢束起弯点至跨中的距离：锚固点至支座中心线的水平距离为（见图3-3）： 钢束计算图式见图3-4，钢束起弯点至跨中的距离见表3-2.表3-2 钢束起弯点至跨中距离计算表 钢束号起弯高度yy1y2l1x3弯起角rx2x143012.18617.81310099.254672389.7810291.2411339.59237046.31023.689380377.16773178.1770387.322960.687329873.12124.878600595.52773337.6576406.758717.9801126103.5822.411850843.66473006.6426366.417505.2726 上表中各参数的计算方法如下： 为靠近锚固端直线长度，可根据需要自行设计，为钢束锚固点至钢束起弯点的竖直距离，如钢束计算图式，根据各量的几何关系，可分别计算如下 式中 钢束弯起角度（）； 计算跨径（cm）； 锚固点至支座中心线的水平距离（cm）。 2）控制截面的钢束重心位置计算各钢束重心位置计算：根据钢束计算图式所示的几何关系，当计算截面在曲线段时，计算公式为： ， （3-3） 当计算截面在近锚固点的直线段时，计算公式为： （3-4）式中 钢束在计算截面处钢束中心至梁底的距离； 钢束起弯前到梁底的距离； 钢束弯起半径； 圆弧段起晚点到计算点圆弧长度对应的圆心角。计算钢束群重心到梁底的距离 见表3-3，钢束布置图见图3-5。表3-3 各计算截面的钢束位置及钢束群重心位置截面钢束号x4rsin=x4/rcosa0aiap四分点4未弯起2389.7801101024.613未弯起3178.170110102132.013337.650.03950.99922224.611344.723006.640.11460.99343453.82支点直线段yx5x5tana0aiap4300.12230.08863.69441036.3097.213700.12225.17723.09131076.902980.12220.26582.488322117.5111260.12215.35441.885234158.11图3-5钢束布置图（尺寸单位：cm）2）钢束长度计算一根钢束的长度为曲线长度、直线长度与两端工作长度（270cm）之和，其中钢束曲线长度可按圆弧半径及起弯角度计算。通过每根钢束长度计算，就可以得到一片主梁和一孔桥所需钢束的总长度，用于备料和施工。计算结果见表3-4。表3-4 钢束长度计算表钢束号半径r弯起角曲线长度直线长度l1有效长度钢束预留长度钢束长度cmradcmcmcmcmcmcm42389.780.122173291.961339.591003463.111403603.119533178.170.122173388.28960.683803457.941403597.949823337.650.122173407.77717.986003451.501403591.503613006.640.122173367.33505.278503445.201403585.2067第四章 计算主梁截面几何特性主梁截面几何特性包括计算主梁净截面和换算截面的面积、惯性矩以及梁截面分别对重心轴、上梗肋与下梗肋的静距，最后列出截面特性值总表，为各受力阶段的应力验算准备计算依据。4.1 截面面积及惯性距计算（1） 在预加应力阶段，只需计算小毛截面的几何特性，计算公式如下： 净截面面积 （4-1） 净截面惯性矩 （4-2） 其中， ，扣管道面积= na ，钢束换算面积=(1) n计算结果见表4-14-3.截面分块名称分块面积ai分块面积形心至上缘距离yi分块面积对上缘静矩si=aiyi全截面重心到上缘距离yjs分块面积的自身惯性矩iidi=yjs-yi分块面积对截面形心的惯性矩ip=aidi2i=ip+iicm2cmcm3cmcm4cmcm4cm4b1=180cm (净截面）毛截面751970.58530694.3366.4733497891.93 -4.10126969.4230395133.80 扣除管道面积-295.59171-50546.30忽略-104.52-3229727.557223.40480148.0233497891.93 -3102758.13b1=250cm (换算截面）毛截面8569.00 62.85538569.3365.63 37183716.33 2.7866348.1539762425.75 钢束换算面积226.2917138696.61忽略-105.362512361.268795.3 577265.9437183716.33 2578709.41表4-1 跨中截面面积和惯性矩计算表表4-2 四分点翼缘全宽截面面积和惯性矩计算表截面分块名称分块面积ai分块面积形心至上缘距离yi分块面积对上缘静矩si=aiyi全截面重心到上缘距离yjs分块面积的自身惯性矩iidi=yjs-yi分块面积对截面形心的惯性矩ip=aidi2i=ip+iicm2cmcm3cmcm4cmcm4cm4b1=180cm (净截面）毛截面7519.00 70.58530694.3366.7033497891.93 -3.8797 113179.2330732125.15 扣除管道面积-295.592165.39-48888.03忽略-98.6893 -2878946.017223.40481806.2933497891.93 -2765766.77b1=250cm (换算截面）毛截面8569.00 62.85538569.3365.4937183716.33 2.6382 59643.347239501834.61 钢束换算面积226.29165.3937427.09忽略-99.9009 2258474.938795.3 575996.4237183716.33 2318118.27截面分块名称分块面积ai分块面积形心至上缘距离yi分块面积对上缘静矩si=aiyi全截面重心到上缘距离yjs分块面积的自身惯性矩iidi=yjs-yi分块面积对截面形心的惯性矩ip=aidi2i=ip+iicm2cmcm3cmcm4cmcm4cm4b1=180cm (净截面）毛截面11023.80 77.12850155.4576.5539861851.42 -0.563575.56439732080.18 扣除管道面积-295.5997.79-28905.98忽略-21.23-133346.80110728.20821249.4739861851.42 -129771.237b1=250cm (换算截面）毛截面12073.80 71.06858032.3771.56 44508575.17 0.4917 2918.738744667220.34 钢束换算面积226.2997.79 22129.48忽略-26.232155726.429212300.1 880161.859244508575.17 158645.1679表4-3 支点翼缘全宽截面面积和惯性矩计算表(2) 换算截面几何特性计算 1)整体截面几何特性计算：在正常使用阶段需要计算大截面（结构整体化以后的截面，含湿接缝）的几何特性，计算结果见表4-14-3，计算公式如下： 换算截面面积 （4-3） 换算截面惯性矩 （4-4）式中： a ，i 分别为混凝土毛截面面积和惯矩； a， 分别为一根管道截面积和钢束截面积； ， 分别为净截面和换算截面重心到主梁上缘的距离； 分别面积重心到主梁上缘的距离； n 计算面积内所含的管道（钢束）数； 钢束与混凝土的弹性模量比值，由表1.1得=5.65。 2)有效分布宽度内截面几何特性计算：预应力混凝土梁在计算预应力引起的混凝土应力时，预加应力作为轴向力产生的应力按实际翼缘全宽计算，由预加力偏心引起的弯矩产生的应力按翼缘有效宽度计算。 对于t形截面受压区翼缘计算宽度，应取下列三者中的最小值： （主梁间距） 此处，为梁腹板宽度，为承托长度，为受压区翼板悬出板的厚度。本设计中由于，则，为承托根部厚度。故=由于实际截面宽度小于或等于有效分布宽度，即截面宽度没有折减，故截面的抗弯惯性矩也不需要折减，取全宽截面值。4.2 截面净距计算应力钢筋混凝土在张拉阶段和使用阶段都要产生剪应力，这两个阶段的剪应力应该叠加。在每一阶段中凡是中性轴位置和面积突变处的剪应力，都需要计算。在张拉阶段和使用阶段应计算的截面如图4-1所示。（1） 在张拉阶段，净截面的中性轴（称为净轴）位置产生的最大剪应力，应该与使用阶段在净轴位置产生的剪应力叠加。（2） 在使用阶段，换算截面的中性轴（称为换轴）位置产生的最大剪应力，应该与张拉阶段在换轴位置产生的剪应力叠加。故对每一个荷载作用阶段，需要计算四个位置的剪应力，即需要计算下面几种情况的静矩：1）a-a线以上（或以下）的面1积对中性轴的（净轴和换轴）静矩。2）b-b线以上（或以下）的面积对中性轴的（净轴和换轴）静矩。3）净轴（n - n）以上（或以下）的面积对中性轴的（净轴和换轴）静矩。4）换轴（o - o）以上（或以下）的面积对中性轴的（净轴和换轴）静矩。计算结果见表4-4表4-6。表4-4 跨中截面对重心轴静距计算分块名称及序号已知：b1=180cm,ys=66.47cm,h=190cm静矩类别及符号分块面积分块面积重心至全截面重心距离对净轴静矩翼板1翼缘部分对净轴静矩sa-n270058.9711 159222.0369三角承托250048.1378 24068.89573肋部320046.4711 9294.224957求和192585.1576下三角4马蹄部分对净轴静矩sb-n16994.1955 15919.04658马蹄51150111.0289 127683.2065肋部626092.0289 23927.50756管道或钢束-295.592 104.5289 -30897.94608求和136631.8145翼板1净轴以上净面积对净轴静矩sn-n270058.9711 159222.0369三角承托250048.1378 24068.89573肋部31029.4225 25.7356 26492.76687求和209783.6995翼板1换轴以上净面积对净轴静矩so-n270058.9711 159222.0369三角承托250048.1378 24068.89573肋部31083.8821 27.0971 29370.01183求和212660.9445分块名称及序号已知：b1=250cm,ys=65.63cm,h=190cm静矩类别及符号分块面积分块面积重心至全截面重心距离对净轴静矩翼板1翼缘部分对换轴静矩sa-o375058.1335 218000.5778三角承托250047.3002 23650.07704肋部320045.6335 9126.697483求和250777.3523下三角4马蹄部分对换轴静矩sb-o16995.0332 16060.60729马蹄51150111.8665 128646.4895肋部626092.8665 24145.29327管道或钢束226.296 105.3665 23844.02033求和192696.4104翼板1净轴以上换算面积对换轴静矩sn-o375058.1335 218000.5778三角承托250047.3002 23650.07704肋部31029.4225 24.8979 25630.48412求和267281.139翼板1换轴以上换算面积对换轴静矩so-o375058.1335 218000.5778三角承托250047.3002 23650.07704肋部31012.6697 0求和241650.6549表4-5 四分点截面对重心轴静距计算分块名称及序号已知：b1=180cm,ys=66.70cm,h=190cm静矩类别及符号分块面积分块面积重心至全截面重心距离对净轴静矩翼板1翼缘部分对净轴静矩sa-n270059.2007 159841.8744三角承托250048.3674 24183.68045肋部320046.7007 9340.138845求和193365.6937下三角4马蹄部分对净轴静矩sb-n16993.9660 15880.24934马蹄51150110.7993 127419.2016肋部626091.7993 23867.8195管道或钢束-295.592 98.6893 -29171.81346求和137995.457翼板1净轴以上净面积对净轴静矩sn-n270059.2007 159841.8744三角承托250048.3674 24183.68045肋部31034.0139 25.8503 26729.61783求和210755.1727翼板1换轴以上净面积对净轴静矩so-n270059.2007 159841.8744三角承托250048.3674 24183.68045肋部31080.8387 27.0210 29205.30758求和213230.8624分块名称及序号已知：b1=250cm,ys=65.49cm,h=190cm静矩类别及符号分块面积分块面积重心至全截面重心距离对净轴静矩翼板1翼缘部分对换轴静矩sa-o375057.9891 217459.2996三角承托250047.1558 23577.90661肋部320045.4891 9097.829312求和250135.0355下三角4马蹄部分对换轴静矩sb-o16995.1775 16085.0009马蹄51150112.0109 128812.4815肋部626093.0109 24182.82189管道或钢束226.296 99.9009 22607.16353求和191687.4678翼板1净轴以上换算面积对换轴静矩sn-o375057.9891 217459.2996三角承托250047.1558 23577.90661肋部31034.0139 24.6388 25476.86073求和266514.0669翼板1换轴以上换算面积对换轴静矩so-o375057.9891 217459.2996三角承托250047.1558 23577.90661肋部31009.7829 0求和241037.2062表4-6 支点截面对重心轴静距计算分块名称及序号已知：b1=180cm,ys=76.55cm,h=190cm静矩类别及符号分块面积分块面积重心至全截面重心距离对净轴静矩翼板1翼缘部分对净轴静矩sa-n270069.0505 186436.3043三角承托2273.859.0838 16177.14893肋部3340.457.8505 19692.30443求和222305.7576翼板1净轴以上净面积对净轴静矩sn-n270069.0505 186436.3043三角承托2273.859.0838 16177.14893肋部32831.3222 30.7752 87134.6252求和289748.0784翼板1换轴以上净面积对净轴静矩so-n270069.0505 186436.3043三角承托2273.859.0838 16177.14893肋部32727.3819 29.6455 80854.47753求和283467.9307分块名称及序号已知：b1=250cm,ys=71.58cm,h=190cm静矩类别及符号分块面积分块面积重心至全截面重心距离对净轴静矩翼板1翼缘部分对净轴静矩sa-o375064.0573 240214.9359三角承托2273.854.0906 14810.01985肋部320052.8573 10571.46325求和265596.419翼板1净轴以上净面积对净轴静矩sn-o375064.0573 240214.9359三角承托2273.854.0906 14810.01985肋部32831.3222 25.7821 72997.361求和328022.3167翼板1换轴以上净面积对净轴静矩so-o375064.0573 240214.9359三角承托2273.854.0906 14810.01985肋部32601.6365 0求和255024.95574.3 截面几何特新汇总表 计算结果进行汇总，见表4-7。表4-3 截面几何特性计算总表名称符号单位截面跨中四分点支点混凝土净截面净面积ancm27223.4076 7223.4076 11023.8净惯性矩incm430395133.80 30732125.15 39732080.18 净轴到截面上缘面积ynscm66.4711 66.7007 76.5505 净轴到截面下缘面积ynxcm123.5289 123.2993 113.4495 截面抵抗矩上缘wnscm3457268.2334460746.706519031.0837下缘wnxcm3246056.