高支撑模板施工方案(正文).doc

四川电力科学研究院试验综合楼高支撑模板施工方案1 编制依据1.1建筑结构荷载规范gb 50009-20121.2混凝土结构设计规范gb 50010-20101.3建筑施工计算手册江正荣著1.4建筑施工手册第四版1.5建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj 130-20111.6建筑施工模板安全技术规范jgj 162-20081.7混凝土结构工程施工质量验收规范gb 50204-2002（2011年版）1.8建筑施工脚手架实用手册杜荣军著1.9本工程建筑、结构施工图1.10本工程施工组织设计1.11住房和城乡建设部2009年5月13日发布，的通知（建质200987号文件。2 工程概况2.1 建设概况四川电力科学研究院试验综合楼工程（计量集中检定中心）、由中国建筑西南设计研究院有限公司设计，四川远舰建设有限责任公司有限公司中标承建，西南交大工程建设咨询监理有限责任公司进行现场监理，成都市建设工程质量监督站进行质量监督，武候区安监站负责施工安全监督。工程位于成都市武候区草金立交30号，东侧即为西三环和草金立交桥，南侧为晋阳路，交通较为便利。2.2 建筑概况工程规模：检测用房为地上三层，智能立体仓储用房为地上一层。防火等级为二级，防水等级二级，结构材料为钢筋混凝土。外墙面装饰分别为：干挂仿石材，外墙涂料和玻璃幕墙。 本工程平面形状为矩形（局部转角），建筑最长87.4m，最宽54.6m。建筑层高：一层7.0m和19.0m(智能立体仓储用房)，二、三层各6.0m，屋面构架3.9m。建筑最大高度为23.2m，总建筑面积9398.21m2。 2.3 结构概况2.3.1结构类型为：基础为墩基础，框架结构，建筑结构安全等级为二级，抗震等级为三级，场地地震基本裂度为7度，结构使用年限为50年，梁板面最大标高为18.95m。2.4危险性较大分部分项工程概况超过一定规模危险性较大分部分项工程的辨识:按照住房和城乡建设部2009年5月13日发布，的通知（建质200987号文件要求，该项目4轴/ck、7轴/ck，各有7跨kl（9）梁，断面为6001600mm；d、e、f、g、h、j轴共6根kl（1）梁，为单跨梁，断面为5001500mm，在其上各轴间和d、j轴外分别设有4根l-k（1）梁，共28根，断面尺寸为4001500，跨长24.60m。梁模板支撑高度分别为：17.35m、17.45m，板支撑高度为18.83m，已超过通知规定的标准，故需对此单跨现浇梁板编制专项施工方案并组织专家论证。3 施工工艺及操作要求3.1模板及支撑系统的材料选用 本工程模板采用18mm厚木多层胶合板，木方采用50100mm松木，对拉螺杆采用12螺杆，模板支撑体系：梁、板竖向垂直支撑和梁板底模木方下支撑（大楞）采用483.0mm钢管，其余杆件全部采用483.5mm钢管，脚手架专用扣件连接。 3.2 梁模板施工3.2.1 工艺流程：抄平、弹线（轴线、水平线）支撑架搭设 支柱头模板铺设底模板 拉线找平封侧模检查验收。 3.2.2 根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。3.2.3 梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，底模支撑立杆沿梁的纵（顺梁长度）向间距为500mm、与500mm成模数；横向间距为1000mm，同时在梁底模的1/2处增设一道竖向垂直支撑，每点按双根设置，该部位立杆顶部采用可调式顶托直接支撑梁底模大楞，u型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。 立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1200mm；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆，梁高大于1200mm的在1/2净高范围的1/2处增设一道纵横水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再增加一排立杆，沿梁方向间距1.0m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。 3.2.4 剪刀撑。竖直向：纵横双向沿全高每隔三排立杆设置一道竖向连续剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应大于6m（立杆跨距为1000mm），垂直向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在4560度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。3.2.5 梁模板安装1）大龙骨（大楞）采用483.0mm钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用50mm100mm方木，间距170mm，其跨度等于大龙骨间距。2）梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的23，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。3）梁模板安装与梁钢筋绑扎配合:在梁底模安装到总数的1/2时、且底模下支撑和剪刀撑按本方案搭设完毕，经检查合格，钢筋工就应插入梁钢筋绑扎，进行分段交叉流水作业施工， 4）梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板（按墙包底施工）。梁侧模应设置斜撑，加固采用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为400，垂直间距不得大于450。3.3 楼板模施工3.3.1 工艺流程：支架搭设龙骨铺设、加固楼板模板安装检查验收。3.3.2 支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100。3.3.3 模板安装：采用18厚多层木胶合板作楼板模板，应采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨（大楞）采用483.0mm钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用50mm100mm方木，间距250mm，其跨度等于大龙骨间距，接头应相互错开一个大龙骨跨度。挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。3.3.4 楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。将梁板模内清扫干净。 3.3.5 板面短边跨度大于4000的应进行起拱，其起拱高度为短边长的23,具体的支模加固方法见（附图一）、（附图二） 3.4混凝土浇程程序 3.4.1梁的混凝土浇筑顺序，应由中间向两端分层下料浇筑，不允许一次性浇成型，每次浇筑高（厚）度不得大于500mm，每下料一次必须振捣密实，其间隔的时间不得大于1h； 3.5梁、板模支架立柱搭设构造要求 （1）梁和板的立柱，纵横向间距应相等或成倍数。 （2）钢管立柱底部应设垫木和底座，其中沿梁底断面中间立柱顶部应设可调支托，u型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。 （3）在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。 （4）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm3.5钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑采用搭接，搭接长度不得小于500mm，用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。 3.6扣件式钢管立柱支撑搭设构造应符合下列规定 （1）钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。 （2）钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合建筑施工模板安全技术规范第6.1.9条的规定。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于两跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。 （3）立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。 （4）严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定于水平拉杆上。 （5）满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。 3.7立杆的地基外理3.7.1在高支撑范围内的所有基础、地梁及基坑回填必须分层回填夯实，其虚铺厚度均不得大于250mm；3.7.2将原自然地面以下的表面耕植土、淤泥、软土层、集水等清除后，在上面满铺2000mm砂夹石，每层虚铺厚度不大于250mm，并用15t压路机进行碾压密实，其碾压过程中的轮距均不得大于100mm；3.7.3在碾压过程中出现的橡皮土,必须逐一挖除,并用砂夹石换填; 3.7.4在砂夹石上面满浇300mm厚c20砼,用插入式振动器振捣密实,表面找抹平整;20小时后浇水养护,其养护时间不得少于7d; 3.8.5在支模架地基2000mm外周边应设置排水沟，沟的最高处为200，沟底坡度按1施工，整个架体地基及以外2000mm范围内均不得有积水。4 模板的拆除 4.1 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板最后拆梁底模板。4.2 柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。4.3 模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。4.4 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运至指定地点堆码整齐。4.5 拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递或用白棕绳向下传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。5 成品保护措施5.1 模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防止模板变形和损坏结构。5.2 模板安装时不得随意在结构上开洞；对拉螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。5.3 搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。5.4 不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。浇筑混凝土时，在芯模四周要均匀下料及振捣。5.5 摸拆除时应尽量不要用力过猛过急，严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到损坏。6 质量保证措施及施工注意事项6.1 施工前应由木工绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知公司质安、技术部门到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业，同时应报请监理单位和建设单位验收。6.2 现浇结构模板安装允许偏差：序号项 目允许偏差(mm)1轴线位移52底模上表面标高53截面内部尺寸柱、梁4，-54层高垂直度大于5m85相邻两板表面高底差26表面平整度5注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。6.3 确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4065nm，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。6.4 模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。6.5 浇筑混凝土时，木工要有专人看模。6.6 认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。6.7 严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。6.8 在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确，并进行隐隐工程验收，并办理隐蔽签证手续。 6.9各部位模板拼缝应严密，可在板与板之间加贴3mm厚的泡沫胶带，混凝土浇筑时模板不得有漏浆现象。 6.10混凝土浇筑前应对模板进行清扫，并洒水润湿。7 安全施工注意事项7.1 施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。7.2模板加工机械必须安设防护罩，防止伤人；模板加工房按要求设置灭火器材，当天产生的锯末木屑当天清理干净；不得在模板加工房和支模场所吸烟，丢烟头，防止火灾。 7.3 支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好挂好安全带。7.4 高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工安全斜道进入工作面。7.5 高支模架搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模区内，并由安全员负责现场监护。7.6 混凝土浇筑时，由安全员、质量员和木工班组长负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。7.7 在施工浇筑上一层梁板砼时，其下两层梁板的支撑和模板不得拆除，至少应保持有三层支撑及模板共同承受新浇砼的荷载，待本层模板及满堂架拆除后方可拆除。 7.8 在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员动向。7.9 拆除时如发现混凝土有影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。7.10 拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。8 文明施工及环保措施8.1 模板拆除后的材料应按编号或规格分类堆放。8.2 模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷脱模剂时要防止撒漏，以免污染环境。8.3 模板安装时，应注意控制噪声污染。8.4 模板加工过程中使用的电锯、平板刨和压刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。8.5 加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。8.6 下班时应对当日操作场所进行清理，并做到工完场清，文明施工。9 模板支撑系统验算9.1楼（屋面）板模计算书9.1.1本工程ck/47轴范围板顶标高18.95m，板厚120mm；1、满脚手架搭设参数：立杆（支撑）纵横间（排）距1.00m布置，步距1.20m，立杆顶端伸出至模板支撑点0.08m，脚手架搭设最大高度为18.73m（最上端水平支撑杆）；钢管采用：竖向垂直立杆和方木下大楞采用483.0mm钢管，其余杆件全部采用483.5mm钢管； 脚手架专用扣件连接；顶部支撑小背楞采用50mm100mm木方，木背楞下的水平钢管为双扣件，其余按单扣件施工；考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数按：0.80计； 板底支撑连接方式采用50mm100mm方木支撑，间距250mm； 483.0mm 钢管截面惯性矩i=10.78104mm4; 483.0mm 截面抵抗矩w=4.49103mm3; 面积a=424mm2 483.5mm 钢管截面惯性矩i=12.19104mm4， 483.5mm截面抵抗矩w=5.08103mm3。 面积a=489mm2 钢材弹性模量e=206103（n/mm2）；钢管抗压强度设计值f=205.0 n/mm2 2、荷载参数 （1）模板及木楞自重标准值0.3（kn/m2）；荷载分项系数i=1.2 （2）砼与钢筋自重标准值板25.0（kn/m3）荷载分项系数i=1.2 （3）施工人员及设备均布荷载标准值如下： 1）计算模板时取2.50（kn/m2）； 2）计算支撑小楞构件时取1.5（kn/m2）；3）计算支架立柱时取1.0（kn/m2）； 荷载分项系数i=1.4 （4）砼振捣时产生的荷载标准值（kn/m2）：水平模板2.0；垂直模板4.0；荷载分项系数i=1.4 （5）倾倒砼产生的荷载标准值取：2.0（kn/m2）；i=1.4 3、木方参数：木方弹性模量e=9.5103；木方抗弯强度设计值13.0(n/mm2);木方抗剪强度设计值1.4(n/mm2);木方间隔距离:250mm;木方的截面宽度50（mm），高度100（mm）； 撑架荷载计算单元图见（附图三） . 9.1.2支撑模板的方木计算：该方木按照简支梁计算，其截面抵抗矩w和惯性矩i分别为：w=bh2/6=5.010.02/6=83.33cm3; i=bh3/12=5.010.03/12=416.67cm4;p q 1000 木方（小楞）计算简图 1荷载计算: （1）钢筋混凝土板自重(kn/m)： q1= 25.000.250.121.00 = 0.75kn/m； （2）模板的自重线荷载(kn/m)： q2= 0.300.251.00 = 0.075kn/m ； （3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kn)： p1 =(1.5+2.0)1.000.25=0.875kn； 2、方木抗弯强度验算 最大弯距为静荷载与活荷载，计算公式如下：均布荷载q=1.2(q1+q2)=1.2(0.75+0.075)=0.99kn/m;集中荷载p=1.4p1=1.40.875=1.225kn;最大弯距m=pl/4+ql2/8=1.2251.00/4+0.991.02/8=0.430kn.m 方木的最大应力值=m/w=0.436106/83.33103=516000/83330=5.23n/m2;f=13.0n/mm2; 满足要求。 3、方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下： v=ql/2+p/2截面抗剪强度必须满足： t=3v/（2bh）t其中最大剪力：v=0.991.0/2+1.225/2=0.495+0.613=1.108kn方木受剪应力计算值：t=31.108103/(250100.0)=3324/10000=0.332n/mm2;方木抗剪强度设计值t=1.400n/mm2; 满足要求。4、方木挠度验算: 最大弯矩考虑静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下：均布荷载：q=1.2(q1+q2)=1.2(0.75+0.075)=0.99kn/m;集中荷载：p=1.4p1=1.40.875=1.225kn;方木的最大挠度计算值：max=pl3/48ei+5ql4/384ei； max=1.22510003/(489.5103416.67104)+50.9910004/3849.5103416.67104=122510003/489500416.67104)+50.9910004/3849500416.67104=0.650+0.326=0.97mm;方木最大允许挠度值:v=1000/400=2.5mm; 满足要求。 9.1.3支撑木方的钢管计算: 1、钢管强度验算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中荷载p取纵向板底支撑传递力， p =0.991.0+1.225=2.215 kn； p p p p p p p p p p p p p p p p 1000 1000 1000 支撑钢管计算简图 支撑模板下方木的大楞钢管按3.0壁厚计算; 惯性矩i=10.78104mm4； 截面抵抗矩w=4.49103mm3； 最大弯矩 mmax=0.267pl=0.2672.2151.0=0.591kn.m; 最大支座力 nmax=1.267p+1.000p=1.2672.215+1.0002.215=2.806+2.215=5.021kn; 钢管最大弯曲应力 =m/w=0.591106/4.49103=131.63n/mm2钢管抗压强度设计值:f=205.0n/mm2; 满足要求。2、钢管挠度验算最大挠度 max=1.883pl3/(100ei)=1.883221510003/(100206000107800=1.88mm;钢管最大允许挠度值:=1000/400=2.5mm; 满足要求。 9.1.4扣件抗滑移计算:双扣件承载力设计值取16kn，按照扣件抗滑承载力系数0.8,双扣件实际承载抗滑值=160.8=12.8kn。水平杆传给立杆的竖向作用力设计值r=nmax=5.02kn；12.8kn；采用双扣件的抗滑承载力设计计算满足要求。 9.1.5模板支架立杆荷载标准值(轴力)：作用于模板支架上的荷载包括静载、活载、风荷载。 回转半径: i=15.95mm;由长细比的计算结果：=l/i=1200/15.95=75.24;查表得轴心受压立杆的稳定系数=0.813立杆采用483.0焊接钢管; 静截面面积 a=424mm2;钢管立杆抗压强度设计值：f=205.0n/mm2; 1、静载标准值如下： (1)支撑架自重：ng1=0.11718.83=2.19kn; (2)模板自重: ng2=0.301.01.0=0.30kn; (3)钢筋砼楼板自重:ng3=25.00.121.01.0=3.0kn; 静荷载标准值:ng=ng1+ng2+ng3=2.19+0.30+3.00=5.49kn;2、 荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒砼时产生的荷载。 3、 活荷载标准值nq: nq=（1.0+2.0+2.0)1.01.0=5.0kn; 立杆的轴向压力设计值计算: n=1.2ng+1.4nq=1.25.49+1.45.00=13.59kn; 9.1.6按立杆的强度计算受压应力: =n/a=13590/424.0=32.052n/mm2;钢管抗压强度设计值:f=205.0n/mm2; 满足要求。 立杆的稳定性计算:=n/a=13590/0.813424.0=39.42n/mm2;钢管抗压强度设计值:f=205.0n/mm2;稳定性满足要求。 9.2梁模板计算书9.2.1计算参数1、模板支撑及构造参数: 本工程梁的最大截面为:宽度b=0.60m，高度h=1.60m，最长的梁为24.60m；混凝土结构板厚度为:0.12m;梁支撑架搭设高度为17.35m,立杆上端伸出至模板支撑点长度:a=0.10m,支撑架步距:1.20m,根据规范规定应与结构板立杆成倍数，故该梁立杆纵距(沿梁跨度方向)间距0.50m，立杆横向间(排)距1.00m，同时在梁的断面1/2处加设一道支撑立杆(按双立杆施工)，间距同为0.50m;采用的钢管规格为：立杆和底模板下方木下的钢管（大楞）采用483.0壁厚的焊接钢管，其余各类杆件均采用483.5壁厚的焊接钢管，扣件连接方式:最上端顶部水平杆为双扣件,其余为单扣件连接；扣件抗滑承载力折减系数:按0.80计; 2、荷载参数模板自重:0.30kn/m2;新浇混凝土自重:24.50kn/m2;钢筋自重:4.00kn/m3(以砼体积);施工均布荷载标准值(kn/m2):计算模板时取2.5，计算支撑小楞构件时取1.5，计算支架立柱时取1.0。振捣砼荷载标准值（kn/m2）：水平模板取2.0；垂直面板取4.0。倾倒砼侧压力2.0(kn/m2);3、材料参数材材弹性模量:e=9500.0kn/mm2; 木材抗弯强度设计值fm=13.0n/mm2;木材抗剪强度设计值fv=1.4n/mm2;面板弹性模量e=9500.0n/mm2；面板抗弯强度设计值fm=13.0n/mm2;钢材弹性模量e=2.06103n/mm2;钢材抗弯强度设计值fm=205.0n/mm2;4、梁底模参数梁底模板下（小背楞）支撑的间距：170mm； 面板厚度：18mm；5、梁侧模板参数主楞间距：400mm； 次楞间距：300mm；穿梁对拉螺栓水平间距：400mm； 穿梁对拉螺栓竖向间距：450mm；穿梁对拉螺栓直径采用（m）12；次楞（小背楞）采用10050方木；主楞（大楞）采用483.0壁厚钢管; 9.2.2梁模板荷载标准值计算新浇混凝土作用于模板的最大侧压力：按下列公式计算： f=0.22ct0121/2 f/=ch 取二式中的较小值；f=0.2224.54.01.21.152.5=47.043kn/m2;f/=24.51.6=39.20kn/m2;取二者最小值，故最大侧压力为39.20kn/m2；c混凝土密度，取24.5kn/m3；t0新浇混凝土的初凝时间（h）：t0=200/（t+15)=4.0; t砼入模温度，取35；1外加剂影响修正系数，采用泵送砼：取1.2；2砼坍落度影响系数，取1.15;v混凝土浇筑速度(m/h，取2.5m/h; 9.2.3梁侧模板内外楞的计算 1、内楞计算：内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本模板工程龙骨采用10050（h）木楞，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为： i=bh3/12=100503/12=104.17cm4; w=bh2/6=100502/6=41.67cm3; q 400 400 400 内楞计算简图 （1）内楞强度验算 计算公式：=mmax/w q=（1.239.21.48+1.42.01.48）0.40=29.51kn/m; 1.48为梁净高 内楞的最大弯矩: 内楞的计算跨度(外楞间距):l=400mm;mmax=kmql2=0.10129.24002=4.7187105n.mm;内楞的最大弯矩应力计算值: =mmax/w =4.7187105/41.67103=11.32n/mm2;内楞抗弯强度设计值f=13.0n/mm2;满足要求。 （2）内楞的挠度验算 内楞的最大挠度计算公式：=kwql4/100ei=l/250kw挠度计算系数：kw=0.677；q作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=1.239.20.30=14.11kn/m;l计算跨度（外楞间距）：l=400mm；i内楞的截面惯性矩：i=10.417105n/mm2； e木材的弹性模量：e=9500.0n/mm2内楞的最大挠度计算值：=0.67714.114004/(100950010.417 105)=0.25mm;=400/250=1.6mm;满足要求。 2、外楞计算外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程外楞采用双根483.5mm钢管（竖向设置），载面抵抗矩w和载面惯性矩i分别为:w=5.08103(mm3); i=12.19104(mm4); p p p 450 450 450 外楞计算简图 （1）外楞抗弯强度验算： =mmax/w f外楞受弯应力计算值（n/mm2）； mmax外楞的最大弯矩（n.mm）； 483.5mm截面抵抗矩w=5.08103mm; f外楞的强度设计值；外楞的计算跨度（沿竖向对拉螺栓间距）：i=450mm；水平向对拉螺栓间400mm；作用在外楞上的荷载:q=(1.239.201.481.42.01.48)0.400.45=13.28kn；外楞的最大弯矩:mmax=0.17513.28103450=10.458105n.mm2; =mmax/2w=10.458105/25080=102.93n/mm2；f=205n/mm2;满足要求。 （2）外楞的挠度验算； =kwpl3/100ei e外楞的弹性模量，值为206103（n/mm3）483.5mm 钢管截面惯性矩i=12.19104mm4， l计算跨度（对拉螺栓间距）：l=450mm；p作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=39.20.400.45=7.056kn;外楞的最大挠度计算值:=1.8837.0561034503/10020610312.19104=0.482mm;外楞的最大允许挠=1.1mm;满足要求。9.2.4对拉螺栓计算 计算公式： nn n穿梁螺栓所受的拉力； a穿梁螺栓有效面积（mm2）；f穿梁螺栓的抗拉强度计计值，取170n/mm2； 设穿梁螺栓直径：12 有效直径=9.85mm; 有效面积a0=76mm2;穿梁螺栓所承受的最大拉力: n=39.20.400.45=7.06kn;m12的对拉螺栓容许拉力=12.90kn; 满足要求。 9.2.5梁底模板计算底模板为受弯结构，需要验算抗弯强度和挠度。其计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连连续梁。梁底模下方木支撑间距中距按170mm设置。强度验算要考虑模板结构的自重荷载、新浇砼自重荷载、钢筋自重荷载和振捣砼时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇砼自重、钢筋自重荷载。本工程梁最大截面计算：面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为： i=170.018.03/12=8.262104mm4; w=170.018.02/6=0.918104mm3; q 167 167 167 梁底模板计算简图 1、抗弯强度验算梁底模的弯曲应力计算公式：=m/w梁底模弯曲应力计算值（n/mm2）； m计算的最大弯矩（kn.m);l计算跨度（梁底模支撑间距）：l=170.0mm；q作用在梁底模板的均布荷载值（kn/m）；新浇砼和钢筋荷载设计值 q1=1.2(24.54.0)0.601.601.00=32.832kn/m;q2=1.20.300.601.00=0.216kn/m;q3=1.42.00.601.00=1.68kn/m;q=q1q2q3=32.8320.2161.688=34.736kn/m；跨中弯矩计算公式：mmax=kmql2 =(0.0750.025)34.7360.172=0.1004kn.m; 底模弯矩应力=0.1004106/0.918104=10.94n/mm2;f=13.0n/mm2；满足要求。 2、挠度验算最大挠度计算公式：=kwql4/100eiq作用在模板上的压力线荷载：q=q1q2=32.8320.216=33.048kn/m;l计算跨度（梁底模支撑间距） i=170mm；e面板的弹性模量：e=9500.0n/mm2；面板的允许挠度值：=170/250=0.68mm;面板的最大挠度计算值：=0.67733.048170.04/(1009500.08.262104)=0.238mm;=170/250=0.68mm;满足要求。 9.2.6梁底模板支撑木方计算1、荷载计算 （1）钢筋砼梁自重：q1=(24.54.0)0.61.60.17=4.651kn; （2）模板的自重荷载：q2=0.300.17(1.481.480.6)=0.182kn; （3）活荷载为施工荷载标准值与振捣砼时产生的荷载：p1=（1.502.0）0.600.17=0.357kn;2、木方的传递集中力计算：净荷载设计值q=1.2(q1q2)=1.2(4.6510.182)=5.80kn;活荷载设计值p2=1.4p1=1.40.357=0.500kn；f=qp2=5.800.500=6.300kn；本工程梁底模板支撑采用方木，其方木的截面抵抗矩w和惯性矩i分别为：i=5.0103/12=416.67cm4; w=bh2/6=5.0102/6=83.33cm3; 3、支撑方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩。跨中最大弯矩计算公式：mmax=fl/4 ; 梁底板下方木以下的钢管支撑间距按0.50m设置;跨中最大弯矩mmax=5.800.5/4=0.725kn.m;方木最大应力计算值=mmax/w=0.725106/8.333104=8.70n/mm2;方木抗弯强度设计值f=13.0n/mm2;满足要求。4、支撑方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足：t=3v/（2bh）； v=f/2=5.80/2=2.90kn;方木受剪应力计算值t=32.90103/(250100)=0.87n/mm2;方木抗剪强度设计值t=1.40n/mm2;满足要求。5、支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为净荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:max=fl3/48ei；集中荷载f=1.2(q1q2)1.4p1=1.2(4.6510.182)1.40.357=6.30kn;方木最大挠度max=6.301035003/(489500.04.1667106=0.415mm;方木的挠度设计值=500/250=2.0mm;满足要求。 9.2.7梁底模小背楞下（大楞）支撑钢管的计算在搭设梁的支撑架时，应在梁底截面宽度的1/2处架搭一排立杆(由底至顶双立杆)，间距同梁支撑架立杆间距，作用于支撑钢管的荷载（梁模板自重荷载、施工活荷载），并通过方木的集中荷载传递。1、 支撑钢管的抗弯强度计算 2、 钢管采用483.0壁厚焊接钢管；按照集中荷载作用下的剪支梁计算 集中荷载传递力p=1.2(q1q2）1.4p12 /3=6.302/3=4.20kn; ra=rb=(n1)/2p+p p p p p ra 167 167 167 rb 500 梁底支撑钢管（大楞）计算简图 设梁钢管立柱间距为0.50m; 其中n=0.50/0.167=3经简支梁的计算得到:钢管的支座反力 ra=rb=(31)/24.20+4.20=10.50kn;钢管最大弯距mmax=pl/4=4.200.50/4=0.525kn.m;支撑钢管的最大应力计算值 483.0mm截面抵抗矩w=5.08103mm3。 =mmax/w=0.525106/4.49103=116.93n/mm2；支撑钢管（大楞）的抗弯强度设计值t=205n/mm2；满足要求。 顺梁长度向按0.50m搭设； 2、支撑钢管（大楞）挠度验算 483.0mm 钢管截面惯性矩i=10.78104mm4， =kmfl3/100ei=0.96742005003/10020610310.78104=0.23mm;支撑钢管的挠度设计值=500/400=1.25mm；满足要求。 9.2.8扣件抗滑计算双扣件承载力设计值按16.00kn取，按照扣件抗滑承载力的系数0.80，实际的双扣件承载力为16.00.8=12.80kn。 纵向或横向水平杆与立杆连接，其扣件抗滑承载力按下式计算（规范5.2.5）：rrc其中rc为扣件抗滑承载力设计值取12.80kn（双扣件）;r纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；、r取最大支座反力，据前计算结果r=10.50kn;rc=12.80kn，双扣件。滑承载力的设计计算；满足要求。 9.2.9立杆的稳定性计算：立杆稳定性计算公式 =n/af 支撑架搭设起点按-.500计; 483.0mm 钢管截面惯性矩i=10.78104mm4; n立杆的轴心压力设计值；横杆的最大支座反力：n1=10.50kn; n2脚手架钢管自重1.20.11718.35=2.580kn;n=n1+n2=10.50+2.580=13.08kn；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i计算查表得；i计算立杆的回转半径（cm）；i=15.95; a立杆净截面面积（cm2）：483.0钢管=4.24;钢管立杆轴心受压应力计算值（n/mm2）；l0计算长度（m），步距=1.20；f钢管立杆抗压强度设计值：f=205.0nmm2;参照扣件式钢管脚手架技术规范考虑到高支撑架的安全因素宜由以下公式计算： l0=k1k2（h+2a）k1计算长度附加系数；h+2a=1.36，k2按表2取值为1.072;l0=1.1851.072(1.20+20.08)=1.73;l0/i=1.73103/15.95=108.46；由长细比l0/i的结果查表得轴心受压立杆的稳定系数=0.502; =13.08103/(0.502424)=13080/212.85=61.45n/mm2;f=205.0n/mm2；该钢管立杆稳定性满足要求。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1步距h(m)h0.90.9h1.21.2h1.51.5h2.1k11.2431.1851.1671.163表2 模板支架计算长度附加系数 k2 h(m)h+2a(m)468101214161820253035401.351.01.0141.0231.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012