江苏某幼儿园QTZ63-5810塔吊基础施工方案(附示意图).doc

目目 录录 一、编制依据一、编制依据.1 二、工程概况二、工程概况.1 三、塔吊设计参数三、塔吊设计参数2 四、塔吊基础设计四、塔吊基础设计4 五、塔吊基础施工技术措施及质量验收五、塔吊基础施工技术措施及质量验收.5 六、塔吊基础计算书六、塔吊基础计算书7 1.参数信参数信息息 7 2.塔吊对交叉梁中心作用力的计算塔吊对交叉梁中心作用力的计算 7 3.塔吊抗倾覆稳定验算塔吊抗倾覆稳定验算 7 4.地基承载力验算地基承载力验算 8 5.基础受冲切承载力验算基础受冲切承载力验算 9 6.承台配筋计算承台配筋计算 10 附图：附图：13 塔吊基础施工方案塔吊基础施工方案 一、编制依据一、编制依据 1、本工程施工组织设计； 2、无锡绿城湖滨置业有限公司岩土工程勘察报告（工程编号：10024） ； 3、gb50202-2002地基与基础施工质量验收规范 ； 4、gb50010-2010混凝土结构设计规范； 5、gb50007-2002建筑地基基础设计规范 ； 6、gb50009-2001建筑结构荷载规范； 7、jgj33-2001建筑机械使用安全技术规程 ； 8、jgj59-2011 建筑安全检查标准； 9、本工程设计图纸； 10、gb/t13752-1992塔式起重机设计规范 二、工程概况二、工程概况 1、工程名称：无锡蠡湖新城 2#地块 2、建设单位：无锡融创绿城湖滨置业有限公司 3、监理单位：江苏赛华建设有限公司 4、施工单位：龙元建设集团股份公司 5、建设地点：无锡市隐秀路和中南西路交界的西南侧。 6、结构形式：框剪结构（部分框剪） 7、建设规模： 蠡湖新城 2 号地块东至隐秀路，西至鸿桥路，南至规划道路，北至太湖大道，被南 北向的规划道路和东西向的中南西路划分成四个地块（2-5、6、7、8 地块） ，本工程为 2- 8 地块幼儿园。建筑用地面积 10828，总建筑面积 7200.6，其中幼儿园用房面积 7175.1，连廊面积 25.5，机动车位 30 辆（其中无障碍车位 2 个） ，接送车位（临时） 7 辆，自行车位 60。 层数及建筑高度如下表： 项目设计使用项目设计使用 功能功能 幼儿园 单体数量单体数量 1 建筑层数建筑层数 地上地上/ /地下地下 地上 3 层 建筑高度建筑高度12.50m（室外地坪至主要檐口高度） 塔吊位置详见塔吊基础平面布置图。 8、地质概况 依据无锡市建筑设计研究院 2010 年 3 月 31 日提供的无锡绿城湖滨置业有限公司岩 土工程勘察报告 （工程编号：10024）场地地质概况如下： 本工程采用天然独立基础，基础持力层为 2-1 粉质粘土。地基承载力特征值 250kpa 三、塔吊设计参数三、塔吊设计参数 根据盐城市骏剑机械制造有限公司提供的 qtz63（5810） 回转机构 m4 变幅机构 m4 公称起重力矩（kn.m） 630 起重工作幅度(m)最小 2最大 58 螺栓固定式 39 最大工作高度(m) 附着式 160 最大起重量(t) 6 型号 qtz63(5810) 倍率 =2=4 起重量/速度(m/min) 3/8.43/401.44/805/4.25/202.5/40 4 倍率最低稳定下降速度 (m/min) 4.2 起 升 机 构 功率(kw) 5.4/24/24 速度(m/min) 40/20 设幅机构 功率(kw) 3.3/2.2 速度(r/min) 0.5 回转机构 功率(kw) 3.7 速度(r/min) 0.55-0.7 功率(kw) 5.5 顶升机构 工作压力(mpa) 25 起重臂长度(m) 5848 平衡重(t) 平衡块重量(t) 13.211 总功率(kw)35(不含顶升机构电动功率) 工作温度() -5+40 四、塔吊基础四、塔吊基础设计设计 塔吊基础垫层底标高、垫层厚度、基础高度、基础顶标高详见下表： 幼儿园塔吊基础施工参考表 序号楼号塔吊基础垫层 底标高(m) 垫层厚度 (mm) 基础高度 (mm) 塔吊基础 顶标高(m) 1 幼儿园 -3.300m1001200-2.100m 塔吊基础总体施工布置见下图（来源施工组织设计） ，塔吊基础定位图见方案附页 24班幼儿园 2f 1f 3f 2f 2f 3f 2f 2f 8-8# 5.00 5.20 a标段1#楼总配电箱 1#配电箱 3#配电箱 2#配电箱 幼儿园分配电箱 钢筋棚 木工棚 施 工 道 路 原 施 工 道 路 新 建 加 工 区 域 回 转 场 地 材料堆场 五、塔吊基础施工技术措施五、塔吊基础施工技术措施及质量验收及质量验收 1、混凝土强度等级采用 c35； 2、基础表面平整度允许偏差 1/1000； 3、埋件埋设参照一下程序施工： 将 16 件 10.9 级高强度螺栓及垫板与预埋螺栓定位框装配在一起。 为了便于施工，当钢筋捆扎到一定程度时，将装配好的预埋螺栓和预埋螺栓定位 框整体吊入钢筋网内。 再将 8 件 30 的钢筋将预埋螺栓连接。 吊起装配好的预埋螺栓和预埋螺栓定位框整体，浇筑混凝土。在预埋螺栓定位框 上加工找水平，保证预埋后定位框中心线与水平面的垂直度小于 1.5/1000。 固定支腿周围混凝土充填率必须达到 95%以上。 预埋螺栓定位如下图所示： 4、起重机的混凝土基础应验收合格后，方可使用。 5、起重机的金属结构、及所有电气设备的金属外壳，应有可靠的接地装置，接地电 阻不应大于 10。 6、按塔机说明书，核对基础施工质量关键部位。 7、检测塔机基础的几何位置尺寸误差，应在允许范围内，测定水平误差大小，以便 准备垫铁。 8、机脚螺丝应严格按说明书要求的平面尺寸设置，允许偏差不得大于 5mm。 9、基础砼浇筑完毕后应浇水养护，达到砼设计强度方可进行上部结构的安装作业。 如提前安装必须有同条件养护砼试块试验报告，强度达到安装说明书要求。 10、塔吊基础砼浇筑后应按规定制作试块，基础内钢筋必须经质检部门、监理部门验 收合格方可浇筑砼，并应作好、隐检记录。以备作塔吊验收资料。 11、钢筋、水泥、砂石集料应具有出厂合格证或试验报告。 12、塔吊基础底部土质应良好，开挖经质检部门验槽，符合设计要求及地质报告概述 方可施工。 13、塔吊基础施工后，四周应排水良好，以保证基底土质承载力。 14、塔机的避雷装置宜在基础施工时首先预埋好，塔机的避雷针可用横截面不小于 16mm2 的绝缘铜电缆或横截面 30mm3.5mm 表面经电镀的金属条直接与基础底板钢筋焊 接相连，接地件至少插入地面以下 1.2m。 15、塔吊基础的钻孔灌注桩施工严格按本工程桩基工程施工方案进行施工质量控制。 16、基础塔吊砼拆模后应在四角设置沉降观测点，并完成初始高程测设，在上部结构安装前再测 一次，以后在上部结构安装后每半月测设一次，发现沉降过大、过快、不均匀沉降等异常情况应立即 停止使用，并汇报公司工程技术部门分析处理后，方可决定可断续使用或不能使用。 六、塔吊基础计算书六、塔吊基础计算书 1.参数信息参数信息 塔吊型号：qtz63， 塔吊起升高度h：40.00m， 塔身宽度b：2.5m， 基础埋深d：3.40m， 自重g：450.8kn， 基础承台厚度hc：1.20m， 最大起重荷载q：60kn， 基础承台宽度bc：5.00m， 混凝土强度等级：c35， 钢筋级别：hrb400， 基础底面配筋直径：20mm 额定起重力矩me：630knm， 基础所受的水平力p：30kn， 标准节长度b：2.8m， 主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：120mm， 所处城市：江苏无锡， 基本风压0：0.45kn/m2， 地面粗糙度类别：b类 田野乡村， 风荷载高度变化系数z：1.56 。 地基承载力特征值fak：140kpa， 基础宽度修正系数b：0.15， 基础埋深修正系数d：1.4， 基础底面以下土重度：20kn/m3， 基础底面以上土加权平均重度m：20kn/m3。 2.塔吊对交叉梁中心作用力的计算塔吊对交叉梁中心作用力的计算 1 1、塔吊竖向力计算、塔吊竖向力计算 塔吊自重：g=450.8kn； 塔吊最大起重荷载：q=60kn； 作用于塔吊的竖向力：fkgq450.860510.8kn； 2 2、塔吊风荷载计算、塔吊风荷载计算 依据建筑结构荷载规范（gb50009-2001）中风荷载体型系数： 地处江苏无锡，基本风压为0=0.45kn/m2； 查表得：风荷载高度变化系数z=1.56； 挡风系数计算： =3b+2b+(4b2+b2)1/2c/(bb)=(32.5+22.8+(42.52+2.82)0.5)0.12/(2.52.8)=0.323； 因为是角钢/方钢，体型系数s=2.354； 高度z处的风振系数取：z=1.0； 所以风荷载设计值为： =0.7zsz0=0.71.002.3541.560.45=1.157kn/m2； 3 3、塔吊弯矩计算、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： m=bhh0.5=1.1570.3232.540400.5=747.422knm； mkmaxmemphc630747.422301.21413.42knm； 3.塔吊抗倾覆稳定验算塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算： emk/（fk+gk）bc/3 式中 e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； mk作用在基础上的弯矩； fk作用在基础上的垂直载荷； gk混凝土基础重力，gk25551.2=750kn； bc为基础的底面宽度； 计算得：e=1413.42/(510.8+750)=1.121m 5/6=0.833m 地面压应力计算： pk（fk+gk）/a pkmax2(fkgk)/（3abc） 式中 fk作用在基础上的垂直载荷； gk混凝土基础重力； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： abc/20.5mk/（fkgk）5/20.5-1413.42/(510.8+750)=2.414m。 bc基础底面的宽度，取bc=5m； 不考虑附着基础设计值： pk（510.8750）/5250.432kpa pkmax=2(510.8+750)/(32.4145)= 69.624kpa； 地基承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范gb 50007-2002第5.2.3条。 计算公式如下: fa = fak+b(b-3)+dm(d-0.5) fa-修正后的地基承载力特征值(kn/m2)； fak-地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取140.000kn/m2； b、d-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数； -基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kn/m3； b-基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.000m； m-基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取 20.000kn/m3； d-基础埋置深度(m) 取2.000m； 解得地基承载力设计值：fa=188.000kpa； 实际计算取的地基承载力设计值为:fa=188.000kpa； 地基承载力特征值fa大于压力标准值pk=50.432kpa，满足要求！ 地基承载力特征值1.2fa大于偏心矩较大时的压力标准值pkmax=69.624kpa，满足要 求！ 5.基础受冲切承载力验算基础受冲切承载力验算 依据建筑地基基础设计规范（gb 50007-2002）第8.2.7条。 验算公式如下: f1 0.7hpftamho 式中 hp -受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于 等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用；取 hp=0.97； ft -混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.57mpa； ho -基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.15m； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2； am=2.50+(2.50 +21.15)/2=3.65m； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲 切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at2.5m； ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破 坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍 基础有效高度；ab=2.50 +21.15=4.80； pj -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对 偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 pj=83.55kpa； al -冲切验算时取用的部分基底面积；al=5.00(5.00-4.80)/2=0.50m2 fl -相应于荷载效应基本组合时作用在al上的地基土净反力设计值。fl=pjal； fl=83.550.50=41.77kn。 允许冲切力：0.70.971.573650.001150.00=4474660.93n=4474.66kn fl= 41.77kn； 实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！ 6.承台配筋计算承台配筋计算 1.抗弯计算 依据建筑地基基础设计规范（gb 50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下: mi=a12(2l+a)(pmax+p-2g/a)+(pmax-p)l/12 式中：mi -任意截面i-i处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 -任意截面i-i至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(bc-b)/2(5.00- 2.50)/2=1.25m； pmax -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取 83.55kn/m2； p -相应于荷载效应基本组合时在任意截面i-i处基础底面地基反力设计值， ppmax（3aal）/3a83.55(32.5-1.25)/(32.5)=69.624kpa； g -考虑荷载分项系数的基础自重，取 g=1.3525bcbchc=1.35255.005.001.20=1012.50