高支模专项施工方案（最终版）

1、目录 1 1 编制依据编制依据 .2 2 2 工程概况工程概况 .2 2.1 建筑概况.2 2.2 高支模概况.2 3 3 模板及支顶系统设计模板及支顶系统设计 .3 3.1 模板支撑系统的选型.3 3.2 梁 300600MM（包括梁高 750MM的梁）.4 3.3 梁 300900MM（包括梁高 1000MM的梁）.3 3.4 板 150MM厚.5 3.5 扫地杆、纵横水平拉杆设置.6 3.6 对顶抱柱.7 4 4 施工顺序施工顺序 .7 4.1 钢管支顶施工顺序.7 4.2 主要施工方法及质量保证措施.7 4.3 模板支顶安装质量保证措施.8 4.4 模板拆除.9 5 5 安全设施和管理

2、措施安全设施和管理措施 .11 5.1 安全设施.11 5.2 安全管理机构.12 5.3 安全管理与监控.12 6 6 监测方案监测方案 .14 6.1 观测点布置.15 6.2 观测方法.15 7 7 安全应急救援预案安全应急救援预案 .15 7.1 安全事故应急救援架构.15 7.2 发生高处坠落事故应急求援.16 7.3 发生支模坍塌应急救援.17 8 8 计算书计算书 .17 8.1 高支模计算书.17 8.2 附图.42 1 编制依据 济宁高新区柳行崇文学校小学部教学楼设计图纸； 建筑施工安全检查标准JGJ59-2011； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001

3、； 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015； 建筑施工模板安全技术规范JGJ62-2008； 木结构设计规范GB 50005-2003 建设部、省、市有关高支模施工技术、质量、安全和文明的规定。 2 工程概况 2.1 建筑概况 本工程建筑面积 14170.9m2，工程地上 4 层，首层 4.2 米，二四层 3.9 米， 其中，一区建筑高度为 17.1 米、二区建筑高度为 26.5 米、三区及四区建筑高度为 16.5 米，室内外高差为 0.60 米，室内标高0.000 米相当于黄海高程 38.65 米。 支顶采用扣件式钢管脚手架，梁底模和侧模均采用 18mm 厚木胶板，14 对

4、拉螺杆，采用满堂钢管脚手架支模，工期计划：一三层，每层搭设需用 3 天，四 层梁、板脚手架搭设需用 5 天。 脚手架基础处理： 、素土分皮回填夯实，经环刀取样送检，压实系数符合要求。 、浇筑 C15 混凝土 100 厚垫层。 2.2 高支模概况 此方案包含的高支模范围为一区与二区之间+15.85m 处与连廊连接的顶梁、顶 板及独立框架柱（实际搭设高度为 16.25m），具体位置详见附图。 高支模顶梁截面尺寸为： 300600mm、300750mm、300900mm、3001000mm；板厚 150mm；高支 模框架圆柱截面直径尺寸为：600mm、1000mm。 3 模板及支顶系统设计 3.1

5、模板支撑系统的选型 3.1.1 梁、板模板采用 18mm 厚木胶板； 3.1.2 次龙骨采用 5075mm 木枋；大梁主龙骨采用双钢管（24823mm）， 小梁主龙骨采用单钢管；侧模肋枋采用 5075mm 木枋； 3.1.3 扫地杆、垂直剪刀撑、水平剪刀撑均采用 4823mm 钢管。 3.2 梁 300600mm（包括梁高 750 的梁） 支顶采用扣件式钢管脚手架，梁底模和侧模均采用 18mm 厚木胶板，在梁高 的 1/2 处设置 14 对拉螺杆一道，采用满堂钢管脚手架支模。 梁板结构模板支撑图 梁高h在600800，梁宽b在250500之间；梁底采 用木方平行梁截面布置；梁两侧立柱间距为90

6、0； 立柱梁跨度方向距离为800；梁底增加一道承重立 杆，顶部采用U形顶托支撑；梁底、板底与木方接 触的钢管立杆与纵横立杆连接均采用双扣件 梁跨度方向立杆间距 900mm，梁截面方向立杆间距 900mm。梁底木方间距不 大于 100mm，托梁为单钢管；梁侧木方间距 300mm，对拉螺杆一道，纵向间距 600mm。 3.3 梁 300900mm（包括梁高 1000 的梁） 支顶采用扣件式钢管脚手架，梁底模和侧模均采用 18mm 厚木胶板，采用满 堂钢管脚手架支模。 梁跨度方向立杆间距 900mm，梁截面方向立杆间距 900mm。梁底木方间距不 大于 100mm，托梁为双钢管；梁侧木方间距 200

7、mm，14 对拉螺杆两道，纵向间 距 600mm。 梁板结构模板支撑图 梁高h在9001200，梁宽b在500800之间；梁底采 用木方平行梁截面布置；梁两侧立柱间距为1100； 立柱梁跨度方向距离为800；梁底增加两道承重立 杆，顶部采用U形顶托支撑；梁底、板底与木方接 触的钢管立杆与纵横立杆连接均采用双扣件。 3.4 板 150mm 厚 支顶采用钢管脚手架，底模采用 18mm 厚木胶板，采用满堂钢管脚手架支模。 立杆纵横间距 900mm，立杆承重连接方式为可调托座，托梁为单钢管。板底 木方间距不大于 150mm。 3.5 扫地杆、纵横水平拉杆设置 3.5.1 扫地杆 脚手架设置纵、横向扫地

8、杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距钢管底端 200mm 处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆 上。 3.5.2 纵横水平拉杆 纵、横水平拉杆采用 4823mm 钢管，步距 1500mm。 楼板模板支设立面图 3.5.3 垂直剪刀撑 垂直剪刀撑采用 4823mm，沿结构主梁支顶两侧立面及支撑立杆处纵向 全高设置及中间纵横连续间距 6.0m 设置；剪刀撑与地面的夹角为 45；钢管搭接 长度不小于 1m，并用不少于 3 个扣件进行搭接。 3.5.4 水平剪刀撑 高支模由扫地杆起至梁板底设置纵、横水平剪刀撑三道。 3.6 对顶抱柱 为增强模板支撑体系稳定性，在已浇筑完成的柱

9、身采用对顶抱柱做法，纵横向 对顶 4823mm 钢管沿柱高每 2m 设一道连接加固点。 4 施工顺序 4.1 钢管支顶施工顺序 在施工顺序安排上，采取先施工每一层的混凝土柱（连廊外的独立柱混凝土的 浇筑与连廊混凝土柱一起浇筑），待柱混凝土强度达到设计强度 50%以上，再浇 筑连廊顶梁、顶板混凝土，满堂红脚手架随施工进度提前搭设，这样可利用已完成 的混凝土柱作为水平拉杆的支撑平台支座，从而达到限制高支模体系水平移动的目 的。 4.2 主要施工方法及质量保证措施 4.2.1 钢管支顶安装 脚手架安装要整齐划一，并在相互垂直的两个方向上有保证其稳定的支撑系统。 钢管支顶安装时，立杆应采用对接方式，立

10、杆上的对接扣件应交错布置且对接 扣件牢固完好，以保证垂直度和力的传递。 支顶安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题立即整改。 在离地面 200mm 处加设纵横扫地杆一道。 顶托螺杆伸出钢管长度不得超过 150mm。 钢管支顶的搭设要符合建筑施工扣件式钢管式脚手架安全技术规范的要求。剪 刀撑、横向斜撑的搭设应随立杆、横向和纵向水平杆同步，水平拉杆要与已浇注的 混凝土柱顶紧，以增强水平方向的稳定性。 剪刀撑斜杆搭接长度不少于 1m，且不少于 3 个扣件连接。 4.2.3 梁、板模板安装 梁模板的安装：先在已搭设好的满堂脚手架立杆上标注上+0.5m 水平控制点， 梁及支顶安装依照控制点，按设计

11、标高调整钢管、顶托的标高，将其调至预定的高 度；然后在可调顶托的托板上安放木枋，固定后在木枋上安装梁底龙骨。龙骨安装 完成后，安装梁底模板，并拉线找平。梁底模板按跨度的 0.3起拱。主次梁交接 时，先主梁起拱，后次梁起拱。对于梁高900mm 的梁，在梁底模安装后，在钢 筋安装完成后再安装侧模、压脚板及斜撑，梁侧模板在中部加穿梁对拉螺栓（具体 详见梁模板支顶大样图）。梁高900mm 的梁安装按正常的施工顺序进行。 楼面模板的安装：拉通线调整钢管、可调顶托的标高，将其调至预定的高度， 在可调顶托托板上架设木枋或钢管（主龙骨），固定后架设次龙骨，然后在次龙骨 上安装模板。当板跨度大于或等于 4m 时

12、，模板按跨度的 0.3起拱。 4.3 模板支顶安装质量保证措施 在高支模安装前，要对高支模的各种材料进行严格检验，尤其是钢管、扣件、 可调托座以及木枋等，不合格的不得使用。钢管统一严格选用 4823mm，其 质量符合 GB/T700碳素结构钢中 Q235-A 级钢的规定。使用前必须经检查无严 重锈蚀，无弯曲变形，扣件材质必须符合钢管脚手架扣件（GB15831-2006） 要求。采用的 U 型顶托钢板厚度不小于 2mm，翼板高度不低于 9mm,直径不小于 18mm。现场木枋要剔除已使用较多次数，比较陈旧的，尽量选用截面大小符合， 枋身比较结实的。 模板应拼缝平整严密，拼缝位置下面必须要有次龙骨支

13、撑并钉牢。从外面封堵 拼缝处，防止漏浆。模板安装自检合格后，及时报验浇筑混凝土。 可调顶托调节螺杆伸出钢管长度不大于 150mm。 模板安装允许偏差应满足以下要求： 项目 允许偏差 （mm） 轴线位置5 底模上表面标高 5 截面内部尺寸+4，-5 层高垂直度8 相邻两板表面高低差2 表面垂直度5 支架搭设的垂直度与水平度允许偏差应满足以下要求： 项目允许偏差（cm） 每步架h/1000 及2.0 垂直度 支架整体H/600 及50 一跨距内水平架两端高差l/600 及+3.0 水平度 支架整体L/600 及50 4.4 模板拆除的技术要求 1、梁、板模板的拆除应在混凝土达到下表中强度后，方可拆

14、除。 模板支撑体系经项目技术负责人检查验证确认不再需要，且经监理单位审批 同意后，方可拆除。 2、竖向模板拆除应在砼强度能保证其表面及棱角不应拆模而被损坏。 3、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板及支架宜分散堆放并 及时清运。 模板拆除顺序为：先支后拆、后支先拆，先拆除梁侧模板及梁底模板，再拆 除现浇板模板。自上而下，先拆除侧向支撑、后拆除竖向支撑；拆除中应注意产品 的保护。特别是梁柱棱角（阳角）及梁柱接头节点处，保证一次拆除干净。模板拆 除过程中应严格遵循拆模顺序，轻撬慢卸，严禁生拉硬拽，以免损伤模板及砼的棱 角和表面。模板拆除完毕后，及时检查砼成型质量，对其缺陷及时进行找补，方

15、可 拆除模板支撑体系，以免支撑体系拆除完毕后，无法进行砼缺陷的找补。 具体操作如下： 构件类型 构件跨度 （m） 达到设计的混凝土立方体抗压 强度标准值的百分率（%） 250 2，8 75 板 8 100 875 梁 8 100 为方便木工模板操作，先由专业架子工，将现浇板底 1.5 米范围内的纵横 向水平杆拆除（最多两步杆）。拆除的材料就进原则从出料口运出，严禁放置在支 撑体系上。 （1）、梁、现浇板模板拆除顺序为：从梁中部开始向两端支点降下梁底支 撑可调支托，拆除梁两侧模板，拆除梁底模板，拆除楼板下支撑，拆现浇面板龙骨 及模板，将拆除下来的模板分别就进原则从出料口运出。 （3）、待模板拆除

16、完毕后，再进行高支模模板支撑体系的拆除，支架的自 由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结。要求从上往下一 步一步拆除。通长水平杆和剪刀撑等，必须在支架拆卸到相关的立杆时方可拆除。 4、模板拆除的安全措施 拆除模板时，现场应设专职安全人员和技术人员，对现场拆除情况与安全情 况进行指导、监督与监护。主要应注意： （1）、拆除人员上下层间交叉时相互照应，拆除人员是否按要求佩戴安全 带、安全帽等 （2）、拆卸下的材料不得直接从高空往下扔，应由上往下传递（12 米以上 即三层架杆拆除，按就近原则分别从三层连廊顶板上将架杆、扣件导出）， 8.111.95 米范围材料从二层连廊顶板上将架杆

17、、扣件导出。4.28.05 米范围周材 从一层连廊顶板上将架杆、扣件导出，并放到指定地点码放。 5、拆除过程中砼注意事项 拆除过程中，若发现砼构件有漏振、蜂窝、涨模等缺陷时，应及时反映给现场 技术人员，由其派专业砼修补人员视情况进行修补，方可继续拆除。避免找补不及 时，支撑体系拆除过快，无法进行修补如发现砼出现漏振、蜂窝、麻面等擅自封堵 处理者，将给予相应处罚，对于一般蜂窝、麻面处理方法为：将蜂窝、麻面处的浮 灰剔除至硬实面后用清水冲洗干净，用 1:2 的水泥砂浆分层抹实，对深度较大部位 支设模板用细石砼灌注。 4.5 混凝土浇筑方法和有关注意事项混凝土浇筑方法和有关注意事项 1、本工程采用商

18、品混凝土，混凝土浇筑原则；先从连廊开始，由一端开始用 “赶浆法”推进，先梁后板。 2、本工程截大梁跨度大、面大，钢筋非常密集，给施工造成一定难度。对此 采取以下施工保证措施； 2.1 要求砼和易性好，即保证泵送时不堵塞，又便于浇筑，砼中骨料要求级配 良好，以保证砼的质量。 2.2 梁应分层浇筑，每层厚度不超过 60 公分，使用直径为 35mm 的插入式震 动棒震捣，做到垂直插入和拨出，震动棒不准贴近模板、固定架锚垫板等铁件。分 层浇注要保持上层震捣时震动插入下层砼 5cm 以上。 2.3 在浇注砼时，应设专人经常察看模板、支顶有无变形，下沉、胀模、有无 漏浆等，发现问题及时报告，采取妥善的措施

19、。必要时停止浇注砼，妥善处理后再 继续浇注砼。 2.4 砼试块制作，应根据环境气温情况，参照施工规范的砼龄期强度参考曲线 的时间进行试件强度检验，达到设计规定 100%设计强度后，方可进行拆模施工。 2.5 砼浇注完毕后，及时保温保湿，连续养护七天，防止出现温度应力裂缝。 5 安全设施和管理措施 5.1 安全设施 5.1.1 高支模施工现场应搭设工作梯以供作业人员使用，不得在支撑系统中爬上爬 下。 5.1.2 连廊外的脚手架在12m 处设置安全平网一道。 5.2 安全管理机构 组 长：关娟 副组长：刘景涛、渠光前 成员：贾婷、崔保学、王化社、白胜利、张震、李雪芹 5.3 安全管理与监控 本工程

20、高支模体系施工的安全隐患主要为：防坍塌、防火、高空坠落。主要防 患措施有： 5.3.1 高支模的技术方案必须经企业的技术和安全负责人审批签字并盖章，经监理 工程师批准及专家论证通过后，方可实施。 5.3.2 施工前明确高支模施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作， 施工现场安全责任人应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技 术交底。 5.3.3 项目现场要严格按照经审批的方案执行，确保施工安全。 5.3.4 工人必须持证上岗，正确配戴安全帽，系好安全带，穿防滑鞋。 5.3.5 操作层的施工荷载应符合设计要求（限载 2kN/），不得超载，不得在其上 集中堆放模板、钢筋等物

21、件；并设置限载警示牌。 5.3.6 雨天作业要有防滑措施和避雷措施。防雷接地系统要求接地电阻小于 1。利 用脚手架立杆作为防雷引下线，引下线的间距不大于 18m。 5.3.7 六级以上大风雨，必须停止施工作业。 5.3.8 施工期间不得拆除纵横水平杆、剪刀撑、扫地杆等。 5.3.9 在支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施（在作业现场，操作工人每 人至少配备一台手提式灭火器）和专人看护。 5.3.10 用电安全按施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）执行。 5.3.11 支顶安装 钢管或钢管底座应准确放置在定位线上，不得悬空； 支架立杆要垂直，纵横向水平杆要平整。立杆应尽量采用

22、通长钢管。如需接管， 接头要错开，不在同一步距内，立杆口必须按规范对接，确保架体垂直度。相邻的 两根纵向水平杆的接头要相互交错，接口必须按规范对接； 各种连接构件要扣接牢固，扣件螺栓拧紧扭矩应在 4065Nm 之间，以防构 件未能有效承重或构件破坏，搭设完成后应用扭矩扳手随机均布抽样检查，不合格 的必须重新拧紧，直到合格为止； 各杆件相交伸出的端头部分均应大于 100mm，以防杆件滑落； 支模分段或整体搭设完毕，必须填写模板验收记录表，经施工单位质安部门分 段或整体验收合格，并悬挂验收标识方能进行钢筋安装； 在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时固定措施在支顶长向两旁设临时 斜抛。安装时要待其安

23、装完毕且核实无误后才能全面予以固定。 5.3.12 工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用 品。 5.3.13 模板安装完后，应认真检查支顶是否牢固、模板内的垃圾应清扫干净。并经 现场监理人员及项目部质量员检查合格后，并按规定办理专项验收才能进行混凝土 浇筑。 5.3.14 模板必须支撑牢固、稳定，不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。 5.3.15 混凝土浇筑时，项目部派专职安全员观察模板及其支撑系统的变形情况。发 现异常现象时应立即暂停施工，并将施工人员撤离危险区域。 5.3.16 模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避免材料、机具与工具过于集中堆 放，在任

24、何情况下模板立柱承受的荷载均不得超过荷载设计值。 5.3.17 支撑搭设、拆除和混凝土浇筑期间，在脚手架外 5m 处，设临时封闭围挡， 悬挂警示标志，禁止无关人员进入支模底下，并指定专人进行巡视。 5.3.18 模板支顶拆除 支顶架拆除前应由项目部技术负责人进行拆除安全技术交底，并应在统一指挥 下进行，按后支先拆、先支后拆的顺序及安全作业的要求进行； 顶梁、顶板同条件混凝土试块强度报告已取出，且强度满足拆模要求，并经监 理工程师审批同意后才能拆除； 支架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业； 在支顶拆除过程中，应设置防倾覆的临时固定措施在支顶长向两旁设临时 斜抛； 在

25、拆除过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步。当必须超过两步时，应加 设临时拉结； 拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，各构配件严禁抛掷至地面。 6、雨季施工措施、雨季施工措施 1、做好汛前和雨季来临前的检查工作，及时认真整改存在隐患，做到防患于 未然。汛期和雨季来临期间要组织昼夜值班，做好记录，密切注意天气预报和暴雨 警报。安排好应急疏散通道及安全集结中心。 2、雨季来临之前，加固临时设施，大标志牌，临时围墙等处设警告牌；疏通 好施工场地内的下水管道和雨水井，保证排水畅通，保证场地雨后不陷、不滑、不 泥泞、不存水。 3、雨天作业必须设专定人看护，存在险情的地方未采取可靠的安全措施之前 禁

26、止作业施工。 4、检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备的电气开关应做好防雨准 备。大风雷雨天气应切断叫源，以免引起火灾或触电伤亡事故。 风雨过后，要对 现场的临时设施、用电线路等进行全面的检查，当确认安全无误后方可继续施工。 5、各高支模区，必须设置避雷装置。 6、浇筑混凝土前，要随时掌握天气预报，尽量避免在雨天进行。现场足够的 覆盖材料，要保证新浇筑的混凝土不被雨水冲刷，已喷脱模剂的模板不被雨水冲掉。 7、 监测方案 根据有关高支模体系的规定，高支模由建设单位委托有相应资质的第三方监测 单位监测以外，我项目部准备在现场采用钢尺、线锤、水准仪和经纬仪对高支模系 统进行施工过程的监测。因此

27、，结合本工程的特点，制定了以下支架体系的沉降、 位移观测方案： 观测点以框架主梁为主要观测对象；由于本工程的模板支顶采用扣件式钢管脚 手架，间距较密，且框架梁在建筑物内部，采用的观测设备受到很大的限制，为此 本工程的沉降观测采用了线锤+钢尺的形式来测量其沉降值、位移偏量；观测的基 准点设置在建筑物外围，测量时将基准点引测至建筑物内。 7.1 观测点布置 本工程高支模的观测点分沉降点及位移观测点，主要设置在大梁上，其中每条 主框架梁的跨中设置一个观测点，次框架梁每隔一条在跨中设置一个观测点。具体 布置附后图所示。 7.2 观测方法 将观测基准点引测至一个约 50cm 高的脚手架立杆上，测量时，拉

28、上工程线， 使线坠的最底部与工程线齐平；然后，固定好线坠的高度。 7.2.1 测量时间 模板的沉降量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为 初始值；在浇筑时，随时测量，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成 后，每隔 1h 观测一次；模板的沉降测量到浇筑完成后 12h 后结束。 7.2.3 注意事项 当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来 处理。 7.2.4 监测小组名单 组长：渠光前 组员：崔保学、刘景涛、王化社、白胜利 8 安全应急救援预案 8.1 安全事故应急救援架构 组长：关娟 副组长：刘景涛、渠光前、贾婷 组员：崔保学、王化社、白

29、胜利、张震、李雪芹 当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长， 由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。 按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。 8.2 发生高处坠落事故应急求援 当发生高处坠落事故后，抢救的重点在于对休克、骨折和出血上进行及时处理。 发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、 伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人 工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并 将下肢抬高约 20 度左右，尽快送

30、医院进行抢救治疗。 出现颅脑损伤，必须维持呼吸通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根 下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有 凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁 等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。 发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包 扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造 成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤着，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单 肩背运。 发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时 固

31、定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关 节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧， 下肢与腱侧下肢缚在一起。 遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并 注意保暖。正确的现场止血处理措施。 一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%NaCl 溶液）冲洗伤口，涂上红汞 水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。 加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压 力而达到止血。 止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等， 上肢止血扎在上臂上 1/2 处（靠近心脏位

32、置），下肢出血结扎在大腿上 1/3 处。结 扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔 2540 分钟放松一次，每次 放松 0.51 分钟。 动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应 尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。 8.3 发生支模坍塌应急救援 当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态 的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。 在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有 继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受 伤人员，再抢救集体财产

33、。 现场急救处理： 尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。 伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。 伤肢降温（避免冻伤），尽量避免局部热缺血。 伤肢不应抬高、按摩或热敷。 如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断 裂外不用止血带。 迅速转往医院。 立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。 按规定上报有关主管部门请求救援。 9 计算书 9.1 高支模计算书 9.1.1 梁 3001000mm 计算书 一、参数信息一、参数信息 1.模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.6、0.75、0.9、1.0；

34、 混凝土板厚度(mm)：150；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.65； 立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90； 梁支撑架搭设高度H(m)：15.4；梁两侧立杆间距(m)：1.10； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向； 采用的钢管类型为4823mm； 立杆承重连接方式：可调托座； 2.荷载参数荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重 (kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)

35、： 17.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)： 4.0； 3.材料参数材料参数 木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：13.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)： 1.6； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.0； 面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：75.0；

36、 梁底模板支撑的间距(mm)：150.0； 5.梁侧模板参数梁侧模板参数 次楞间距(mm)：200；主楞竖向根数：3； 穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：600； 主楞到梁底距离依次是：300mm，600mm，900mm； 主楞材料：圆钢管； 直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：23mm； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方； 宽度(mm)：50.0；高度(mm)：75.0； 二、梁侧模板荷载计算二、梁侧模板荷载计算 按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算， 并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H 其中 - 混凝土的重力密度，取2

37、4.0kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.0h； T - 混凝土的入模温度，取20.0； V - 混凝土的浇筑速度，取1.50m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.20； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。 分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工 程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧 压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧

38、压力。 面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算强度计算 材料抗弯强度验算公式如下: M/W f 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 12022/6=80cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.217.850.9=23.131kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.240.9=6.048kN/m；

39、计算跨度: l = 200mm； 面板的最大弯矩 M = 0.123.1312002 + 0.117 6.0482002 = 1.21105Nmm； 面板的最大支座反力为： N=1.1q1l+1.2q2l=1.123.1310.2+1.26.0480.2=6.54kN； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.21105 / 8.00104=1.5N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2； 面板的受弯应力计算值 =1.5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f =13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算挠度验算 =0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在

40、模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=23.131N/mm； l-计算跨度: l = 200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 120222/12=80cm4； 面板的最大挠度计算值: = 0.67723.1312004/(10060008.00105) = 0.052 mm； 面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm； 面板的最大挠度计算值 =0.052mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！ 四、梁侧模板支撑的计算四、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算次楞计算 次楞直接承受模

41、板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=6.540/(1.300-0.100)=5.450kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度75mm，截面惯性矩I，截面抵抗 矩W和弹性模量E分别为: W = 157.57.5/6 = 46.67cm3； I = 157.57.57.5/12 = 175.78cm4； E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M = 0.245 kNm，最大支座反力 R= 3.474 kN，最大 变形 = 0.5

42、93 mm （1）次楞强度验算）次楞强度验算 强度验算计算公式如下: = M/Wf 经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.45105/4.67104 = 5.24 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2； 次楞最大受弯应力计算值 = 5.24 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f =15N/mm2，满足要求！ （2）次楞的挠度验算）次楞的挠度验算 次楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm； 次楞的最大挠度计算值 =0.593mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！ 2.主楞计算主楞计算 主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最

43、大支座力3.474kN,按照集中荷载作 用下的三跨连续梁计算。 本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚23mmmm，截面惯性矩I和 截面抵抗矩W分别为: W = 24.493=8.99cm3； I = 210.783=21.57cm4； E = .00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M = 0.313 kNm，最大支座反力 R= 7.730 kN，最大 变形 = 0.074 mm （1）主楞抗弯强度验算）主楞抗弯强度验算 = M/Wf 经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.13105/8.

44、99103 = 34.8 N/mm2； 主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2； 主楞的受弯应力计算值 =34.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f =205N/mm2，满足要求！ （2）主楞的挠度验算）主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.074 mm 主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm； 主楞的最大挠度计算值 =0.074mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！ 五、梁底模板计算五、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和 振捣混凝土时产生的

45、荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋 自重荷载。 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001818/6 = 3.24104mm3； I = 600181818/12 = 2.91105mm4； 1.抗弯强度验算抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf 新浇混凝土及钢筋荷载设计值： q1:1.2(24.00+1.50)0.601.300.90=21.481kN/m； 模板结构自重荷载设计值： q2:1.20.500.600.90=0.324kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4(2.00+2.00)0.

46、600.90=3.024kN/m； 最大弯矩计算公式如下: Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(21.481+0.324)1502+0.1173.0241502=5.70104Nmm； =Mmax/W=5.70104/4.00104=1.4N/mm2； 梁底模面板计算应力 =1.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f =13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算挠度验算 根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作 用。 最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250 其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q

47、=q1+q2=21.481+0.324=21.805kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm； 面板的最大挠度计算值: = 0.67721.8051504/(10060004.00105) =0.031mm； 面板的最大挠度计算值: =0.031mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！ 六、梁底支撑木方的计算六、梁底支撑木方的计算 1.荷载的计算荷载的计算 (1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)1.30.15+0.50.15(21.2+0.6)/ 0.6=6.417 kN/m； (2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2+2)0.15=0.84 kN/m； 均布荷载设计值 q = 6.417+0.840 = 7.257 kN/m； 梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.151.20.1024.00+1.4(2.00+2.00)(0.90-0.60)/4=0.095kN 2.支撑