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文档简介
1、3#楼塔吊拆除人防顶板加固方案因3#楼塔吊拆除,需用50T吊车从5#楼人防顶板经过,为保证顶板的结构安全,项目为吊车规定行车路线,并在其下地下室负三层采用钢管回顶加固。1、 基本概况3#楼塔吊位于3#楼与5#楼之间,塔吊拆除吊车需经人防顶板。5#楼人防顶板C35混凝土,厚250;负三层底板为C35混凝土,厚厚250;层高4.2m,净高3.95m。人防顶板设计荷载60KN/,覆土90厚(土容重按17KN/m)。2、 行车路线根据现场实际情况,制定行车路线。吊车开进之前,用白灰撒出吊车行驶和停靠的范围,吊车只能在白线范围内进行行驶。行车路线详3#楼塔吊、施工电梯拆卸布置平面图。3、 吊车选用塔吊与
2、吊车约20m水平距离,根据塔吊标准节重量及各吊车的额定起重量,项目选用50t的QY-50吊车。4、 加固方案加固范围及做法详附图5#楼人防顶板加固施工图。5、 注意事项1、 在吊车驶入前,必须先划好白线,确保吊车在规定的区域进行行驶。2、 钢管支架搭设的边界区域的梁必须搭设支撑。3、 为防止吊车对园林景观地砖的破坏,在吊车支腿处下方垫钢板。6、 计算书(1) 计算模型及简图1、 为考虑安全富余及计算简便,不考虑覆土对轮压的散发减小作用。2、 计算简图如下:(2) 顶板承载力验算地下室顶板的板跨度按5m取值、设计承载力计算每米顶板弯矩图如下:按三跨连续梁查表得:最大正弯矩M=0.101ql2=0
3、.101x60x5x5=151.5KNm最大负弯矩M=-0.177ql2=-0.177x60x5x5=-265.5 KNm 最小剪力V=0.45 ql=0.45x60x5=135KN地下室钢管支撑的纵横距为800mm(即800mmx8000mm搭设,吊车车轮荷载值每米顶板产生弯矩图如下:吊车重44t,按后轮承担全部荷载的80%计算,单侧轮压荷载为:449.80.821.30.7=189.5KN/。覆土荷载为170.9=15.3KN/。计算单元总荷载为204.8KN/。按单跨简支梁计算得:最大弯矩M=0.25ql2=0.25x204.8x0.8x0.8=32.8KNm151.5KNm(3) 顶板
4、抗冲切验算验算公式: 实际冲切荷载Fl=449.80.82+251.61.60.25+170.91.61.6=227.6KN式中 hp受冲切承载力截面高度影响系数,取 hp=0.95; ft混凝土轴心抗拉强度设计值,取 ft=1.57MPa; am冲切破坏锥体最不利一侧计算长度: am=1.30+0.7 +20.25)/2=1.25m; h0顶板有效高度,取 h0=0.235m;允许冲切力为0.70.951.5710001.250.235=307KN实际冲切荷载Fl307KN,顶板抗冲切验算可满足要求。(4) 立杆验算每处单元板设置9根48钢管(计算壁厚取3mm),则有:N= = 25.29k
5、NL0 = kh0 =1.1551.51200(步距) = 2079mm壁厚3mm钢管 i = = = 15.95mm= L0/ i = 2079 15.95 =130.3查表(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 附表A.0.6) =0.381 = = =156.55N/mm2 205 N/mm2故立杆受力符合要求。用品茗软件进行复核:不考虑顶板承重、自重、覆土等因素,考虑支架承受吊车荷载。吊车换算成均布荷载为449.82.86.65=23.16KN/。荷载信息输入:均布荷载为10KN/,不足部分折算成板厚h=(23.16-10-0.5)/25.5=495。立杆的稳定性
6、计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) :N = 21.536 kN; - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径(cm) :i = 1.58 cm; A - 立杆净截面面积(cm2):A = 4.89 cm2; W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):W=5.08 cm3; - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2); f- 钢管立杆抗压强度设计值 :f =205 N/mm2; L0- 计算长度 (m);根据扣件式规范,立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a,为安全计,取二者间的大值,即L0=max1.155?.7?.2,1.2+2?.1=2.356; k - 计算长度附加系数,取1.155; - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数,取1.7; a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.1 m;得到计算结果:立杆计算长度 L0=2.356;L0 / i = 2356.2 / 15.8=149 ;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312 ;钢管立杆受压应
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