玻璃雨棚计算书

1、.巴东县山城汽车商贸中心商住楼幕墙工程玻璃雨篷设计计算书设计：校对：审核：批准：武汉创高幕墙装饰工程有限责任公司二一五年六月五日.目录1 计算引用的规范、标准及资料11.1 幕墙及采光顶相关设计规范：11.2 建筑设计规范：11.3 玻璃规范：11.4 钢材规范：21.5 胶类及密封材料规范：21.6 相关物理性能等级测试方法：31.7 建筑结构静力计算手册(第二版 )31.8 土建图纸：32 基本参数32.1 雨篷所在地区32.2 地面粗糙度分类等级33 雨篷荷载计算33.1 雨篷的荷载作用说明33.2 风荷载标准值计算43.3 风荷载设计值计算63.4 雪荷载标准值计算63.5 雪荷载设计

2、值计算63.6 雨篷面活荷载设计值73.7 雨篷构件恒荷载设计值73.8 选取计算荷载组合74 雨篷杆件计算84.1 悬臂梁的受力分析84.2 选用材料的截面特性94.3 梁的抗弯强度计算94.4 梁的挠度计算95 雨篷焊缝计算105.1 受力分析105.2 焊缝校核计算106 玻璃的选用与校核116.1 玻璃板块荷载组合计算116.2 玻璃板块荷载分配计算126.3 玻璃的强度计算126.4 玻璃最大挠度校核137 雨篷埋件计算 (粘结型化学锚栓 )147.1 校核处埋件受力分析147.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算157.3 群锚受剪内力计算157.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计

3、算167.5 锚栓钢材受剪破坏承载力计算167.6 拉剪复合受力承载力计算178 附录常用材料的力学及其它物理性能18.钢结构雨篷设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1 幕墙及采光顶相关设计规范：铝合金结构设计规范gb50429-2007玻璃幕墙工程技术规范jgj102-2003建筑玻璃应用技术规程jgj113-2009建筑幕墙gb/t21086-2007建筑玻璃采光顶jg/t231-2007建筑用玻璃与金属护栏jg/t342-2012建筑幕墙工程技术规范dgj08-56-20121.2 建筑设计规范：地震震级的规定gb/t17740-1999钢结构设计规范gb50017-2003高层

4、建筑混凝土结构技术规程jgj3-2010高处作业吊蓝gb19155-2003工程抗震术语标准jgj/t97-2011混凝土结构后锚固技术规程jgj145-2004混凝土结构加固设计规范gb50367-2006混凝土结构设计规范gb50010-2010混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓jg160-2004建筑防火封堵应用技术规程cecs154：2003建筑钢结构焊接技术规程jgj81-2002建筑工程抗震设防分类标准gb50223-2008建筑结构荷载规范gb50009-2012建筑结构可靠度设计统一标准gb50068-2001建筑抗震设计规范gb50011-2010建筑设计防火规范gb50016-

5、2006建筑物防雷设计规范gb50057-2010冷弯薄壁型钢结构技术规范gb50018-20021.3 玻璃规范：镀膜玻璃 第 1部分：阳光控制镀膜玻璃gb/t18915.1-2002镀膜玻璃 第 2部分：低辐射镀膜玻璃gb/t18915.2-2002防弹玻璃gb17840-1999平板玻璃gb11614-2009建筑用安全玻璃第 3 部分：夹层玻璃gb15763.3-2009建筑用安全玻璃第 2 部分：钢化玻璃gb15763.2-2005.建筑用安全玻璃防火玻璃gb15763.1-2009半钢化玻璃gb/t17841-2008热弯玻璃jc/t915-2003压花玻璃jc/t511-2002

6、中空玻璃gb/t11944-20021.4 钢材规范：建筑结构用冷弯矩形钢管jg/t178-2005不锈钢棒gb/t1220-2007不锈钢冷加工钢棒gb/t4226-2009不锈钢冷轧钢板及钢带gb/t3280-2007不锈钢热轧钢板及钢带gb/t4237-2007不锈钢丝gb/t4240-2009建筑用不锈钢绞线jg/t200-2007不锈钢小直径无缝钢管gb/t3090-2000彩色涂层钢板和钢带gb/t12754-2006低合金钢焊条gb/t5118-1995低合金高强度结构钢gb/t1591-2008建筑幕墙用钢索压管接头jg/t201-2007耐候结构钢gb/t4171-2008高

7、碳铬不锈钢丝yb/t0961997合金结构钢gb/t3077-1999金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求gb/t13912-2002冷拔异形钢管gb/t3094-2000碳钢焊条gb/t5117-1995碳素结构钢gb/t700-2006碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带gb/t912-2008碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带gb/t3274-2007优质碳素结构钢gb/t699-19991.5 胶类及密封材料规范：丙烯酸酯建筑密封膏jc484-2006幕墙玻璃接缝用密封胶jc/t882-2001彩色涂层钢板用建筑密封胶jc/t884-2001丁基橡胶防水密封胶粘带jc/t942

8、-2004工业用橡胶板gb/t5574-2008混凝土建筑接缝用密封胶jc/t881-2001建筑窗用弹性密封剂jc485-2007建筑密封材料试验方法gb/t13477.120-2002建筑用防霉密封胶jc/t885-2001建筑用硅酮结构密封胶gb16776-2005建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品gb/t19686-2005建筑用硬质塑料隔热条jg/t174-2005聚氨酯建筑密封胶jc/t482-2003聚硫建筑密封胶jc/t483-2006.绝热用岩棉、矿棉及其制品gb/t11835-2007硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定gb/t529-2008橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法gb/t5

9、31-1999修补用天然橡胶胶粘剂hg/t3318-2002中空玻璃用弹性密封胶jc/t486-2001中空玻璃用丁基热熔密封胶jc/t914-20031.6 相关物理性能等级测试方法：玻璃幕墙工程质量检验标准jgj/t139-2001玻璃幕墙光学性能gb/t18091-2000彩色涂层钢板和钢带试验方法gb/t13448-2006钢结构工程施工质量验收规范gb50205-2001混凝土结构工程施工质量验收规范gb50204-2002(2011版)建筑防水材料老化试验方法gb/t18244-2000建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法gb/t15227-2007建筑幕墙抗震性能振动台试验方法

10、gb/t18575-2001建筑幕墙平面内变形性能检测方法gb/t18250-2000建筑装饰装修工程质量验收规范gb50210-2001金属材料室温拉伸试验方法gb/t228-20021.7建筑结构静力计算手册(第二版 )1.8 土建图纸：2 基本参数2.1 雨篷所在地区巴东地区；2.2 地面粗糙度分类等级按建筑结构荷载规范(gb50009-2012)a 类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；b 类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；c 类：指有密集建筑群的城市市区；d 类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按 b 类地形考虑。3 雨篷

11、荷载计算3.1 雨篷的荷载作用说明雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。.(1)2估算：自重：包括面板、杆件、 接件、附件等的自重，可以按照500n/m(2) 荷 ：是垂直作用于雨篷表面的荷 ，按gb50009采用；(3)雪荷 ：是指雨篷水平投影面上的雪荷 ，按gb50009采用；2(4)活荷 ：是指雨篷水平投影面上的活荷 ，按gb50009，可按采用；500n/m在 工程的雨篷 构 算中， 上面的几种荷 ，考 最不利 合，有下面几种方式，取用其最大 ：a ：考 正 ：a.当永久荷 起控制作用的 候，按下面公式 行荷 合：sa+=1.35gk+0.6 1.4wk+0.7 1.4s

12、 k( 或qk)b. 当永久荷 不起控制作用的 候，按下面公式 行荷 合：sa+=1.2gk+1.4wk +0.7 1.4s k( 或qk) ( 荷 第一可 荷 ) ；sa+=1.2gk+1.4sk ( 或 qk )+0.6 1.4wk ( 荷 非第一可 荷 ) ；b ：考 ：按下面公式 行荷 合：sa-=1.0gk+1.4wk3.2 风荷载标准值计算按建筑 构荷 范(gb50009-2012) 算：wk+=gzz s1+w0 8.1.1-2gb50009-2012wk-gzzs1- 0= w上式中：w k+：正 下作用在雨篷上的 荷 准 (mpa)； w k- ： 下作用在雨篷上的 荷 准

13、(mpa)；z ： 算点 高： 6.2m； gz：高度 z 的 系数；根据不同 地 型 , 按以下公式 算： gz=1+2gi 10(z/10) - 条文 明部分 8.6.1gb50009-2012其中 a、 b、 c、 d 四 地貌 截断高度分 ： 5m、 10m、15m、30m；a、b、c、d四 地貌 梯度高度分 ： 300m、 350m、 450m、550m；也就是：对 a 地：当 z300m ，取 z=300m，当 z350m ，取 z=350m，当 z450m ，取 z=450m，当 z550m ，取 z=550m，当 z300m ，取 z=300m，当 z350m ，取 z=350

14、m，当 z450m ，取 z=450m，当 z550m ，取 z=550m，当 z30m ，取 z=30m； 于 b 地形， 6.2m 高度 高度 化系数： z=1.000 (z/10) 0.30 =1 s1：局部 体型系数；按建筑 构荷 范 gb50009-2012第 8.3.3 条： 算 构及其 接的 荷 ，可按下列 定采用局部体型系数 s1：1 封 矩形平面房屋的 面及屋面可按表 8.3.3-1 的 定采用；2檐口、雨篷、遮阳板、 棱 的装 条等突出构件，取-2.0 ；3 其它房屋和构筑物可按本 范第 8.3.1 条 定体型系数的 1.25 倍取 。按建筑 构荷 范 gb50009-20

15、12 第 8.3.4 条： 算非直接承受 荷 的 构件 荷 ，局部体型系数可按构件的从属面 折减，折减系数按下列 定采用：12 ，折减系数取 1.0 ；当从属面 不大于 1m2当从属面 大于或等于2， 局部体型系数 25m ， 面折减系数取 0.8大于 1.0的屋面区域折减系数取0.6 ， 其它屋面区域折减系数取1.0 ；3221.0 的屋面局部体型系数当从属面 大于 1m 且小于 25m ， 面和 大于可采用 数插 ，即按下式 算局部体型系数： s1(a)= s1(1)+ s1(25)- s1(1)loga/1.4 8.3.4gb50009-2012 因此， 雨蓬 构来 ：正 情况下： s1

16、+(1)=0.5 s1+(25)=1 s1+(1)=0.5 情况下： s1- (1)=-2.0 s1- (25)=0.6 s1- (1)=-1.2w 0：基本 (mpa)，根据 行建筑 构荷 范 gb50009-2012 附表 e.5 中数 采用，按重 期 50 年，巴 地区取 0.0003mpa；(1) 算 骨构件的 荷 准 ： 骨构件的从属面 ：a=1.7 1.55=2.635m2 loga=0.421 sa1+(a)= s1+(1)+ s1+(25)- s1+(1)loga/1.4 =0.5 sa1-(a)= s1- (1)+ s1- (25)- s1- (1)loga/1.4=1.75

17、9wka+=gzz sa1+w0=1.7 1 0.5 0.0003=0.000255mpawka-=gzz sa1-w0=1.7 1 1.759 0.0003.=0.000897mpa(2) 计算面板部分的风荷载标准值： sb1+(a)=0.5 sb1-(a)=2wkb+=gzz sb1+w0=1.7 1 0.5 0.0003=0.000255mpawkb-=gzz sb1-w0=1.7 1 2 0.0003=0.00102mpa3.3 风荷载设计值计算wa+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(mpa)；wka+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(mpa)；wa- ：负风压

18、作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(mpa)；wka-：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(mpa)；wa+=1.4 wka+=1.40.000255=0.000357mpawa- =1.4 wka-=1.40.000897=0.001256mpaw b+：正风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载设计值 (mpa)； w kb+：正风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载标准值 (mpa)； w b- ：负风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载设计值 (mpa)； w kb-：负风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载标准值 (mpa)； w b+=1.4 wkb+=1.40.000255=0.0003

19、57mpawb- =1.4 wkb-=1.40.00102=0.001428mpa3.4 雪荷载标准值计算sk：作用在雨篷上的雪荷载标准值(mpa)；s0：基本雪压，根据现行建筑结构荷载规范gb50009-2012取值： 0.0002mpa； r ：屋面积雪分布系数，按表7.2.1gb50009-2012 ，为 2.0 ；根据建筑结构荷载规范 gb50009-2012公式 7.1.1 屋面雪荷载标准值为：sk= r s0=2.00.0002=0.0004mpa3.5 雪荷载设计值计算s ：雪荷载设计值 (mpa)；.s=1.4sk=1.40.0004=0.00056mpa3.6 雨篷面活荷载设

20、计值q：雨篷面活荷载设计值(mpa)；2qk：雨篷面活荷载标准值取：500n/mq=1.4qk=1.4500/1000000=0.0007mpa因为 sk qk，所以计算时活荷载参与正压组合！3.7 雨篷构件恒荷载设计值g+：正压作用下雨篷构件恒荷载设计值(mpa)；g- ：负压作用下雨篷构件恒荷载设计值(mpa)；gk：雨篷结构平均自重取0.0005mpa；因为 gk 与其它可变荷载比较，不起控制作用，所以：g+=1.2 gk=1.20.0005=0.0006mpag- =gk=0.0005mpa3.8 选取计算荷载组合(1) 正风压的荷载组合计算：s ka+：正风压作用下的龙骨的荷载标准值

21、组合 (mpa)； s a+：正风压作用下的龙骨的荷载设计值组合 (mpa)；ska+=gk+qk+0.6wka+=0.001153mpasa+=g+q+0.6wa+=0.001514mpa(2) 负风压的荷载组合计算：s ka-：负风压作用下的龙骨的荷载标准值组合 (mpa)； s a- ：负风压作用下的龙骨的荷载设计值组合 (mpa)；ska-=gk+wka-=0.000397mpasa- =g-+wa-=1.0gk+1.4wka-=0.000756mpa(3) 最不利荷载选取：ska：作用在龙骨上的最不利情况下荷载标准值组合(mpa)；sa：作用在龙骨上的最不利情况下荷载设计值组合(mp

22、a)；按上面 2 项结果，选最不利因素 ( 正风压情况下出现 ) ：ska=0.001153mpa.sa=0.001514mpa4 雨篷杆件计算基本参数：1 ：计算点标高： 6.2m；2 ：力学模型：悬臂梁；3 ：荷载作用：集中力荷载；4 ：悬臂总长度： a=1700mm；5 ：分格宽度： b=1550mm；6 ：板块配置：夹层玻璃 6 +6 mm；7 ：悬臂梁： 200120 10086 变截面 t 型钢， q235；本处幕墙杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：4.1 悬臂梁的受力分析(1) 集中荷载值计算：本工程结构的每个梁上，共有i=2 个集中力作用点，下面对这些力分别求值：

23、p ki ：每个集中力的标准值 (n) ；p i ：每个集中力的设计值 (n) ；ai ：每个分格的沿悬臂梁方向的长度 (mm)；s k：组合荷载标准值 (mpa)；s ：组合荷载设计值 (mpa)；b ：分格宽度 (mm)；a1=300mma2=1400mmp k1=skba2/2 =1251.005np1=sba2/2=1642.69np k2=pk1=1251.005n.p 2=p1=1642.69n(2) 雨篷杆件截面最大弯矩 ( 根部处 ) 的弯矩设计值计算：m ：全部作用力作用下悬臂梁根部弯矩设计值 (n mm)；m i ：单个作用力pi作用下悬臂梁根部弯矩设计值(n mm)；bi

24、 ：单个作用力 pi 作用点到悬臂梁根部的距离 (mm)；p i ：每个集中力的设计值 (n) ；m i =pi b im= mim 1=p1b1=492807nmmm 2=p2b2=2792573n mmm= mi=3285380nmm4.2 选用材料的截面特性材料的抗弯强度设计值：f=215mpa材料弹性模量： e=206000mpa4主力方向惯性矩： i=5738800mm3主力方向截面抵抗矩： w=46906mm塑性发展系数： =1.054.3 梁的抗弯强度计算按悬臂梁抗弯强度公式, 应满足：m/ w f上式中：m ：悬臂梁的弯矩设计值 (n mm)；3w ：在弯矩作用方向的净截面抵抗

25、矩 (mm ) ；：塑性发展系数，取 1.05 ；f：材料的抗弯强度设计值，取215mpa；则：m/ w=3285380/1.05/46906=66.706mpa 215mpa悬臂梁抗弯强度满足要求。4.4 梁的挠度计算df ：全部作用力作用下悬臂梁悬臂端挠度计算值(mm)；df,lim ：悬臂梁悬臂端挠度限值 (mm)；dfi：单个作用力i作用下悬臂梁悬臂端挠度计算值(mm)；pbi ：单个作用力 pi作用点到悬臂梁根部的距离 (mm)；p ki ：每个集中力的标准值 (n) ；a ：悬臂梁总长度 (mm)；dfi =pki bi 2a(3- i )/6ei.i =bi /ad f =dfi

26、2df1 =pk1b1 a(3- 1)/6ei=0.076mm2df2 =pk2b2 a(3- 2)/6ei=1.733mmd f =dfi=1.809mmdf,lim=21700/250=13.6mm1.809mm d f,lim=13.6mm悬臂梁杆件的挠度满足要求!5 雨篷焊缝计算基本参数：1：焊缝高度： hf =4mm；32 ：焊缝有效截面抵抗矩： w=76970mm；23 ：焊缝有效截面积： a=2532.4mm；5.1 受力分析v ：剪力 (n)a ：悬臂长度 (mm)：b ：分格宽度 (mm)；m ：弯矩 (n mm) v=sab=0.001514 17001550 =3989.

27、39n m=3285380n mm5.2焊缝校核计算校核依据：( f / f )2+ f 2)0.5 f f w7.1.3-3gb50017-2003上式中：f ：按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力(mpa)；f ：正面角焊缝的强度设计值增大系数，取1.22 ；f ：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力(mpa)；wf f ：角焊缝的强度设计值 (mpa)； ( f / f ) 2+ f 2) 0.5220.5=(m/1.22w)+(v/a)22 0.5=(3285380/1.22/76970)+(3989.39/2532.4)=35.022mpaw35.022mpa f f=

28、160mpa焊缝强度能满足要求.6 玻璃的选用与校核基本参数：1 ：计算点标高： 6.2m；2 ：玻璃板尺寸：宽高 =b h=1550mm 1550mm；3 ：玻璃配置：夹层玻璃，夹层玻璃： 6 +6 mm；上片钢化玻璃，下片钢化玻璃；4 ：玻璃支撑类型：四点驳接；5 ：玻璃支撑点间距 b1 h1=1250mm 1150mm；模型简图为：6.1 玻璃板块荷载组合计算(1) 玻璃板块自重：g k：玻璃板块自重标准值 (mpa)；g ：玻璃板块自重设计值 (mpa)；t 1：玻璃板块上片玻璃厚度 (mm)；t 2：玻璃板块下片玻璃厚度 (mm)；3g：玻璃的体积密度 (n/mm ) ；wk+：正风

29、压作用下作用在雨篷上的风荷载标准值 (mpa)；gk=g(t 1+t 2)=25.6/1000000 (6+6)=0.000307mpa因为 gk 与其它可变荷载比较，不起控制作用，所以：g+：正压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值 (mpa)；g - ：负压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值 (mpa)；g k：玻璃板块自重标准值 (mpa)；g+=1.2 gk=1.2 0.000307=0.000368mpag - =gk=0.000307mpa(2) 正风压的荷载组合计算：sk+：正风压作用下的荷载标准值组合 (mpa)；.s +：正风压作用下的荷载设计值组合 (mpa)；sk+=gk+qk+0.6wk

30、+=0.00096mpas+=g+q+0.6w+=0.001282mpa(3) 负风压的荷载组合计算：s k- ：负风压作用下的荷载标准值组合 (mpa)；s - ：负风压作用下的荷载设计值组合 (mpa)；s k- =gk+wk-=0.000713mpas- =g- +w-=1.0gk+1.4wk-=0.001121mpa(4) 最不利荷载选取：sk：最不利荷载标准值组合 (mpa)；s ：最不利荷载设计值组合 (mpa)；按上面 2 项结果，选最不利因素( 正风压情况下出现 ) ：s k=0.00096mpa s=0.001282mpa6.2 玻璃板块荷载分配计算sk：最不利荷载标准值组合

31、 (mpa)；s ：最不利荷载设计值组合 (mpa)；t 1：上片玻璃厚度 (mm)；t 2：下片玻璃厚度 (mm)；s k1：分配到上片玻璃上的荷载组合标准值 (mpa)；s1：分配到上片玻璃上的荷载组合设计值 (mpa)；s k2：分配到下片玻璃上的荷载组合标准值 (mpa)；s2：分配到下片玻璃上的荷载组合设计值 (mpa)；sk1=skt 13/(t 13+t 23)3 3 3 =0.00096 6 /(6 +6 )=0.00048mpa1131323/(t+t)s=st3 3 3 =0.001282 6 /(6 +6 )=0.000641mpask2=skt 23/(t 13+t 2

32、3)3 3 3 =0.00096 6 /(6 +6 )=0.00048mpas 2=st 23133/(t+t 2 )333=0.001282 6 /(6+6 )=0.000641mpa6.3 玻璃的强度计算校核依据： f g(1) 上片校核：.1：上片玻璃的 算参数；1：上片玻璃的折减系数；s k1：作用在上片玻璃上的荷 合 准 (mpa)；a：支撑点 玻璃面板 (mm)；e ：玻璃的 性模量 (mpa)；t 1：上片玻璃厚度 (mm)；1 k1414 6.1.2-3jgj102-2003=sa /et4 4=0.00048 1250 /72000/6=12.559按系数 1， 表 6.1.

33、2-2jgj102-2003 ， 1=0.95 ；1：上片玻璃在 合荷 作用下的板中最大 力 (mpa)；s1：作用在幕 上片玻璃上的荷 合 (mpa)；a：支撑点 玻璃面板 (mm)；t 1：上片玻璃厚度 (mm)；m 1：上片玻璃弯矩系数 , 表得 m1=0.1492 ；1=6m1s1a2 1/t 122 2=6 0.1492 0.000641 1250 0.95/6=23.66mpa23.66mpa f g1=42mpa( 化玻璃 )上片玻璃的 度 足 !(2) 下片校核：2：下片玻璃的 算参数；2：下片玻璃的折减系数；s k2：作用在下片玻璃上的荷 合 准 (mpa)；a：支撑点 玻璃

34、面板 (mm)；e ：玻璃的 性模量 (mpa)；t 2：下片玻璃厚度 (mm)；442=sk2a /et 2 6.1.2-3jgj102-20034 4=0.00048 1250 /72000/6=12.559按系数 2， 表 6.1.2-2jgj102-2003 ， 2=0.952：下片玻璃在 合荷 作用下的板中最大 力 (mpa)；s2：作用在幕 下片玻璃上的荷 合 (mpa)；a：支撑点 玻璃面板 (mm)；t 2：下片玻璃厚度 (mm)；m 2：下片玻璃弯矩系数 , 表得 m2=0.1492 ；2 22=6m2s2a 2/t 22 2=6 0.1492 0.000641 1250 0

35、.95/6=23.66mpa23.66mpa f=42mpa( 化玻璃 )g2下片玻璃的 度 足 !6.4 玻璃最大挠度校核校核依据：d f = ska4/d df,lim 6.1.3-2jgj102-2003.上面公式中：d f ：玻璃板 度 算 (mm)；：玻璃 度的折减系数；：玻璃 度系数， 表得 =0.02239 ；d ：玻璃的弯曲 度 (nmm)；df,lim： 用 度，取支撑点 玻璃面板 的60， 20.833mm；其中：32d=ete /(12(1- ) 6.1.3-1jgj102-2003上式中：e ：玻璃的 性模量 (mpa)；t e：玻璃的等效厚度 (mm)；：玻璃材料泊松

36、比， 0.2 ；t e=(t 133 1/3+t 2 ) 6.1.4-5jgj102-20033 3 1/3=(6+6 )=7.56mm3 2d=et e /(12(1- )3 2=72000 7.56 /(12 (1-0.2 )=2700507.6n mm：玻璃板 的 算参数；=ska4/et e4 6.1.2-3jgj102-20034 4=0.00096 1250 /72000/7.56=9.9653按参数， 表6.1.2-2jgj102-2003， =0.96df = ska4/d4=0.960.02239 0.00096 1250 /2700507.6=18.655mm18.655m

37、m d f,lim=20.833mm玻璃的 度能 足要求!7 雨篷埋件计算 (粘结型化学锚栓 )7.1 校核处埋件受力分析v ：剪力 (n) ；n ： 向拉 ( 压) 力 (n) ，本 无 向拉、 力；m ：根部弯矩 (nmm)；根据前面的 算，得：n=0nv=3989.39nm=3285380n mm本工程 用的 栓 ：慧 - 化学 栓 fhb-a 10 60/10 ；.7.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算按 5.2.2jgj145-2004规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下( 下图所示 ) ，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：1i2/ y 0 时：1：当 n/n

38、-mynsdh =n/n+my1/ yi 22：当 n/n-my1/ yi20 时：nsdh =(nl+m)y1/ / yi /2在上面公式中：m：弯矩设计值；nsdh：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值；y1， yi ：锚栓 1 及 i 至群锚形心轴的垂直距离；y1/ ，yi / ：锚栓 1 及 i 至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；l：轴力 n作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；在本例中：n/n-my1/ yi 2=0/6-3285380 75/22500=-10951.267因为：-10951.2670所以：n sdh=(nl+m)y1/ / yi /2 =8761.013n按 jgj10

39、2-2003 的 5.5.7 中第七条规定，这里的 nsdh 再乘以 2 就是现场实际拉拔应该达到的值。7.3 群锚受剪内力计算按 5.3.1jgj145-2004 规定，当边距 c 10hef 时，所有锚栓均匀分摊剪切荷载；当边距 c10hef 时，部分锚栓分摊剪切荷载；其中：hef ：锚栓的有效锚固深度；c：锚栓与混凝土基材之间的距离；本例中：c=100mm10hef =600mm所以部分螺栓受剪，承受剪力最大锚栓所受剪力设计值为：vsdh=v/m=1994.695n.7.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算nrd,s=knrk,s / rs,n6.1.2-1jgj145-2004rk,ss

40、stk6.1.2-2jgj145-2004n=a f上面公式中：nrd,s：锚栓钢材破坏时的受拉承载力设计值；nrk,s ：锚栓钢材破坏时的受拉承载力标准值；k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5jgj145-2004选取；as：锚栓应力截面面积；f stk ：锚栓极限抗拉强度标准值；rs,n：锚栓钢材受拉破坏承载力分项系数；nrk,s =asf stk=58 500=29000nrs,n=1.2f stk /fyk 1.4表 4.2.6jgj145-2004f yk：锚栓屈服强度标准值；=1.2fstk/fykrs,n=1.2 500/400=1.5取： rs,n=1.5n rd,s=knrk,s / rs,n=1 2900