现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计(样板)#严选优质

1、E课程设计计算表E课程名称为：现浇楼板课程设计标题：现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖学院(直属系):年级/专业/班级：学生的姓是：郝和学生编号： 25311102007指教官：罗爱忠开业时间：竣工日期：内容现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计二1.设计数据22.三层结构布局3.电路板3的设计3.1负载33.2计算图43.3计算弯矩43.4正截面5的抗弯承载力计算4.次级梁设计54.1负载设计值54.2计算图64.3内力计算64.4承载力计算64.4.1正截面6的抗弯承载力4.4.2斜截面7的抗剪承载力5.主梁设计75.1负载设计值75.2计算图75.3内力设计值和包络图85.3.1弯矩设计值85.3.

2、2剪力设计值85.3.3弯矩和剪力包络图85.4承载力计算105.4.1正弯曲承载力105.4.2斜截面11的抗剪承载力现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计1.设计数据1.建筑安全等级：二级；2.建筑平面尺寸(L1L 2):21 . 448 . 5(24号)，墙厚370，钢筋混凝土柱300300；3.荷载：1)楼面活荷载：62)楼面面层：20厚水泥砂浆3)钢筋混凝土容重：4)楼面侧及楼面底层粉刷层：15厚混合砂浆；4.材料：1)C30；混凝土；2)钢筋：受力钢筋采用HRB400级钢筋，其余采用HPB300级钢筋2.地板的结构布局主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁跨度为6.0m、6.0m和6.0m

3、，次梁跨度为6.0m，主梁每跨布置2根次梁，两边跨度为2.4m，中间跨度为2.3m，因此l02/l01=6.0/2.3=2.6，设计为单向板。60006000600060006000600060006000700069007000123456789ABCD楼层建筑平面根据跨高比，板厚要求h2400/40=60mm，工业建筑楼板要求h80mm，板厚取h=80mm。次梁截面高度应满足h=l0/18 l0/12=6000/18 6000/12=333 500mm，b=h/3 h/2=166 250mm，b=200mm的要求。主梁截面高度应满足h=10/15 10/10=7000/15 7000/10

4、=466 700mm的要求，h=650mm，b=300 mm。3.板的设计轴 和 的板属于端部分离的单向板，轴 的板属于中间分离的单向板。3.1负载板材永久载荷的标准值80毫米现浇钢筋混凝土板0.0825=2kN/20毫米厚地板水泥砂浆面层0.0218=0.36千牛顿/15mm板底混合砂浆抹灰0.01517=0.255kN/小计2.615千牛顿/板的可变标准载荷值为7kN/永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.3，因为楼层可变荷载标准值大于4.0kN/。所以董事会永久荷载设计值g=2.6151.2=3.138 kN/可变荷载设计值q=71.3=9.1 kN/荷载总设计值g q=12.

5、238 kN/，取g q=12.243.2计算图次梁截面为200500mm，墙板支撑长度为120mm，按塑性内力重分布设计。板的计算跨度为：边跨：L0=LN高/2=2400-100-120 80/2=2220毫米1.025 LN=2234.5毫米，取L0=2220毫米中间跨度：l0=ln=2300-200=2100毫米由于跨度差(2220-2100)/2100=5%，因此可按等跨连续板计算，宽度为1m为计算单位，计算示意图如下：3.3计算弯矩根据塑性内力重分布理论计算，系数如下：M1=-甲基溴=5.48M2=3.37Mc=-3.86这是用于带有端部隔板的单向板。对于带有中间隔板的单向板，Mc和

6、M2应乘以0.8，即：MC=0.8(-3.86)=3.09 M2=0.83.37=2.703.4正截面抗弯承载力的计算环境类别为一级，C30混凝土，板的最小保护层厚度为c=15mm毫米。板材厚度为80毫米，=80-20=60毫米；板b的宽度=1000毫米。C30混凝土，=1.0，=14.3 kn/；HRB400钢筋，=360牛顿/。的计算过程185.9实际钢筋()8180=2808180=2806150=1896150=189轴线计算钢筋()=b/269.3269.30.8159.7=127.80.8185.9=148.7实际钢筋()8180=2808180=2806180=1576180=1

7、57*对于轴和之间的板和带，截面2和3以及支承截面的弯矩设计值可减少20%。为方便起见，大约将加固面积乘以0.8。计算结果表明，支座截面小于0.35，符合塑性内力重分布原则/bh=157/(100080)=0.20%，大于0.45/=0.451.43/360=0.18%且不小于0.2%，满足最小配筋率。4.次级梁设计根据塑性内力重分布进行设计。根据本车间地板的实际使用情况，地板次梁和主梁的可变荷载不考虑次梁面积的减载。4.1荷载设计值从板传递的恒载：3.142.4=7.54 kN/次梁自重：250.2(0.5-0.08)1.2=2.52 kN/次梁涂漆：170.015(0.5-0.08)21.

8、2=0.26 kN/小计10.32千牛顿/该板的可变载荷设计值为q=9.12.4=21.84kN/总计算载荷g q=32.16kN/4.2计算图砖墙上次梁的支撑长度为240 mm，主梁截面为300mm650mm，计算跨度为：侧跨度=A/2=6000-120-150 120=5850毫米1.025=1.0255730=5873毫米取=5850毫米。中间跨度=6000-300=5700毫米由于跨度差小于10%，所以可以按等跨连续板计算。计算图如图：所示4.3内力计算从表11-1和表11-3中，可以找到弯矩系数和剪力系数。弯矩设计值：=-=(g q)/11=32.16/11=100.05kNm=-(

9、g q)/14=-32.16/14=-74.63纳米=(g q)/16=32.16/16=65.30纳米剪切设计值：=0.45(g q)=0.4532 . 165 . 73=82.92 kN=0.60(g q)=0.6032 . 165 . 73=110.57 kN=0.55(g q)=0.5532 . 165 . 7=100.82 kN4.4承载力计算4.4.1正截面抗弯承载力计算正截面抗弯承载力时，翼缘宽度=/3=6000/3=2000mm；And=b=200 2100=2300。因此，它被视为=2000毫米。每个截面的纵向钢筋应排成一排。环境类别为一级，C30混凝土，梁的最小保护厚度为c

10、=25mm毫米，截面有效高度为500-35=465毫米。C30混凝土，=1.0，=14.3N/，=1.43N/；纵向钢筋为HRB400钢，=360牛顿/，箍筋为HPB235钢，=210牛顿/。正截面承载力的计算过程如下表所示。(-/2)=1 . 014 . 3200080(465-80/2)=972.4 KNMMmax因此，跨度内的横截面属于第一种类型的T形横截面。次梁正截面抗弯承载力的计算截面1B2C弯矩设计值(kNm)100.05-100.0565.30-74.63=/(b)或=/()=0.016=0.162=0.011=0.121=1-0.0160.1780.0110.129=b/or=

11、/591.1657.6406.4476.5可选加固()216 116弯头=603318=763214 114弯头=461214 116=509计算结果表明，轴承截面均小于0.35；/bh=461/(200500)=0.461%，大于0.45/=0.451.43/360=0.179%，满足最小配筋率。4.4.2倾斜截面的抗剪承载力斜截面抗剪承载力的计算包括截面尺寸复核、腹筋计算和最小配筋率验算。检查截面尺寸：=-=465-80=385毫米，因为/b=385/200=1.925 4，根据以下公式检查横截面：0.25 b=0.25114.3200465=332.48n =110.57 kn，截面符合

12、要求。检查是否需要根据计算配置箍筋0.7b=0 . 71 . 43200465=93.093n=110.57n，应根据计算分配箍筋。用6个双肢箍计算轴承B的左截面.s=1.25/(VBL-0.7b)=1.2521056.6465/(110.57-0 . 71.43200465)=395.3毫米调幅后，应加强抗剪承载力，计算箍筋面积应增加20%，箍筋间距应减少20%。调整箍筋间距s=0.8395.3=316mm，取箍筋间距s=250mm。为了施工方便，沿梁的长度不变。检查配筋率的下限：力矩调幅所需配筋率的下限为0.3=0.314.3/210=0.20%。实际配筋率=56.6/(200250)=0

13、.11%0.20%，不符合要求。取=0.20%，最后取s=120mm毫米。5.主梁设计主梁采用弹性方法设计5.主梁自重(包括油漆)(0.65-0.08)0.32.425 0.015(0.65-0.08)22.417)1.2=13.15千牛永久荷载设计值G=61.92 13.15=75.07kN千牛，G=75kN千牛可变负载设计值Q=21.846.0=131.04kN被视为q=131kn。5.2计算图主梁按连续梁计算，其端部支撑在砖墙上，支撑长度为370毫米，中间支撑在350毫米350毫米的混凝土柱上。其计算跨度为：侧跨度=7000-350/2-120=6705毫米，因为0.025=168毫米A

14、/2=185毫米，取值=1.025b/2=1.0256705 350/2=7048毫米，约取值=7050毫米中等跨度=6900毫米主梁的计算简图如下。由于跨度差小于10%，内力可用表6-2计算5.3内力设计值及包络图5.3.1弯矩设计值弯矩系数M=G Q型，详见附表6-2相应栏=0.244757.05 0.2891317.05=395.93纳米=-0.267757.05-0.3111317.05=-428.40纳米=0.067756.90 0.2001316.90=215.45纳米5.3.2剪力设计值应在附表6-2的相应栏中检查剪力V=G Q型中的系数=0.73375 0.866131=168

15、.43kN=-1.26775-1.311131=-266.77千牛顿=1.075 1.222131=235.08千牛顿5.3.3弯矩和剪力包络图弯矩包络图：第一和第三跨度具有可变载荷，而第二跨度没有可变载荷。由表6-2可知支座b或c弯矩值为=-0.267757.05-0.1331317.05=-264.01纳米在第一跨度内，以支座弯矩=0，=-264.01nM的连线为基线。制作G=75kN，Q=131kN简支梁弯矩图，得到第一集中荷载和第二集中荷载作用点的弯矩值如下：(克重)=(75131)7.05-=396.10纳米(接近之前的计算值=395.93纳米)(克重)=(75131)7.05-=308.10纳米在第二