标准厂房悬挑板施工方案

厂房二期项目

主体工程施工

B区悬挑施工方案

编制单位：中国建筑第八工程局有限公司

日期：_________2023.2.10_____________

中国建筑第八工程局有限公司

CHINACONITRUCTIONSIGMTMFNOlNrritlNaDIVlftlOHCORPLTC

目录

第一章编制依据......................................................2

第二章工程概况......................................................2

2.1工程建设概况一览表............................................2

2.2设计概况......................................................2

第三章施工参数......................................................3

第四章计算书........................................................8

1

第一章编制依据

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

3、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018

4、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

6、《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2013)

7、有关本工程技术洽商和图纸会审记录

8、工程施工图纸；

第二章工程概况

2.1工程建设概况一览表

集成电路标准化厂房二期

工程名称工程性质工业建筑-厂房

项目主体工程施工

合肥市高新技术开发区，东西南北分别相邻长宁

建设规模建筑面积333594.36m2工程地址

大道、天堂寨路、长安路、柏堰湾路

土方、混凝土挡墙、桩基、土建、安装、装饰、

建设单位项目承包范围

幕墙、电梯等工程

设计单位主要分包工程基坑支护、智能化、变配电、室外工程等

1、一次性达到国家建筑工程验收规范合格标准。

双察不位安徽省城建设计研质量

2、确保“一珀杯”,争创“黄山杯”。

监理单位安徽省监理工程有限公司工期720日历天

合同要求

1、符合《职业健康安全管理标准》的要求，杜绝

中国建筑第八工程局有限死亡、重伤和重大机械设备事故，无火灾事故。

总承包单位安全

公司2、确保获得安徽省建筑施T安全生产标准化示范

工地。

工程主要功

独栋总部、解化器及综合配套用房

能或用途

2.2设计概况

BT#、B-4#厂房在六层西侧需施工一块悬挑板，悬挑长度为1975mm，悬挑板长度为

8800mm,板厚120mm,混凝土强度等级为C35,层高4.2m。

B-2#、B-3#厂房在屋面构架需施工悬挑梁。以B-2#厂房为例(B-3#厂房与其成镜像)，

2

轴线A-F/1处梁最大悬挑长度为2125mm,截面尺寸为300mm*900丽：轴线A/1-2/4-6处梁最

大悬挑长度为2575mm,截面尺寸为350mm*800mnu悬挑工字钢设置在四层结构面，混凝土

强度等级为C30。

第三章施工参数

（一）BT#、B-4#厂房

架体搭设如下图所示:

B

A

槽钢支撑

端部焊接

钢筋通长焊接

1200,200

架体剖面示意图

3

1、根据立杆位置，工字钢上需铺设槽钢作为支承面。钢管立柱底部设置槽钢。根据

立杆定位在槽钢上焊接200mm长C25的钢筋短柱作为防滑措施。立杆套座其外，并同时在立

杆下部设置扫地杆。如下图所示。

2、采用6000mm长的16#工字钢，需施工的悬挑板宽度（外侧梁边至建筑物边缘的距离）

为1975mm,主梁外锚固点到建筑物边缘的距离为200mm,考虑到工作面，外伸300丽，主梁

建筑物外悬挑长度为2475mm,为了增加安全，按1:1.3设置.，主梁建筑物内锚固长度为

3218mmo

3、悬挑工字钢下设下撑杆件，采用10#槽钢。每道工字钢下均需设下撑杆件，下撑杆

件距主梁外锚固点水平距离为1400nun。槽钢与工字钢之间采用焊接的连接方式。为了保证

整体性，下撑槽钢段每隔lOOCmm〜1200mm焊接C20钢筋，钢筋通长设置拉结所有的下撑杆

件以保证整体稳定性。

4、为了保证施工安全，在悬挑板距梁边300mm处留置施工缝。待强度达到75%以后，

采用人工放料的方式浇筑悬挑部位，严禁用布料机直接放料冲击板面。为了减小施工活荷

或，在浇筑混凝土时，悬挑梁分层浇筑，包:次浇筑厚度控制在200mm。

5、在搭设立杆前提前在平面上设置好安全平网，全面覆盖不得有遗漏。

6、可调支托螺杆伸出钢管长度不大于300nmI,插入立杆内的长度不得小于150mm,螺

杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3nim,安装时应保证上下同心。

7、扣件式钢管脚手架搭设时，立杆纵横向间距为800oiX800mm以内，水平杆步距不

大于1500mm。在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。

可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆（自由端高度＜500mm）,在满足

模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵

横向各设一道水平拉杆。

8、立柱接长严禁搭接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错

开的距离不宜小于500mm,各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。

4

9、模板支架立柱，在外侧周围设由下至上的竖向连续式前刀撑。剪刀撞杆件的底端

应与地面顶紧，夹角为45°飞0°。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平

杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150nlm。架体中间需设置

一道水平剪刀撑，并与主楼内架体相连接形成一个可靠的整体。

（二）B-2#、B-3#厂房

架体搭设如下图所示：

架体平面示意图

5

架体剖面示意图

(―)A-F轴交1轴处

1、根据立杆位置，工字钢上需铺设槽钢作为支承面。钢管立柱底部设置槽钢。根据

立杆定位在槽钢上焊接200mm长C25的钢筋短柱作为防滑措施。立杆套座其外，并同时在立

杆下部设置扫地杆。如下图所示。

2、需施工的悬挑梁长度(外侧梁边至建筑物边缘的距离)为2125mm,主梁外锚固点

6

到建筑物边缘的距离为200mln,考虑到工作面，外伸600mm,主梁建筑物外悬挑长度为

2925mm,为了增加安全，按1:1.3设置，主梁建筑物内锚固长度为3803mm,采用7000mm长

的16号工字钢；

3、悬挑工字钢下设下撑杆件，作为安全储备不作为受力计算，采用A48*2.8钢管。每

道工字钢下均需设下撑杆件，下撑杆件距主梁外锚固点水平距离为1450nm1。为了保证整体

性，下撑钢管段每隔1500mm设置一道水平钢管连接，水平钢管通长设置拉结所有的下撑杆

件。下撑杆件需与主楼内立杆相连接至少两跨。

4、每根工字钢需上拉钢丝绳，钢丝绳参与受力计算。采用直径21.5的钢丝绳，花篮

螺栓在螺纹处的有效直径为16mm。吊环浇筑前提前预埋。为保证架体的可靠性，在上升到

女儿墙高度后，架体需与外架相连接，形成可靠的整体。

5、为了减小施工活荷载，在浇筑混凝土时，梁分层浇筑，每次浇筑厚度控制在200mm。

6、在搭设立杆前提前在平面上设置好安全平网，全面覆盖不得有遗漏。

7、可调支托螺杆伸出钢管长度不大于300mni,插入立杆内的长度不得小于150mln,螺

杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3nim,安装时应保证上下同心。

8、扣件式钢管脚手架搭设时，立杆纵横向间距为800倾><800mm以内，水平杆步距不

大于1500mnu在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。

可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆（自由端高度W500nlm）,在满足

模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵

横向各设一道水平拉杆。

9、立柱接长严禁搭接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错

开的距离不宜小于500mm,各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。

10、模板支架立柱，在外侧周围设由下至上的竖向连续式剪刀撑。剪刀撑杆件的底端

应与地面顶紧，夹角为45°飞0。。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平

杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150nlm。架体中间需设置

水平剪刀撑，并与主楼内架体相连接形成一个可靠的整体。

（二）F轴交1-2轴处

北侧B2#厂房靠近B1#厂房，两者建筑边缘之间相距4600mm,上部悬挑梁可采用在下方

搁置主梁施工，即主梁搁置在两栋单体同层设置。

1、搁置主梁采用16号工字钢，主梁外锚固点到建筑物边缘的距离为200mln。B2#主梁

建筑物内锚固长度为3550mm,Bl#主梁建筑物内锚固长度为1200mm,采用11000mm长的16号

7

工字钢。

2、悬挑工字钢下设下撑杆件，作为安全储备不作为受力计算，采用A48*2.8钢管。每

道工字钢下均需设下撑杆件，B2#下撑杆件距主梁外锚固点水平距离为850mm,Bl#下撑杆

件距主梁外锚固点水平距离为1450mm。

3、每根工字钢需上拉钢丝绳，作为安全储备不作为受力计算，采用直径21.5的钢丝

绳，花篮螺栓在螺纹处的有效直径为16nlin。吊环浇筑前提前预埋。B2#钢丝绳距主梁外锚

固点水平距离为1750nlm,Bl#钢丝绳距主梁外锚固点水平距离为2350mm。

4、为了减小施工活荷载，在浇筑混凝土时，梁分层浇筑，每次浇筑厚度控制在200mm。

5、在搭设立杆前提前在平面上设置好安全平网，全面覆盖不得有遗漏。

6、可调支托螺杆伸出钢管长度不大于300mm,插入立杆内的长度不得小于150mln,螺

杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3nim,安装时应保证上下同心。

7、扣件式钢管脚手架搭设时，立杆纵横向间距为800倾义800mm以内，水平杆步距不

大于1500mm。在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。

可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置.一道水平拉杆（自由端高度W500nlm）,在满足

模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵

横向各设一道水平拉杆。

8、立柱接长严禁搭接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错

开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。

10、模板支架立柱，在外侧周围设由下至上的竖向连续式剪刀撑。剪刀撑杆件的底端

应与他面顶紧，夹角为45°~60。.剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平

杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150nlm。架体中间需设置

水平剪刀撑，并与主楼内架体相连接形成一个可靠的整体。

第四章计算书

厂房悬挑板相关计算书

梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

8

4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

5、《钢结构设计标准》GB50017-2017

6、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018

一、工程属性

新浇混凝土梁名称450*850混凝土梁截面尺寸(mmxmm)450x850

模板支架高度H(m)4.2模板支架横向长度B(.n)1.98

模板支架纵向长度L(m)9.03梁侧楼板厚度(mm)120

二、荷载设计

面板0.1

模板及其支架自重标准值GlklkN/n?)面板及小梁03

楼板模板0.5

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24

混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自聿标准值G3k(kN/m3)1.1

当计算支架立杆及其他支承结构构件

1

时Qlk(kN/m2)

对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2

基本风压

0.25

o)0(kN/ni~)

地基粗粮程度B类(城市郊区)

模板支架顶部距地

风荷载标准值cok(kN/m2)24非自定义0421

面高度(m)

风压高度变化系数

1.294

卬

风荷载体型系数由1.3

三、模板体系设计

新浇混凝土梁支掾方式梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向

梁跨度方向立杆间距la(mm)800

梁两侧立杆横向间距1Mmm)950

步距h(mni)1500

新浇混凝土楼板立杆间距la(mm).Ih(nm)800、800

混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中

梁左侧汇杆距梁中心线距离(mm)475

梁底增加立杆根数1

梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分

9

梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)475

梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200

梁底支撑小梁根数4

梁底支撑小梁间距150

每纵距内附加梁底支撑主梁根数0

结构表面的要求结构表面隐蔽

模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

荷载系数参数表:

正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆

可变荷载调整系数YL1.10.9-

可变荷载的分项系数博1.11.5-

永久荷载的分项系数YG1.11.3-

结构重要性系数yo1.1

设计简图如下:

平面图

本图梁侧支撑构造仅作示意，具体详见梁例模板设计

立面图

四、面板验算

面板类型獴面木股合板面板厚度t(mm)15

面板抗弯强度设计值［fKN/mnf)15面板抗剪强度设计值m(N/mm2)1.5

面板弹性模量E(N/mm2)5400

取单位宽度b=IOOOmm,按三等跨连续梁计算：

W=bh2/6=1OOOx15x15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000x15x15xl5/12=281250mm4

q«

yox[1.3(Gik+(G2k+G3k)xh)+1.5xyLxQ2k]xb=lx[1.3x(0.1+(24+1.5)x0.85)+1.5x0.9x2]xl

31.008kN/m

qiw=Y()xL3x[Gik+(G2k+G3k)xhlxb=lxl.3x[0.H-(24+1.5)x0.851xl=28.307kN/m

qi活=丫0>1.5乂丫1_乂(321^<5=1x1,5x0.9x2x1=2.7kN/m

q2=[lx(Gik+(G2k+G3k)xh)]xb=[lx(0.1+(24+1.5)x0.85)]xl=21.775kN/m

计算简图如下：

11

uuuu3u1.00u8kNu/muiuuuuuu3i1u.008ukN/umuuuumuu31u.008ukN/umiuuu

农飞«飞

1、强度验算

2222

Mmax=O.lqitfL+O.117qi?fiL=O.lx28.3O7xO.15+O.117x2.7xO.15=O.O71kNm

o=Mnm/W=0.071xl06/37500=1.888N/mm2<[f]=15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

44

vmax=0.677q2L/(100EI)=0.677x21.775x150/(100x540()x281250)=0.049mm<[v]=L/250

=150/250=0.6mm

满足要求！

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

Rl=R4=0.4qi群L+().45qiL=0.4x28.307x().15+0.45x2.7x0.15=1.881kN

R2=R3=l.lqi»L+1.2qij«L=l.lx28.307x0.15+1.2x2.7x0.15=5.157kN

标准值(正常使用极限状态)

Rl=R4=().4q2L=0.4x21.775x().15=1.306kN

R2=R3=i.lq2L=1.1x21.775xQ.15=3.593kN

五、小梁验算

小梁类型方木小梁截面类型(mm)38x88

小梁抗弯强度设计值IfKN/mnf)15.444小梁抗剪强度设计值HKN/mn?)1.782

小梁截面抵抗矩W(cm^)49.045小梁弹性模量E(N/mm2)9350

小梁截面惯性矩Kcm4)215.799小梁计算方式二等跨连续梁

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：qi£=Ri/b=1.88l/l=I.881kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：qi中=乂然艮2R3如=Max[5.157,5.157]/1=

5.157kN/m

12

梁底面板传递给右边小梁线荷载：qi^=R4/b=1.881/1=1.881kN/m

小梁自重：q2=lxl.3x(O.3-O.l)xO.45/3=0.039kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q37.=lxl.3x0.5x0.85=0.552kN/m

梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3仃=lxl.3x0.5x(0.85-0.12)=0.475kN/m

梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右=

lx[|.3x(0.5+(24+l.l)x0.12)+1.5x0.9x2]x((0.95-0.475)-0.45/2)/2xl=0.908kN/m

左侧小梁荷载q左=41>,+q2+q3左=1.881+0.039+0.552=2.472kN/m

中间小梁荷载q中=卬中+q2=5.l57+0.039=5.196kN/m

右侧小梁荷载q?v=qi行+q2+q3，：+q4右=1.881+0.039+0.475+0.908=3.302kN/m

小梁最大荷载q=Max[q/,q中,qv.]=Max[2,472,5.196,3.302]=5.196kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1；/=R17b=1.306/1=1.306kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载:qi中』MaxWR^/b=Max[3.593,3.593]/1=

3.593kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：qi/=R47b=1.306/1=1.306kN/m

小梁自重:q2,=lx(O.3-O.l)xO.45/3=0.03kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q31x0.5x0.85=0.425kN/m

梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3仃'=1x0.5x085-0.12)=0.365kN/m

梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'=

|1x(0.5+(24+Ll)xO.l2)]x((0.95-0.475)-0.45/2)/2xl=0.439kN/m

左侧小梁荷载q左'=qi左'+q2'+q3左'=1.306+0.03+0.425=1.761kN/m

,

中间小梁荷载q中'二qi.P'+q2=3.593+0.03=3.623kN/m

右侧小梁荷载q右'=qi右'+q2'+q3右'+q4右'=1.306+0.03+0.365+0.439=2.14kN/m

小梁最大荷载q-Max[q左',q中',qr/]=Maxl1.761,3.623,2.14]=3.623kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如卜•图：

13

5.196kN/m5.1%kN/m

口口口UU口HH口IU口UU口口口口口UHHJ.J.，口口口口

（1）⑵飞

5,196kN/m

IWWWWWTWWIWWWWWWWm

(ij

I200I

1、抗弯验算

Minax=max[0.125qh2,0.5qh2]=max[0.125x5.196x0.82,0.5x5.196x0.22]=0.416kNm

a=Mnm/W=0.416x106/49045=8.475N/mm2<[f]=l5.444N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

V1nax=max[0.6?.5qli,qb]=max[0,625x5.196x0.8,5.196x0,?.]=2.598kN

Tmax=3Vnm/(2bh())=3x2.598x1000/(2x38x88)=1.165N/mm2<[T]=1.782N/mnr

满足要求！

3、挠度验算

vi=0.521q'h4/(100EI)=0.521x3.623x8004/(100x9350x215.799x104)=0.383mm<[v]=

li/250=800/250=3.2mm

V2=q'l24/(8EI)=3.623x20()4/(8x9350x215.799x104)=0.036mm<[v]=2L/250=2x200/250

=1.6mm

满足要求！

4、支座反力计算

承载能力极限状态

14

Rmax=max[1.25qLi,0.375qLi+qL2]=max[1.25x5.196x0.8,0.375x5.196x0.8+5.196x0.21=5.196k

N

同理可得：

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为

Ri=2.472kN,R2=5.l96kN,R3=5.196kN,R4=3.302kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'Li,O.375q'Li+q'L2]=maxn.25x3.623xO.8,O.3?5x3.623xO.8+3.623xO.2]=3.623

kN

同理可得：

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为

Ri*=1.761kN,R2,=3.623kN,R3,=3.623kN,R4=2.14kN

六、主梁验算

主梁类型钢管主梁截面类型(mm)048x2.8

主梁计算截面类型(mm)力48x2.8主梁抗弯强度设计值［fKN/mn?)205

主梁抗剪强度设计值125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25

主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩l：cm4)10.19

可调托座内主梁根数1

2.472lcM5.196kN5.196kN3.302kN

^飞«飞

4---------+---------1

1、抗弯验算

-0.202

43

15

主梁弯矩图(kN・m)

Q=Mn>ax/W=0.563x106/4250=132.536N/mm2<[f]=205N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

7.2S87.2S8

2.1022.102

0.8070.807

w1•

4-1.665.L665&-1.2取,2

6861壬庭1

主梁剪力图(kN)

Vmax=7.298kN

Tmax=2Vnm/A=2x7.298xl000/398=36.672N/mm2<[i]=125N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

-0.144

主梁变形图(mm)

Vmax=0.144mm<[v]=L/250=475/250=1.9mm

满足要求！

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为Ri=0.807kN,R2=14.159kN,R3=1.2kN

七、可调托座验算

荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30

排件抗滑移折减系数kc0.85

1、扣件抗滑移验算

16

两侧立杆最大受力N=max[R।.处]=max[0.807,1.21=1,2kN<0.85x8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40〜65N・m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!

2、可调托座验算

可调托座最大受力N=max[R2]=14.159kN<[N]=30kN

满足要求！

八、立杆验算

立杆钢管截面类型(mm)048x2.8立杆钢管计算截面类型(mm)<M8x2.8

钩材等级Q235立杆截面面积A(mn?)398

回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cn[3)4.25

抗压强度设计值①(N/mn?)205支架自重标准值q(kN/m)0.15

1、长细比验算

lo=h=1500mm

X=lo/i=1500/16=93.75<[X]=150

长细比满足要求！

查表得，(p=0.641

2、风荷载计算

xx22

Mw=YoYi.(pwl.5x(okXlaxh/10=lx0.9x0,9x1.5x0.42lx0.8xl.5/10=0.092kN-m

3、稳定性计算

Ri=0.807kN,R2=14/59kN,R3=1.2kN

立杆最大受力Nw=max|Ri,R2,R3+Nifi]+lxl.3x0.15x(4.2-0.85)+Mw/Ib=max[0.807,

14,159,

1.2+lx[1.3x(0.5+(24+l.l)x0.12)+1.5x0.9x1]x(0.8+0.95-0.475-0.45/2)/2x0.8]+0.653+0.092/0.9

5=14.909kN

62

f=N/((pA)+Mw/W=14909.061/(0.641x398)+0.092x10/4250=80.087N/mm<[f]=

205N/mm2

满足要求！

九、高宽比验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比

不应大于3

H/B=4.2/1.98=2.121<3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算！

17

板模板(扣件式)计算书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

3、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018

4、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

6、《钢结构设计标准》GB50017-2017

一、工程属性

新浇混凝土楼板名称六层悬挑新浇混凝土楼板板岸(mm)120

模板支架高度H(m)4.2模板支架纵向长度L(m)9.03

模板支架横向长度B(m)1.98

二、荷载设计

面板0.1

模板及其支架自重标准值Gik(kN/n?)面板及小梁0.3

楼板模板0.5

混凝土自重标准值G2k(kN/n?)24钢筋自重标准值G3k(kN/n】3)1.1

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kNM，)2.5

当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5

池【:人员及设备荷载标准值Qlk"1计算主梁时的均布活荷载(kN/n?)1.5

当计算支架立杆及其他支承结构构件时的均布活荷载

1

(kN/m2)

基本风压

0.25

d)0(kN/m")

地基粗糙程度B类(城市郊区)

模板支架顶部距地

风荷载标准值(.)k(kN/m2)90.325

面高度(m)

风压高度变化系数

1

风荷教体型系数由1.3

三、模板体系设计

主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间点la(mm)800

立杆横向间距】b(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500

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小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度ll(nnn)150

主梁最大悬挑长度12(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽

荷载系数参数表:

正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾祗

可变荷载调整系数YL1.10.9-

可变荷载的分项系数YQ1.11.5-

永久荷载的分项系数YG1.1.1.3-

结构里要性系数yo1.1

设计简图如下:

模板设计平面图

模板设计剖面图（模板支架横向）

20

四、面板验算

面板类型海面木胶合板面板厚度t(mm)15

面板抗弯强度设计值15面板抗的强度设计值KKN/mn?)1.4

面板弹性模量E(N/mm2)l(XX)O面板计算方式简支梁

楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1nl单位宽度计算。

W=bh2/6=1OOOx15x15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000x15x15xl5/12=281250mm4

承载能力极限状态

qi=yox[1.3x(Gik

+(G2k+G3k)xh)+l.5xyLxQik]xb=lx[1.3x(0.1+(24+1.1)x0.12)+1.5x0.9x2.5]x1=7.421kN/m

qz=1xl.3xGikxh=1x13x0.1x1=0.13kN/m

p=lxl.5xO.9xQik=1x1.5xO.9x2.5=3.375kN

正常使用极限状态

q=(YG(GIk+(G2k+G3k)xh))xb=(1x(0.1+(24+1.1)x0.12))x1=3.112kN/m

计算简图如下：

1、强度验算

Mi=qil2/8=7.42Ix0.32/8=0.083kN-m

M2=q2L2/8+pL/4=0.13x0.32/8+3.375x0.3/4=0.255kN.m

Mmax=max[Mi,M2j=max[0.083,0.255]=0.255kN-m

622

o=Mmax/W=0.255xl0/37500=6.789N/rnm<[f]=]5N/mm

满足要求！

2、挠度验算

44

vmax=5ql/(384EI)=5x3.112x300/(384x|0000x281250)=0.117mm

v=0.117mm<[v]=L/250=300/250=1.2mm

满足要求！

五、小梁验算

小梁类型方木小梁截面类型(mm)38x88

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小梁抗弯强度设计(mfKN/mnB15.444小梁抗剪强度设计值HCN/mn?)1.782

小梁截面抵抗矩W(cm3)49.045小梁弹性模成E(N/mm2)9350

小梁截面惯性矩I(cm4)215.799小梁计算方式二等挎连续梁

qi=yox[1.3x(Gik

+(G2k+G3k)xh)+l.5xyLxQlk]xb=lx[13x(0.3+(244-l.l)x0.i2)+1.5x0.9x2.5]x0.3=2.304kN/m

因此，qi静=y()x1.3x(Gik+(G2k+G3k)xh)xb=1x1.3x(0.3+124+1.1)x0.12)x03=L292kN/m

qiw=Y()x1.5xyLxQikXb=1x1.5x0.9x2.5x03=1.012kN/m

q2=lxl.3xGikxb=lx1.3x0.3x03=0.117kN/m

p=lxl.5x0.9xQ1k=lx1.5x0.9x2.5=3.375kN

计算简图如下：

p

qIi

iiizimixzxi

1

50

1、强度验算

Mi=().125qi/1？+().125qiMI?=0.125x1.292x0.82+0.125x1.()12x0.82=0.184kNm

22

M2=max[0.07q2L+0.203pL,0.125q2L+0.188pL]二

max[0.07x().ll7x().82+0.203x3.375x().8,().125x().H7x().82+0.188x3.375x0.8]=0.553kNm

2222

M3=max[qiLi/2,q2Li/2+pLi]=max[2.304x0.15/2,0.117x0.15/2+3.375x0.15]=

0.508kNm

Mnm=max[Mi,M2，M3]=max[0.184,().553,0.508]=0.553kNm

o=Mmax/W=().553x106/49045=11.282N/mm2<[f]=15.444N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

22

Vi=0.625qi秒L+0.625qi«L=0.625x1.292x0.8+0.625x1.012x0.8=1.152kN

V2=0.625q2L+0.688p=0.625x0.117x0.8+0.688x3.375=2.381kN

V3=max[qiLi,q2Li+p]=max[2.304x0.15,0.117x0.15+3.375]=3.393kN

Vniax=max[Vi,V2,V3]=max[l.l52,2.381,3.393]=3.393kN

22

Tmax=3Vmax/(2bho)=3x3.393x1000/(2x38x88)=1.522N/mm<M=1.782N/mm

满足要求！

3、挠度验算

q=(YG(Gik+(G2k+G3k)xh)ixb=(lx(0.3+(24+Ll)x0.12))x0.3=0.994kN/m

挠度，跨中Vmax=0.52