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第9章沉井工程

第10章地下构筑物防水环境工程施工1/56目录第九章沉井工程第一节井筒结构第二节下沉计算第三节井筒制作第四节井筒下沉第五节井筒下沉质量检验与控制第六节沉井抗浮第七节井筒封底第十章地下构筑物防水

第一节排水办法第二节防渗办法2/56第九章沉井工程

第一节井筒结构沉井施工过程如图9-1所表示，首先，在地面上制作井筒，然后在井筒内挖土，因为井筒底部土被挖空，井筒靠自重或附加菏载，克服井筒外壁与土之间摩擦力，逐步下沉直到与设计标高一致最终浇筑混凝土底板。在沉井施工结束后，再进行上部土建工程。沉井井筒大多为钢筋混凝土结构，有时也采取砖、石结构。井筒横断面有圆形、矩形式椭圆形。有时，因为工艺需要，横断面为网格状。为了提升井筒结构强度及刚度，有时设置圈梁或底梁。因为井壁所受土压力随深度而3/56

增加，所以，井壁也可做成变截面。为此，纵断面大多为阶梯形，如图9-2所表示。井简内壁与底板相接处，应考虑设置环形槽或牛腿，以提升井筒与底板结协力，并可提升底部防渗性能。为便于下沉，底部呈刃脚状，并用角钢加固，如图9-3所表示。为使井筒满足工艺需要，常在内部设置平台、楼梯、水平隔层等，可在下沉后修建，也可在井筒制作时同时完成。但在刃脚范围高度内，不得有影响施工任何细部布置。井筒下沉过程中，可能产生土体破坏，如图9-4所表示。给排水工程中，普通下沉深度小于4/56

20m，若在软土层下沉时，破坏棱体范围可按土坡稳定方法计算，即：l=H·tg(45-/2)(9-1)式中

—土内摩擦角。土破坏棱体是因为井筒下沉过程中，井壁四面土涌人井内造成。因为下沉时井内、外土面高差、或地下水动水压力作用，都会造成井外土内涌，使井周土体破坏。井外壁做成阶梯形，能使井周土塌向井壁。下沉时倾斜校正，也会使井周土涣散而涌入土内。土体破坏范围还与施工方法和井筒平面形状相关。当土破坏棱体范围内有已建构筑物5/56

时，应采取办法以确保构筑物安全，并对构筑物进行沉降观察。6/56第二节下沉计算

井筒下沉前，应了解水文及地质情况，因为下沉条件是井简必须克服井壁与土之间摩擦力和地层对刃脚反力。另外，地下水位高低，也会对井筒产生不一样程度浮力。井壁与土之间摩擦力可按以下两种方法计算：一个是摩接力随上深度而增加，而且在深5m时，到达最大值，5m以外保持常值；另一个是摩擦力随土深而增加，在刃脚台阶处到达最大值，其余即为常值。依据对若干沉井观察，后一个较为符合实际。井筒下沉应满足下式，见图9-5所表示。7/56

G-BT+RKfD[h+0.5×(H-h)]+R(9-2)式中G—井筒重(t)；B—井简所受浮力(t)；T—井壁与土间摩擦力(t)；R—刃脚反力(t)；K—下沉系数，取1.15~1.25；f—摩擦系数(t/m2)；D—井筒外径(m)；H—井筒高(m)；h—刃脚高(m)。8/56

R值普通指刃脚底面或刃脚底面和斜面反力。当沉井有纵向隔墙、框架底梁时，R还应包含纵隔墙底面和框架底梁面上反力。R还取决于土层极限承载力，并筒下沉过程中，穿越不一样土层，会产生不一样反力。假如将各种底面和斜面土方挖空，则R＝0。当下沉地点是由不一样土层组成时，平均摩擦系数f0由下式决定：(9-3)9/56

式中f1,f2……fn—各层土与井壁摩擦系数；n1，n2……nn—各土层厚度。经测定，f值可参用：(1)混凝土与粘土f＝1.5t/m2；(2)混凝土与砂、砾石f＝2.5t/m2；(3)砖砌体与粘土f＝2.5t/m2；砖砌体与砂、砾石f＝3.5t/m2。K称稳定系数，若K＜1，说明沉井是稳定，不会自行下沉。依据沉井受压条件而设计井壁厚度，往往使井筒不能有足够自重而下沉，过分增加井壁厚度也不合理。能够采取附加荷载以增加下沉重量，或采取震动法使之下沉及采取泥浆套或气套10/56

方法以降低摩擦阻力。11/56第三节井筒制作井筒制作可分为现浇式和装配式两种，普通在原地面制作。有时为了降低开挖土方量，也可在基坑内制作。在水中施工时，除在下沉地点筑岛制作井筒外，也可在陆地上制作，然后浮运到下沉地点。井筒分为一次制作和分段制作两种情况，分段制作用于分段下沉，即制作一段，下沉一次。此法有利于在施工中控制，并可降低模板贮备量。一次制作即一次下沉，仅适合用于高度不大井时，因为防止了屡次下沉工作相互交替，所以，工期可缩短，因为井筒没有施工缝，从而12/56

提升了结构整体性和抗渗性能。一、基坑开挖及处理沉井采取在基坑内制作有以下优点；降低从地面算起浇筑高度，便于垂直运输；降低下沉时井筒内挖方量；易于去除表土层中障碍物，降低轻型井点系统总管埋设标高，增加降水深度等。基坑标高以在地下水位以上0.5m为宜，使坑底含有一定承裁能力。井筒制作时，其重量借刃脚底面传递给地基。为了预防在井筒制作过程中产生地基沉降，应进行地基处理或增加受力面积。13/56

当原地基承载力较大时，可进行浅层处理，即在与刃脚底面接触地基范围内，进行原土扎实，铺砂、级配砂石或灰土垫层等处理，垫层厚度普通为30~50cm。此称无垫木法。若坑底承载力较弱，应在人工垫层上设置垫木，用以增加受力面积，所需垫木面积应符合下式要求：FQ/P0(9-4)式中F—垫木面积(m2)；Q—沉井制作重量，当分段制作时，应采取第一节井筒重量(t)；Q0—地基承载力标准值(t/m2)。14/56

垫木铺设情况如图9-6所表示。通常先铺设圆形井筒纵横轴四点或方形井筒四角，然后按间距铺设其它垫木。垫木面必须抄平，垫木之间用砂石找平。垫木在沉井下沉前拆除，并在垫木拆出处筑以砂垫层或砂卵石层，浸水沉实拉平。垫木应对称撤除。矩形沉井应先拆除中间垫木，再撒出四角垫木。有时也可在刃脚下部浇筑C8级厚度为10cm素混凝土来加大地基受力面积。在沼泽地域或深度不大水中，采取筑岛方法制作井下沉井筒。岛面积应满足施工需要，普通井筒外边与岛岸间最小距离不应小于5~6m；岛面高程应高于施工期间最高水位0.75~1m，并考虑风浪高度。筑岛宜用砂卵石土，15/56

水深小于1.5m，流速小于0.5m/s时，筑岛可直接抛土而不需围堰。当水深和流速较大时，可将岛筑在板桩围堰内。二、混凝土井筒制作现场浇筑混凝土井筒方法与普通钢筋混凝土构筑物施工相同。采取预制钢筋混凝土壁板装配时，壁板厚度如表9-1所列。混凝土级别不低于C28，壁板间连接与装配式水池施工相同。16/56第四节井筒下沉井筒混凝土强度到达设计强度70%以上时方可开始下沉。下沉前要对井壁各处预留孔洞进行封堵。对没有垫木(或混凝土)井筒，应对称地拆除。在有地下水情况下，井筒下沉有两种方法，即排水下沉和不排水下沉。一、露珠下沉排水下沉是在井筒下沉和封底过程中，采取井内开设排水明沟，用水泵将地下水排除或采取人工降低地下水位方法。排水下沉应用于17/56

弱透水层，而且现场含有排水出路。采取排水下沉挖土深度便于控制，下沉偏差轻易纠正，亦易处理孤石等障碍物，与人工降低地下水位相比，此种排水方法工作条件较差。明沟排水阮时，依据井筒下沉深度，将水泵放在筒顶支架平台上，或放在井壁内预留支架上，如图9-7所表示。大型井筒下沉采取明沟排水时，可设置多台水泵，见图9-8所表示。在碰到细颗粒非弱透水层时，当井筒下沉较深，明沟排水使井筒外地下水动水压力差增大时，能造成流砂涌入井内，使挖方量增加，并造成周围地层中空，引发地面沉陷。为了防止明沟排水上述缺点，可采取人工降低地下水位法施工，如图9-9所表示。通常井点管布置在井筒外原地面或降低地面高程后基坑18/56

内。当下沉深度较大时，井点管也可布置在井内。在流砂现象严重或沼泽地域，可采取冻结法施工。井筒内挖土普通采取合瓣式挖土机，如图9-10所表示，土斗在井中部挖土，四面由人工挖土，土方全部由挖土机运出。沉井高度较大无法采取合辨铲时，可在井筒壁上安装台令扒杆，用抓斗挖土。大面积井筒，挖土机械可进入井内开挖土方。垂直运土工具，有少先式起重机、台今扒杆、卷扬机等。卸土地点距井壁普通大于20m，19/56

以免因堆土过近使井壁土方坍塌，造成下沉摩擦力增大。台今扒杆，见图9-11所表示。安装在井壁上。这种运土设备使用方便，不占井口面积，扒杆旋转后，即可卸土，改变扒杆倾角可达较大工作范围。扒扦起重索由卷扬帆控制。桅杆起重杆出土形式见图9-12所表示。采取水枪冲泥和水力吸泥机排泥进行排水下沉，如图9-13所表示。高压水供水枪冲泥，同时又供给水力吸泥机(见图9-14)，把泥浆排出井筒外。20/56

水枪由直管和喷嘴组成。水枪宜径普通为63~100mm，喷嘴直径为10~12mm。高压水经过高压胶管由喷嘴射出。冲击效率取决于土质、喷射距离与方向、水流在喷嘴出口处压力和散射情况以及操作水平。水枪供水压力见表9-2所列。人工挖土应沿刃脚四面均匀而对称地进行，以保持井筒均匀下沉。人工开挖方法，只有在小型沉井，下沉深度较小、机械设备不足情况下采取。在细颗粒土层内挖土比轻易产生流砂现象。所以在地下水量较大、水位较高粉、细砂层，经常采取不排水下沉方法施工。21/56

二、不排水下沉不排水下沉是在水中挖土。当排水有因难或在地下水位较高粉、细砂层采取排水下沉，会产生严重流砂地域沉井、或必须预防沉井周围地面和建筑物沉陷时，应采取不排水下沉施工方法。为了防止流砂现象和预防井筒附近地面沉陷，井中水位应与原地下水位相同，有时还可向井内注入使井内水位稍高于地下水位。不排水下沉时，土方也由合瓣式抓铲挖出，当铲斗将井中央部分挖成锅底形状时，井壁四面土涌向中心，井筒就会下沉。如井壁四面土不易下滑时，可用高压水枪进行冲射，水枪沿22/56

井壁布置，冲动刃脚部分土。有时也可由潜水员辅助挖土。合瓣式抓铲挖土时，大颗粒砂、石由铲斗挖出后，泥砂将沉于井底，再用吸泥机抽出。三、触变泥浆套沉井为了降低井筒下沉摩擦力，可采取泥浆套施工法，即在井壁与土之间注入触变泥浆。因为摩擦力降低，尚可减薄筒壁厚度，降低工程造价。为了造成泥浆套，井筒制作时在井壁内先埋入泥浆管，井筒下沉比泥浆从刃脚台阶处通道口向外挤出，如图9-15所表示。23/56

为了预防泥浆直接喷射至土层，并使泥浆分布均匀，在压浆管出口处设置泥浆射口围圈，如图9-16所表示。为了在井并筒下沉过程中贮备一定数量泥浆以补充泥浆套失桨。同时，预防地表土滑塌，在井壁上沿处设置泥浆地表围圈，地表围圈用薄钢板制成，拼装后直径略大于井筒外径。埋设时，其顶面应露出地表0.5m左右。选取泥浆应含有很好固壁性能。泥浆指标依据原材料性质、水文地质条件以及施工工艺而选定。在饱和粉、细砂层下沉时，轻易翻砂，引发泥浆漏失。所以，泥浆粘度及静切力都应较高，但粘度及静切力均随静置时间增加而增大。并逐步趋近于一个稳定值。为此在确定24/56

泥浆配合比时，先考虑相对密度与粘度两个指标，然后再考虑失水量、泥皮、静切力、胶体率、含砂率及pH值。泥浆相对密度在1.15~1.20之间为宜。

泥浆配合比可选取：①纯膨润土，用量23~30%；②水用量70~77%，③化学掺合剂碱(Na2CO3)0.4~0.6%;羟甲基纤维素0.03~0.06%.下沉过程中，应对已压入泥浆定时取样检验。施工过程中，泥浆套厚度不要过大，不然会造成井筒倾斜和位移。用泥浆套沉井，因为摩擦力减小，也轻易造成下沉超出设计标高所以，应25/56

做好及时封底准备工作。在吸泥下沉过程中，为了防止由翻砂而引发泥浆套破坏应处理好井内、外水位及泥浆面高度关系。另外，泥浆漏失和补充泥浆置换等问题也应注意。26/56第五节井筒下沉质量检验和控制井筒下沉过程中，因为水文地质资料不全，下沉控制不严格等原因，可能发生井筒倾斜、井筒裂缝、下沉过快或不下沉等情况，对比应及时采取办法加以校正。一、井筒倾斜观察及其观察(一)井筒倾斜观察井简下沉时，发生倾斜现象如图9-17所表示。A、B为井简外径两端点，因为倾斜而产生高差大，倾斜误差校正结果有可能发生井筒轴线水平位移，如图9-18所表示。井筒在倾斜位置I绕A转动，校正到垂直位置Ⅱ，假如继续转动到位置27/56

Ⅲ，下沉至Ⅳ，再绕B转动到垂直位置V，Ⅱ和V两个垂直位置轴线水平位移a。国家规范要求井筒下沉垂直度最大误差见表9-3所列。井筒发生倾斜原因很多，主要是因为刃脚下面土质不均匀、井壁四面土压力不均衡、挖土操作不对称以及刃脚下某一处遇有障碍物所造成。倾斜观察方法分井内、井外及井顶3种，井内观察可采取垂球观察或电测等方法。垂球观察是在井筒内壁四个对称点悬挂垂球，下沉位置正确时，垂线应与井壁上所画坚直标志线平行并重合。如井筒倾斜，则情况与上28/56

不一样，如图9-19所表示。此法简单实用，但不能定量观察。电测布置如图9-20所表示。当井筒倾斜时，垂线与裸露导线接触，通电后发生信号。为了安全，电测设备电压应为24~36V。此法可自动观察，发觉及时，但也无法定量观察。上述井内观察方法只适合用于排水下沉。井外观察可采取标尺测定和水准测量两种方式。采取标尺观察时，下沉前在井外壁四个对称点(即井筒两个相互垂直外径端点)绘出高程标识，如图9-21所表示，井对准高程标识设置水平标尺，水平标尺位置与井壁距离应确保不受井筒下沉所产生破坏棱体影响。观察时移动水平标尺，使其一端与井壁29/56

接触，读出下沉高程数，在固定尺槽刻度上得出井筒水平移动数值。对应两次读数之差，即为井筒水平位移与垂直下沉距离。水准测量是使用水准仪或激光经纬仪，需事先在井筒四面设置高程标志。在比较主要下沉阶段中，或已产生倾斜而需求读差值时采取。顶测法是利用水准仪测量井筒上沿几个固定点高程，经过高程差，计算出井筒倾斜程度。(二)井筒倾斜及其校正因为井筒内四面挖土不匀或因为土质不均，地耐力不一致等原因而引发井筒轴线倾斜时，可用挖土方法校正，即在下沉较慢一边多30/56

挖土，下沉快一边刃脚处将土扎实或做人工垫层，使井筒恢复垂直。如此法不足以校正时，可在井筒外壁一边开挖土方，相对一边回填土方。另外，还可采取加载方法校正，即在下沉较慢一边增加荷载，如图9-22所表示。假如因为地下水浮力而使加载失效，则应抽水后再进行校正。在下沉慢一边安装振动器震动，也可使井筒下沉，如图9-23所表示。在下沉慢一边用高压水枪冲击，降低土与井壁摩擦力，也有利于轴线纠正。31/56

二、下沉过程中障碍物处理下沉时，可能因基底碰到孤石或其它障碍物而无法下沉，在涣散土中，也可所以产生溜方(见因9-24所表示)而引发井筒倾斜。孤石用刨挖方法去除，或用风镐凿碎，坚硬孤石用炸药消除。三、井筒裂缝始沉和下沉过程中，产生井筒裂缝是因为井筒四面土压力不均匀而造成。为了预防发生裂缝，除确保必要井筒设计强度外，施工时应使井筒到达要求强度后方可下沉。另外，也可在井筒内安设支撑对此可能增加油运土方困难。井简纵向裂缝是因为挖土时碰到障碍物32/56

仅支撑于井筒若干点，混凝土强度又较低时产生。井筒始沉时，拆除垫木过程中，也可能引发井裂或隔墙纵裂。井筒截面形状对纵裂产生也有影响，因为圆形载面纵向弯矩较小，在混凝土强度相同情况下，抗裂性能较矩形或方形为好。采取爆震下沉时，也可能产生裂缝。假如裂缝已经发生，必须在井筒外面挖土，以降低该向土压力，或撤除障碍物，预防裂缝继续扩大。同时用水泥砂浆、环氧树脂或其它补强材料涂抹裂缝进行补救。四、井筒不沉或突沉33/56

因为长久抽水，或因砂流动致使井筒外壁与土之间摩擦力减小，或因土耐压强度较小，会产生井筒下沉速度超出挖土速度而无法控制现象。预防方法普通多在井筒外部将土扎实，增加土与井壁之间摩擦力。在沉到快要设计标高时，为预防自沉，可不将刃脚处土方挖去，下沉到设计标高时，马上封底。另外，也可在刃脚处修筑单独式混凝土支墩或圈梁，以增加受力面积。井筒下沉过程中，还可产生突沉现象。突沉是指一次快速下沉很大深度。这种现象主要发生在弱土层内，若突沉量过大时，将会使井内操作人员与设备埋没。造成突沉原因之一是锅底开挖太深。所意，普通要求锅底深度不应超出0.5m。

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井筒不沉主要原因，一是刃脚下部遇有障碍；二是下沉摩擦阻力过大。对此，除采取上述方法外还可用高压水枪冲击并简外壁以降低摩阻力。35/56第六节沉井抗浮位于含水层内地下构筑物，都会产生构筑物上浮。使用空间愈大或地下水头愈大，抗浮问题亦愈突出。只考虑沉井自重时，抗浮系数K取值为：K=W/Q1.1(9-5)式中W—井筒自重；Q—浮力。若再考虑井壁摩擦力，抗浮系数增加为：K=(W+P)/Q1.25(9-6)36/56

水池等容器采取沉井施工时，在施工验收前清洗(即空池)时，也可能产生上出现象。使用过程中上浮问题，应在设计中给予考虑，可采取混凝上配重或增设锚杆等办法。施工过程中，预防井筒上浮主要办法有：(1)增加构筑物附加荷载；(2)增加下沉摩阻力，降低刃脚开挖深度；(3)预防地面水流入等。37/56第七节井筒封底沉井封底是一项主要工序。在给水排水工程中，用沉井法施工构筑物，必须做好封底工作，以确保不渗、不漏以利运行。沉井封底有排水封底和不排水封底两种方法，普通都和排水下沉和不排水下沉方式相对应。沉井底板结构如图9-25所表示。(a)型结构用于无地下水地基上；(b)型用于水下浇筑混凝土；(c)型是明沟排水下沉底板结构。降低地下水位进行沉井，通常采取(b)型结构。明沟排水下沉封底工作通常由两个阶段组成，第一阶段为封住集水井以外部分，地下水从集水井排出，以确保垫层混凝土浇筑质量，第二阶段是垫层混凝土硬化后，用盖堵封住短管38/56

集水井，铺油毡防水层，再浇筑混凝土底板混凝土。不排水封底比井内水位应与原地下水位相等，然后铺垫砾石垫层和进行混凝土垫层水下浇筑，待混凝土到达应有强度后将水抽去，再做钢筋混凝土底板。水下混凝土厚度，应确保在沉井内水抽干后，应能负担地下水最大压力作用，同时还应满足抗浮要求。39/56第十章地下构筑物防水

第一节地下排水办法地下排水办法通常采取盲构。盲沟是埋没在地下截流排水池，地下水被盲沟截断而排走。盲沟由反滤层组成，如图10-1所表示。盲沟断面尺寸、滤料种类及其粒径和级配，滤层厚度、沟底坡度等，均依据地下水量确定，惯用断面尺寸为宽度大于300mm，高度大于400m，由3至4层滤层组成。盲沟沿构筑物四面布置。地下水量较小时，可只设在地下水来水方向一侧。40/56

缺点是轻易堵塞而失效，正确选取滤料颗粒级配和增加外层反滤层厚度能有利于预防堵塞。41/56第二节防渗办法采取高抗渗性结构材料，或采取附加结构防渗办法，是地下工程防水主要方法。其中，前者有防水混凝土，后者有水泥砂浆防水层、卷材防水层、涂层防水层等。一、防水混凝土普通混凝士中，水泥水化剩下水因蒸发而形成与大气连通细微孔道，混凝土凝固时产生收缩裂缝或不均匀膨胀裂缝，荷载造成强度裂缝等，都会使地下水经由这些裂缝渗透构筑物中。混凝土泌水，水分在水泥浆与骨料之间向上浮出，使骨料表面产生细微孔道，而且也与大气连通。重力作用会造成在细微孔道底部有残留水分，而上部与大气连通。上述各种孔道42/56

不但按压力地下水渗透，而且因为孔道细微，产生毛细现象，还含有吸水性。提升混凝土密实度，降低混凝土内渗透孔道，截断孔道与大气之间连通，从而预防地下水渗透，这种混凝土称防水混凝土。通常采取防水混凝土品种主要有：骨料级配防水混凝土，改性混凝土和改性水泥防水混凝土等。骨料级配防水混凝土是因为改进水泥品种．砂石级配、含砂率、水泥量、水灰比等方面而提升混凝土防渗性。水泥应采取抗渗性好、泌水性小、含有一定抗蚀性，如火山灰水泥或普通硅酸盐水泥。假如采取矿渣水泥，应渗透适量三乙醇胺等附加剂，以降低泌水。砂石采取43/56

连续级配，各由两种或3种粒径范围组成。适当提升含砂率和增加水泥用量，来提升温凝上密实度。不过，含砂率过高，水泥砂浆浓度不足，会造成混凝土密实度下降；水泥用量过多，泌水加强，收缩裂缝增加。二者都不应出现。惯用配量是每m3混凝土中水泥重量为300~350kg，含砂率35~45%，灰砂比1：2~1：2.5。为了使水泥量不过多，可渗透粒径在0.15~0.05mm细粉料，如石英石粉等，掺入量为骨料总重4~8%。骨料级配防水混凝土配合比应该依据试配结果选取。改性混凝土有加气混凝土、三乙醇胺混凝土、减水剂混凝土和密实剂混凝土等。加气混凝土是在普通混凝土中掺入加气剂。44/56

惯用加气剂有松香酸钠和松香热聚物等。加气剂在混凝土拌合物内形成无数细微气泡，切断连通大气蒸发孔道，从而提升混凝土抗渗性。三乙醇胺防水混凝土是在普通混凝土中掺入重量为水泥重量0.05%三乙醇胺，抗渗标号较未渗混凝土提升4~5倍。减水剂防水混凝土是在普通混凝土中揍人MF、NNO、木质素磺酸盐和糖蜜等减水剂，改进了泌水性，提升了混凝土抗渗性。在混凝土中接入造成水泥微膨胀密实剂，也可提升混凝土防水性。惯用密实剂有硫铝酸钙类、石膏类、铁粉类等。45/56

改性水泥防水混凝土是采取加气水泥、膨胀水泥或其它改性水泥拌制混凝土。加气水泥在水化过程中发泡，膨胀水泥在水化过程中体积微膨胀，均会造成混凝土密实度提升，从而提升混凝土抗渗性。防水混凝土施工方法与普通构筑物现浇混凝土施工方法相同。防水混凝土墙穿墙管应有止水片、止水环或锚固筋，预防沿管壁渗漏，也可在管壁与墙壁之间填打石棉水泥。二、水泥砂浆防水层46/56

水泥砂浆防水层是把水泥砂浆涂抹在地下构筑物表面提升构筑物防水性能。水泥砂浆防水层现有用在防水要求较低，比如建于地下水位以上，主要预防渗透地下地面积水构筑物，又有用在预防地下水渗透构筑物，也有作为防水混凝土辅助防水层。水泥砂浆防水层是刚性，当构筑物产生不均匀下沉时，水泥砂浆防水层轻易产生裂缝。(一)普通水泥砂浆防水层普通水泥砂浆防水层，由多层水泥浆和水泥砂浆组成。防水层层数和材料配比，依据构筑物防水要求而定。用于高防水要求构筑物47/56

水泥砂桨防水层结构如图10-2所表示，简称五层做法。这种防水层抗渗压力为1.5~2.0MPa。五层做法中，水泥砂浆层为强度组分，兼起一定防水作用，纯水泥浆层起主要防水作用。采取多层做法消除了水泥硬化过程中所产生连通性蒸发和泌水孔道，一个组成层所形成渗透孔道被另一层覆盖。施工时，应清理基面提升防水层与基面粘结力。基面不洁，有油垢、浮灰等，或基面凹凸不平未作整平，则基面与浆层粘结不实，甚至引发浆层起鼓，防水失败。水泥砂桨层，尤其是水泥浆层应抹压密实，然后再用刷子轻微拉毛，以待下一层抹压。可在水泥浆将初凝时就开始下一层水泥砂浆抹压，以使砂粒稍许进入水泥浆层，两层间约有0.5mm衔接层，加强48/56

两层粘结牢靠，而水泥浆层应在砂浆层终凝后再抹于其上。水泥浆层抹压不实，层厚不匀，甚至漏抹，将会造成防水层表面潮湿，并在通风不良情况下逐步扩大面积，以致渗漏。施工中止时，砂浆层或水泥浆层留搓做法如图10-3所表示，方便每一层分别接磋。按搓时，在砂浆层上拌水泥浆，提升重新抹砂浆层枯结力，而不应该在砂浆层之间直接连接。五层做法里层水泥浆水灰比0.37~0.40，面层水泥浆水灰比则为0.55~0.60。水泥砂浆配比普通为1：2.5，水灰比一股为0.40~0.45。49/56

应严格选取水泥品种，预防不一样水泥品种混用；正确设计配合比，砂子粒度不应太细，施工时不应改变配合比；要严格控制水泥浆层厚度，防止过厚和过薄以及厚薄不匀，严格控制养护条件，以防止水泥砂浆防水层中最轻易出现表面收缩裂缝现象。空鼓裂缝应全部剔除、清洗基面，然后依次抹压各层，重新修补平整，无空鼓裂缝，也可在裂缝处凿槽，再将防水层抹平。(二)氯化铁防水砂浆层在普通水泥砂浆中掺入各种防水剂可提升砂浆密实性和抗渗性。例入，掺入占水泥重3%50/56

氯化铁防水剂，水泥砂浆抗渗标号可从S2提升到S6~S8，氯化铁水泥砂浆防水层结构，如图10-4所表示。氯化铁防水剂主要成份是三氯化铁和二氯