《固体废弃物处理与处置》课程设计-日处理20t餐厨垃圾资源化处理系统设计

PAGEPAGE25TOC\o"1-4"\h\z\u18911引言 2319201设计说明书 3175781.1工程概况 328571.1.1设计题目 3220441.2国内外现状 369941.2.1厌氧发酵定义 433811.2.2厌氧发酵处理对象 4131261.2.3厌氧发酵影响因素 421143底物组成 429191温度 524187pH值 51500抑制 518172搅拌与回流 646771.2.4厌氧发酵的基本原理 6100141.2.5厌氧工艺类型与类型选择 764841.2.6预处理系统 898251.2.7厌氧发酵系统与主要构筑物 81.2.8其它相关系统 962781.2.9工艺流程图 9196782设计计算书 1041402.1预处理池大小计算 1055182.2消化池容积 10316983其他设计说明 19213433.1浆液泵及输送管道 1989183.2阀门控制 1947453.3仪表装置 19183923.4厌氧发酵处理后沼渣设计 19324193.5泥饼烘干 2127212参考文献 22引言餐厨垃圾是来自家庭、餐饮单位剩余食物的通称，是城市生活垃圾的重要组成部分。随着国家经济的飞速发展，城市化进程的逐渐加快，餐厨垃圾的产量呈现逐年上升的趋势。在国内的大型城市中如北京、上海、深圳等，餐厨垃圾的日产量已达数千吨，全国餐厨垃圾的年产量达到千万吨，单纯填埋的话，梅会占用大量土地，产生的垃圾渗滤液和填埋气体也需要后期处理，耗费大量人力，物力。餐厨垃圾目前在很多城市尚未进行规范化管理，最主要的危害是城市餐饮企业的垃圾多被养殖户收集，作为养殖饲料直接使用，未经任何处理进入人类食物链；同时地沟油被收集起来重新炼制成为廉价食用油，在市场上再次流通，危害人民群众的身体健康。因此，餐厨垃圾处理向无害化、减量化、资源化发展迫在眉睫。1设计说明书1.1工程概况1.1.1设计题目日处理20t餐厨垃圾资源化处理工艺设计1.1.2原始数据及基础课设资料餐厨垃圾是家庭、餐饮服务、单位供餐等活动中产生的食物残渣和废料，是城市垃圾的重要组成部分。餐厨垃圾主要包括米和面粉类食物残余、蔬菜、植物油、动物油、肉骨、鱼刺等，还有一定量的废餐具、牙签、食品、饮料包装物等。根据编制的《餐厨垃圾处理工程可行性研究报告》，餐厨垃圾理化成分见表1。表1餐厨垃圾理化成分一览表序号成分平均误差±误差本次评价取值备注1含水率/%76.19±4.70762有机碳/%51.96±7.5052以干基计3凯氏氮TN/%3.91±1.404以干基计4总磷TP/%1.02±0.701以干基计5氯化物Cl-/%20.22±8.2020以干基计6蛋白质/%5.96±2.006以湿基计本项目按照处理规模20t/d餐厨垃圾。本项目工艺主要由七部分组成，分别为预处理系统、厌氧发酵系统、沼气净化与利用系统、沼渣利用系统、废水处理系统、废气处理系统及自动化控制系统1.2国内外现状我国城市生活垃圾年产量达1亿多吨，且每年以8%～10%速率增长。随着城市规模的不断扩大，垃圾产量将持续增长，其中动植物类有机垃圾占45%以上，餐厨垃圾作为有机垃圾的重要组成，成分表现为有机物含量高，但含水量大，导致垃圾热值较低等特点。目前，我国各地主要采用的垃圾处理方式为卫生填埋，也有一些城市采用了焚烧、堆肥与卫生填埋相结合的方式对垃圾进行综合处理。但是这些方法处理餐厨垃圾时存在严重问题。因为有机垃圾若进行填埋，在降解过程中会产生高浓度的渗沥液和易燃易爆的气体，若不妥善处理，不但会严重污染水体和空气，甚至可能产生爆炸事故。大量有机餐厨垃圾进入填埋场，也会使填埋场对环境存在潜在污染的时间延长；随着填埋场地选址难度的增加，过分依靠卫生填埋来处理有机餐厨垃圾显然是不合理的。欧盟各国已强调垃圾填埋只能作为最终处理的手段，到2005年之后，有机物含量大于5%的垃圾不能进入填埋场。焚烧处理则因为有机餐厨垃圾含水量较高，热值较低等使焚烧处理成本高。处理有机垃圾最好的方式是生化处理。好氧堆肥是生化处理的一种形式，但完全依靠堆肥也存在不少问题，主要表现为：一方面，在有机物浓度较高的情况下，由于湿度加大，好氧堆肥难度增大，容易形成厌氧状态；另一方面，由于堆肥产品体积较大，运输成本较高，影响了堆肥处理的经济性。因此，在我国应该积极探索新的处理有机垃圾的有效方式。近年来，欧洲许多国家进行了垃圾厌氧消化系统的研究和探索，并已得到了广泛的应用。在世界各地，大约运行有1000座高效率的厌氧消化器用于废水处理；有120多座运行或在建的厌氧消化器，用于处理城市生活有机垃圾，总处理能力达每年500万吨。利用这种方式处理有机餐厨垃圾，不仅可以生产大量可供利用的沼气，而且可以生产优质的有机肥料。考虑到目前常用的垃圾处理方法的局限性及我国垃圾的特点，垃圾厌氧消化技术对于餐厨垃圾资源化处理尤为关键，且在我国推广应用应具有广阔的前景。1.2.1厌氧发酵定义厌氧发酵是指在厌氧微生物的作用下，有控制地使废物中的可生物降解的有机物转化为甲烷、二氧化碳和稳定物质的生物化学过程。1.2.2厌氧发酵处理对象以前厌氧消化法的主要处理各类污泥和各类废水、污水。现在引用到了处理城市生活垃圾，如各类有机垃圾，食品废料（餐厨垃圾），又叫做厌氧发酵处理。这方法对于处理那些有机物浓度较高的，在缺氧的情况下易于分解的有机餐厨垃圾非常有效。1.2.3厌氧发酵影响因素底物组成不同餐厨垃圾组成，其可生化降解性大不相同。餐厨垃圾组成不同，在厌氧发酵过程中的营养需求与调控也不同。一般厌氧发酵适宜的C／N比为(30~20)：1，氮含量过多，pH值可能上升，氨盐容易积累，会抑制消化过程。厌氧消化对磷(磷酸盐)的需求量大约为氮的1/5。如果污泥中碳、氮、磷比不能很好地满足厌氧消化的需要，可以通过投加一定的辅助原料，以达到厌氧消化适宜的C／N比。由于给出的餐厨垃圾C／N比为（8.4~23.7）：1，当不满足适宜条件时需要添加贫氮物质（如木屑、农作物秸秆等）的合理调节，改善物料碳氮比。同时也应该对其它微量元素（如P、Na、K、Ca等）加以适当的调整和控制。温度按照厌氧发酵的温度范围可以分为常温厌氧发酵、中温厌氧发酵和高温厌氧发酵。中温发酵条件下，温度控制在28℃～38℃。高温消化可以比中温消化有更短的固体停留时间和更小的反应器容积，温度控制在48℃～60℃。高温消化所需热量多，需要加温和保温设备，对设备工艺、材料要求高，运行也不稳定。常温消化的主要特点是消化温度随着自然气温的四季变化而变化，其反应速率、产气率、有机物分解率均明显低于中、高温消化，为获得同一程度的产气率和有机物分解率，中高温需要12～30d，常温消化通常需要150d以上的停留时间。由资料表明，对于分解餐厨垃圾的微生物来说，中温最佳温度是其所生存的原始温度，即消化处理温度37℃。在餐厨垃圾的厌氧发酵处理工程中，温度的控制是一个十分重要的方面，因为甲烷菌对温度的急剧变化比较敏感，要求厌氧发酵过程温度相对稳定，一天内的变化范围在±2℃内。pH值水解过程与发酵菌及产氢产乙酸菌对pH值的适应范围大致为5～6．5，而对产甲烷菌的pH值的适应范围为6.6～7.5。pH值的微小波动有可能导致微生物代谢活动的终止，pH值低于6.1或高于8.3时，产甲烷菌可能会停止活动。研究发现，餐厨垃圾经过适当的碱液处理或者调节pH值至8.0以上，可以提高餐厨垃圾的水解速率。将发酵原料的pH值控制为酸性4.0～6.0或者碱性8.0～11.0，在较长时间的厌氧发酵过程中(大于4d左右)，SCOD值与时间成正比。抑制厌氧发酵过程中抑制作用包括pH抑制、氢抑制、氨抑制、弱酸弱碱抑制、长链脂肪酸抑制等。当氨氮浓度从740mg/L至3500mg/L时，有机物降解速度急剧下降。常温消化当总氨氮浓度从0.40g/L依次升至1.20、3.05、4.92、5.77g/L时，呈现慢性抑制的现象。常温下原料的含水率低于91％时甲烷产量减少，这主要由于系统中高氨含量对氢营养甲烷菌的抑制作用。这里提供的餐厨垃圾含水率为76.19±4.70，需要在预处理时加水稀释到适当含水率。由于渗滤液回流与pH值调节相结合可以降低酸积累的抑制效应，加速消化降解速率。然而当系统中活性产酸菌和产甲烷菌数量较少时，回流渗滤液会引起长链脂肪酸积聚。搅拌与回流餐厨垃圾厌氧发酵中，水解阶段为整个反应的限制性阶段。消化过程中应充分混合以促进反应器中酶和微生物的均匀分布。试验表明降低搅拌程度可以提高反应器的效率。在启动阶段应采取适量搅拌，此时反应器内底物浓度较大，高强度搅拌对水解起促进作用。因此为达到有机物厌氧转化的最佳条件，应综合考虑搅拌所带来的积极和负面影响。还有一部分发酵以后的有机浆液从反应器底部出来以后有再回流至反应器顶部，与新加入的垃圾掺杂，从而起到混合的作用（位消化垃圾与已消化垃圾之比约为1:6）。1.2.4厌氧发酵的基本原理厌氧发酵是一种普遍存在于自然界的生物学过程，是一个复杂的过程。笔者所提出的厌氧消化工艺是人为地控制厌氧消化所需要的环境条件和营养条件，使整个发酵过程快速、高效、稳态地进行，将自然厌氧发酵的时间降低了几十倍。餐厨垃圾的厌氧发酵处理是指垃圾中的有机物质在厌氧菌的作用下，由高分子物质降解成为小分子物质，最终转化为沼气的过程。由于餐厨垃圾中含有大量的有机质，固体降解率最高可达到90%。餐厨垃圾经厌氧发酵降解后产生的沼气可通过热电联产发电机组转化为电能和热能，电能可接入电网供生产生活实用，热能在供应垃圾处理设备自身使用后可补充市政供热设施部份热能需求，实现经济利益与社会效益共赢的局面。发酵后产生的沼液经过脱氮，脱盐，脱硫处理后可作为液态有机肥料在农业灌溉园林种植等领域广泛使用。沼渣也可作为肥料使用，从而实现垃圾的减量化，资源化处理。厌氧发酵技术的优点是垃圾的无害化，资源化处理效果好，产生的沼气发电可作为新能源补充现有常规能源。厌氧发酵过程中无臭气逸出，发酵后不会产生二次污染，社会大众的接受程度较高。该技术成熟，在国外已有较为广泛的应用，工程案例很多。厌氧发酵具体过程可分为4个阶段：水解、酸化阶段在一定温度下，借厌氧生物菌群的作用，将不溶性大分子的有机物(蛋白质、纤维素、脂肪、淀粉等)分解为小分子水溶性的低脂肪酸(葡萄糖、甘油、脂肪酸、氨基酸等)。不溶性大分子有机物经过水解溶入水中。发酵细菌将有机单体转化为H2、CH3COOH、CH3CH20H等。酸化阶段产酸过程进行得很快，致使料液pH值迅速下降，发出腐霉性的气味。②产氢产乙酸阶段(又叫酸性衰退阶段)专性产氢产乙酸菌对还原性有机物的氧化作用，生成H2、H2C03、CH3COOH。同型产乙酸细菌将H、HC03-转化为CH3C00H。生成少量的CH4、CO2、N2。此阶段会产生硫化氢、硫酸、粪臭素等副产物。在此阶段，由于大量有机酸的分解导致pH值上升。③甲烷化阶段产甲烷菌将醋酸转化为CH4、和C02，利用H2还原C02成甲烷，或利用其他细菌产

程，是一个复杂的过程。笔者所提出的厌氧消化生甲酸形成甲烷。1.2.5厌氧工艺类型与类型选择厌氧消化处理通过技术革新逐步形成了高固体厌氧消化技术和低固体厌氧消化技术为主的工艺形式。厌氧干发酵又称高固体厌氧消化，在传统的厌氧消化工艺中固体含量通常较低，而高固体消化中固体含量可达到20％～35％。高固体厌氧消化主要优点是单位容积的产气量高、需水量少、单位容积处理量大、消化后的沼渣不需脱水即可作为肥料或土壤调节剂。随着固体浓度的加大，干发酵工艺中需设计抗酸抗腐蚀性强的反应器，同时还得解决干发酵系统中输送流体粘度大以及高固体浓度带来的抑制问题。且目前，高固体厌氧消化工艺在国际上还没有大规模商业化运行。低固体厌氧消化是一种生物反应，在固体浓度等于或者小于4%~8%的情况下，有机废物被发酵。世界上很多地方使用低固体厌氧发酵工艺，从人、畜、农业废物和城市生活垃圾的有机成分中产生甲烷。应用在固体废物上的低固体厌氧消化工艺的缺点是废物中必须加水，以使固体浓度达到所需的4%~8%。在这里我选择低固体厌氧消化技术。消化反应器分为一阶段系统和二阶段系统，干湿之分。一阶段完全混合湿式处理系统应用最早也最为广泛。此工艺条件下固体含量维持在15％以下，液化、酸化和产气3个阶段在同一个反应器中进行，具有工艺过程简单、投资小、运行和管理方便的优点。这种工艺条件下浆液处于完全混合的状态，容易受到氨氮、盐分等物质的抑制，因此产气率较低。二阶段完全混合湿式处理系统即湿式两相厌氧消化工艺。两相厌氧消化工艺即创造两个不同的生物和营养环境条件，如温度和pH等。Ghosh最早提出优化各个阶段的反应条件可以提高整体反应效率，增加沼气产量，从而提出了两相厌氧消化。两相消化比传统单相式反应器甲烷产量提高20％左右。两相厌氧工艺的主要优点不仅是反应效率的提高，而且还增加了系统的稳定性，加强了对进料的缓冲能力。二阶段系统与一阶段系统比较是二阶段系统设计更灵活，处理纤维素少的餐厨垃圾更可靠，但同时头质量更大，二阶段系统产气量相对较少。这里是处理餐厨垃圾所以选用二阶段完全混合湿式处理系统。1.2.6预处理系统垃圾粉碎后进入预处理池，加水稀释搅拌后得到4%~8%固体浓度的餐厨垃圾浆液。粉碎的目的是将大的生物质垃圾粉碎，增大后续反应产物的表面积，而且通过实践经验得知，在粉碎过程中，垃圾中的油脂随着粉碎程度的不同会乳化，这样都会有利于后续反应厌氧发酵的进行。主要部分为垃圾传送带、垃圾破碎机，搅拌机、预处理池。预处理池应根据处理厂的处理流程按照停留时间等因素进行设计，用于调节进入一级厌氧消化池的餐厨垃圾性质。这里设置停留时间为一天。消化停留时间一般为20-30d，即总投配率为3%-5%。一级消化池与二级消化池的停留天数的比值，可采用l:l、2:l或3：2。进入消化池的新鲜污泥含水率，应尽量减少，但根据污泥中有机物的含量以及污泥泵抽送的困难和保持消化池的充分混合等要求，固体含量设计采用值－般为3%-4%，目前最大可行的污泥固体浓度范围为10%-12%。二级消化后的污泥含水率一般可达92%左右。1.2.7厌氧发酵系统与主要构筑物这里厌氧发酵技术采用低固体厌氧消化处理技术，而且采用二阶段完全混合湿式处理系统。餐厨垃圾厌氧发酵系统所涉及的构筑物包括：一级厌氧消化他、二级厌氧消化池、厌氧消化控制室和空气压缩机等。厌氧消化池、厌氧消化控制室二者的布置比较灵活。厌氧消化池一般是一个锥底或平底的圆池。大型消化池由现浇钢筋混凝土制成，体积较小的消化池一般用预制构件或钢板制成。圆形消化池的设计直径：6～30m，柱体的高约为直径的一半，而总高接近直径。1.2.8其它相关系统沼气净化与利用系统、沼渣利用系统、废水处理系统、废气处理系统及自动化控制系统，在这里这些系统不做介绍。1.2.9工艺流程图图1二阶段厌氧消化处理流程图2设计计算书2.1预处理池大小计算餐厨垃圾含水率为76.19±4.70，即含固率为19.11%~28.51%，由于使用低固体厌氧消化技术的要求为4%~8%的固体浓度，需要进行加水稀释。现稀释为原来质量的四倍，得到4.77%~7.13%的垃圾浆液，浆液密度取1kg/L，日处理餐厨垃圾20t。预处理池体积v=20x4/1=80立方米。2.2消化池容积一级消化池总容积；采用2座一级消化池，则每座池子的有效容积为，取800m3消化池直径D采用8m（参见图9）集气罩直径d1：采用2m；池底下锥底直径d2采用2m；集气罩高度h1采用2m；上锥体高度h2采用3m；消化池柱体高度h3应大于=4m，采用8m；下锥体高度h4采用lm；则消化池总高度为H=h1+h2+h3+h4=14m图2消化池消化池各部分容积的计算：集气罩容积为弓形部分容积为圆柱部分容积为下锥体部分容积为则消化池的有效容积为二级消化池总容积为采用1座二级消化池，两座一级消化池串联一座二级消化池，则每座二级消化池的有效容积，取800二级消化池各部尺寸同一级消化池。2.3消化池各部分表面计算池盖表面积：集气罩表面积为池顶表面积为则池盖总表面积为池壁表面积为（地面以上部分）（地面以下部分）池底表面积为2.4消化池热工计算2.4.1提高新鲜污泥温度的耗热量中温消化温度TD=35℃新鲜污泥年平均温度为Ts=17.3℃日平均最低气温为T=12℃每座一级消化池投配的最大生污泥量为则全年平均耗热量为最大耗热量为2.4.2消化池体的耗热量消化池各部传热系数采用：池盖℃)]池壁在地面以上部分为℃)]池壁在地面以下部分及池底为℃)]池外介质为大气时，全年平均气温为℃冬季室外计算温度为℃池外介质为土壤时，全年平均温度为℃，冬季计算温度℃池盖部分全年平均耗热量为最大耗热量为池壁在地面以上部分全年平均热量为：最大耗热量为：池壁在地面以下部分全年平均热量为：最大耗热量为：池底部分全部平均耗热量为：最大耗热量为：每座消化池池体全年平均热量为：最大耗热量为：2.4.3.每年消化池总耗热量为最大耗热量为2.4.4热交换器的计算消化池的加热，采用池外套管式泥－水热交换器。全天均匀投配。垃圾浆液在进入一级消化池之前，与回流的一级消化池污泥先行混合后进入热交换器，其比例为1：2。则每个池子的生污泥量为回流的消化浆液量为进入热交换器的总浆液量为浆液的日平均最低温度为浆液与沼液混合后的温度为热交换器的套管长度按下式计算热交换器按最大总耗热量计算内管管径选用DN60mm时，则污泥在内管中的流速为外管管径选用DN100mm平均温差的对数按下式计算浆液循环量热交换器的入口热水温度采用Tw＝85oC采用10oC（见图10）则循环热水量为图3核算内外管之间热水的流速为则热交换器的传热系数选用,则每座消化池的套管式泥－水热交换器的总长度为设每根长4m,则其根数为2.4.5.消化池保温结构厚度计算消化池各部传热系数允许值采用池盖为池壁在地上部分及池底为池壁在地下部分及池底为池盖保温材料厚度的计算设消化池池盖混凝土结构厚度为，导热系数采用聚氨酯硬质泡沫塑料作为保温材料，导热系数，则保温材料的厚度为池壁在地面以上部分保温材料厚度的计算设消化池池壁混凝土结构厚度为采用采用聚氨酯硬质泡沫塑料作为保温材料，则保温材料的厚度为池壁在地面以上的保温材料延伸到地面以下的深度为冻深加上0.5m。池壁在地面以下部分以土壤作为保温层时，其最小厚度的计算土壤导热系数为λB=1.163w/(m·K)[1.0kcal/(m·h·℃)]设消化他池壁在地面以下的混凝土结构厚度为δG=400mm，则保温层厚度为池底以下土壤作为保温层，其最小厚度（）的计算消化池池底混凝士结构厚度为=700rnm,地下水位在池底混凝土结构厚度以下，大于1.7m，故不加其它保温措施。池盖、池壁的保温材料采用聚氨酯硬质泡沫塑料。其厚度经计算分别为25mm及27mm，均按27mm计，乘以1.5的修正系数，采用50mm。二级消化池的保温材料及厚度与一级消化池相同。2.5沼气混合搅拌计算消化池的混合搅拌采用多路曝气管式（气通式）沼气搅拌。2.51．搅拌用气量单位用气量采用6m3/(min·l000m3池容），则用气量q=6×2500/1000=15m3/min=0.25m3/s2.52．曝气立管管径曝气立管的流速采用12m/s，则所需立管的总面积为0.25/12=0.0208m2选用立管的直径为DN=60mm时，每根断面A=0.00283m2，所需立管的总数则为0.0208/0.00283=7.35根，采用8根。核算立管的实际流速为，符合要求3其他设计说明3.1浆液泵及输送管道污泥泵至少为两台。电极一般选用防爆型，按自灌运行设计。污泥压力管道的最小流速，按下表设计，经济流速为0.9—1.5m/s。表污泥压力管最小流速3.2阀门控制阀门操作间需设置在消化池附近。沼气管线及其阀门应尽量减少穿过其它机械设备的情况。3.3仪表装置在消化池的中心或池壁处需设置温度计，同时还应测定消化他的液位以决定污泥的投入量和排除量，用吹气法测定液位较为准确．同时还应设置pH计和压力计等．3.4厌氧发酵处理后沼渣设计经过厌氧消化的沼渣，含水率还是很高，在80%以上。还需要进行进一步的处理，才能达到处置的条件。沼渣脱水的目的是降低含水率，减少体积。沼渣脱水的方法主要有干化、机械脱水、烘干及焚烧等。由于工艺的不同，沼渣脱水主要可以使用自然干化、真空过滤、加压过滤、离心脱水和带式压滤。1.真空过滤真空过滤主要用于沼渣的脱水。它可以连续生产，运行平稳，可以自动控制，但附属设备多，工序复杂，运行费用较高。真空过滤机一般采用折带式过滤机和盘式过滤机。2.加压过滤加压过滤（压滤）一般是间歇操作，初投资高，脱水效率较低。但脱水效果好，一般沼渣含水率在65%以下。整个压滤机是密封的，过滤压力一般为0.392—0.49MPa以上。目前常用的加压过滤设备有板框压滤机和框式压滤机。（l）用压滤机为城市污泥脱水时，过滤能力一般为2—10kg干污泥/m2·h；当为城市消化污泥时，投加三氯化铁量为4%—7%，氧化钙为11%—22.5%，过滤能力一般为24kg干污泥/

m2·h，过滤周期一般为1.5—4h。（2）压滤机设置台数应不少于2台。（3沼渣压入过滤机一般有两种方式：一种是用高压泵直接压入；另一种是用压缩空气，将沼渣压人过滤机，常用的高压污泥泵有离心式或柱塞式．当采用柱塞式水泵时，应设减压阀及旁通回流管。每台过滤机应单独配备一台污泥泵。压滤机脱水工艺流程见图14。（4）沼渣压滤后需用压缩空气来剥离泥饼，所需的空气量按滤室容积每平方米需气2m3/m3·min计算，压力为0.1—0.3MPa。（5）当用转送带运送泥饼时，应考虑卸落时的冲力，并应附有破碎泥饼的钢丝格栅，以防泥饼塑化。3.离心脱水离心脱水机的特点是结构紧凑，附属设备少，臭味小，能长期自动连续运转．缺点是噪声大，脱水后污泥含水率较高，污泥中若含有砂砾，则易磨损设备。离心脱水机种类很多，适用沼渣脱水的一般是卧式螺旋卸料离心脱水机。4.带式压滤带式过滤包括辊压型和挤压型等。该脱水方法的特点是：滤带可以回旋，脱水效率高、噪声小、能源消耗省，附属设备少，操作管理维修方便，但必须正确地选用有机高分子混凝剂。沼渣必须预先进行充分的絮凝，形成大而强度高的絮凝体。脱水后泥饼的含水率较高，大致与离心脱水相等。由于考虑运行的连续性、脱水效果、操作难度、维护难度以及投入资金，本设计使用带式压滤的方法，对经过厌氧消化的沼渣进行进一步的脱水。带式压滤的工艺流程见图16。图4带式压滤脱水工艺流程3.5泥饼烘干通过泥饼烘干，其含水率可降到30%以下，变为干固体。泥饼烘干前，要选用适当的脱水机，先进行机械脱水，最大限度地把污泥颗粒中的游