房地产分中心高支模综合楼方案完成

六安政务服务中心房地产分中心

综合楼及附楼工程

大

模

板

专

项

施J

工

方

编制单位：安徽天成建设有限企业房产中心项目部

日期：2023年5月15日

六安市政务服务中心房地产分中心综合楼工程

高大模板支撑系统专题施工方案

目.录

一、工程概况...........................错误！未定义书签。

二、模板工程编制根据...................错误！未定义书签。

三、模板工程危险源和有关措施..........错误！未定义书签。

四、施工方案..............................................3

五、支模体系验收规定......................................9

六、监控方案.............................................10

七、应急预案.............................................11

八、高大模板施工构造附图................................13

九、设计计算书...........................................14

一、工程概况

1、本工程为六安市政务服务中心房地产分中心综合楼工程，建筑面积410com2,

建筑主体高度为98.1米，其中广2层层高4.8米，三层层高3.9米，四层及以上层高为

3.6米。

2、本工程高大模板重要在大堂四层⑹处，高度为13.50ni,此处纵

向四层。交（ET的轴梁截面为500X1400,跨度为13.8m：横向四层K交1315轴梁截间

为500X1500,跨度为15.6m屋面板厚120mm,碎强度等级均为C40。梁下钢管架支撑

间距0.5mx0.51nx步距L5m,楼板下钢管架支撑间距LOmxl.Omx步距1.5m。

3、高支模满堂架立杆与一~四层柱每层用短钢管打包箍拉结连通。

二、模板工程编制根据

1.政府及上级机关颁发的有关工程技术质量、安全文明施工等文献及规定

2.现行国家、行业及地方施工技术规范及有关规定:

《建筑工程施工质量验收统一原则》(GB50300-2023)

《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162—2023)

《建筑施工扣件式纲管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023)

《建筑施工安全检查原则》(JGJ59-99)

《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80)

《危险性较大工程安全专题施工方案编制及专家论证审查措施》

《混凝土构造工程施工质量验收规范》(GB50204-2023)；

《钢构造设计规范》(GB50017-2023)；

《建筑施工手册》(第四版)。

三、模板工程危险源识别分析和预控措施

结合工程实际，本工程高大模板工程存在FJ重大危险源有：

支模架超高、梁荷载超重、梁跨度超长、高大支模区域四层楼板施工荷载超载、

高处坠落、坠物伤人等。详见下表：

危险源识别及预控措施表:

序号危险源也许导致的后果防止控制措施

1支模架超高架体失稳、坍塌对架体进行设计计算、编制专题施工

方案并经专家论证、审查

2梁跨度超长架体坍塌同上

3梁荷载超重架体坍塌同上

4高处坠落人员伤亡搭设临边安全防护设施；满铺脚手板；

进行安全交底；遵守安全操作规程；

5钢管、扣件、工具人员伤亡搭设临边安全防护设施；满铺脚手板；

等坠物伤人周围用安全网封闭；进行安全交底；

遵守安全操作规程；

6支模架搭设不规范架体失稳、坍塌按脚手架规范《JGJ130-2023》及专题

施工方案规定搭设；

7支模架钢管或扣件材架体失稳、坍塌对进场材料把关，规定有检测汇报及

质不符合国标出厂合格证；

8操作人员无证上岗；支模架不符合专题方案及检查架子工操作证；进行安全技术交

逅反操作规程；规范规定；底，加强施工过程中安全检查。

9扣件的螺栓扭距力没架体失稳、坍塌按照JGJ130-2023原则进行检测，不符

有到达安全规定合规定的进行加固；验收合格后方可

投入使用。

10未设置拉结点或拉结架体失稳、坍塌按照JGJ130-2023原则及专题方案规

点不符合规定定进行检查验收，合格后方可使用。

11工人违章操作、架子坍塌、人员伤害按照职业健康安全管理制度进行教

管理人员违章指挥育；加强安全技术交底和检查。

12不佩戴或不对的佩戴人员伤害按照职业健康安全管理制度进行教

安全防护用品育；加强安全技术交底和检查。

13注意力不集中，作业人员伤害项目部合理安排作业时间

时间过长

14架子、钢管、扣件未锈蚀变形；架子坍塌搭设及使用过程中加强检查、保养，

进行保养维护及时更换变形受损的材料部件

15模板或架子上堆放材架体失稳、坍塌搭设及使用过程中加强检查、防止材

料过多料过多或集中堆放

16模板拆除时金强楼板坍塌拆模前提供拆模试块汇报；经同意后

度不符合规定拆模；

17模板拆除时违反物体打击伤人严格按照施工方案及安全操作规程进

安全操作规程行模板及架子拆除

四、施工方案

（一）、施工准备

1、材料选择：

①钢管：采用①48X3.2钢管，质量符合现行国标《碳素构造钢》（GB/T700）

中Q235—A级钢的规定，同步，钢管表面规定平直光滑，不应有裂缝、分层、

压痕、划道和硬弯。新钢管要有出厂合格证及力学能检测汇报

②扣件：采用可锻铸铁制作的扣件，（包括直角扣件、对接扣件、旋转扣

件），材质符合现行国标《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，并有产品质

量合格证和质量检查汇报，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等铸造缺陷，扣件

口勺规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，螺栓拧紧力矩达65Nm

时不得破坏。

③模板：采用规格为910*1830mm,厚18mm优质木工板；

④木彷：模板工程选用规格为50*100mmH勺优质木材。

2、技术交底：

①交底内容：施工前编制安全施工技术交底文献，明确交底人、被交底人，

尤其注意楼面垫板、立杆接头、纵横水平杆、纵横剪刀撑、连墙连柱件欢I附设、

深梁底部扣件紧固等要点。

②施工生产中也许存在的不安全原囚以及安全施工技术防备措施等。

③现场作业环境规定、本工种操作H勺注意事项、本工种安全操作规程、

个人防护措施等。

（二）、模板支撑系统及构造规定

1、施工工序：

一层楼面高支模区域弹出梁位置线一一满堂脚手架搭设（一层楼面梁板下

回顶）一一搭设至四层梁底时调整标高一一梁底模、侧模安装一一摆放板底模

木搁栅一一校正标高一一安装板模一一检查验收

2、满堂脚手架构造规定：

2.1、满堂脚手架搭设参数：

满堂脚手架采用648*3.2钢管搭设。脚手架立杆纵横向间距重要为

800mm*1000mm（详见立杆布置图）。纵横向水平大横杆步距为1700mm,满堂架

搭设到一定高度时，应及时搭设纵、横方向及水平向剪刀撑。（详见剪刀撑布

置图）

2.2、满堂脚手架搭设规定：

、高支模满堂架总高13.5m,原则立杆6nl长，同步钢管接头按规定错开。

满堂架与周围主体构造之间应进行硬拉接。沿各楼层梁边与立杆对应H勺位置

上，间距6m与满堂架立杆进行拉结。

、水平杆

⑴每步纵横向水平杆必须拉通。水平杆件接长宜采用对接扣件连接，也可

采用搭接。

⑵水平对接接头位置规定如下图。

500

立杆—/

・9■--500

ala/3—Z

//

纵向水平杆二

（大横杆）一—J•

AA

横向水平杆」

（小横杆）...

lala

///A・A

接头不在同步内（立面）接头不在同跨内（平面）

⑷搭接接头规定如下图，将搭接长度范围内的中心点当作对接点，此时其

搭接位置规定同对接［上图）。

//100100//

1000

//

2、立杆

⑴立杆平面布置图（详见附图）

⑵搭接规定：所有立杆接长所有采用对接扣件连接，对接接头应交错布置,

不应设在同步同跨内，同步隔跨H勺立杆接头竖向距离不不不小于500mm。见下

IS：

立杆一、

水平杆二

——

.对接扣件弓'%、

\

-h二

lala

//

3、扫地杆设置：在距楼面不不小于200mm处设纵、横向扫地杆，扫地杆采

用直角扣件与立杆进行紧固。

4、剪刀撑

⑴水平剪刀撑：支架底部及顶部各设一道，中间每隔3步架设置一道水平

剪刀操。

⑵竖向剪刀撑：纵横方向均设剪刀撑，模板支架四边满布竖向剪刀撑，中

间每隔5〜8排立杆设先一道纵横向剪刀撑，由底至顶持续设置;

⑶剪力撑采用旋转扣件将斜杆与立杆或纵、横水平杆相连接。每道斜杆跨

越立杆的根数宜在5〜7根之间，斜杆与地面的倾角宜在45~60度之间。剪刀撑

接头采用搭接，做法同水平杆接头。

⑷水平剪刀撑平面布置图及竖向剪刀撑立面布置图（详见剪刀撑布置图）。

5、周围拉结

⑴施工时，沿各楼层梁边与立杆对应的位置预埋钢管，间距5m,与满堂架

立杆拉结；也可将各楼层靠大厅边柱子用钢管箍卡紧后再与满堂架拉结。

大厅中间四根大柱子采用钢管抱箍H勺方式与架子连接。见下图。

四个柱子用钢管卡紧，

并与满堂架拉结，2步架设一道。

靠楼层便于预埋钢管与架子连接四个柱子用钢管卡箍与架子连接

6、立杆基础做法；

立杆底部设置通长硬木垫板或20#槽钢，木垫板250宽*50厚。见下图:

7、脚手架搭设完毕后，必须经项目部技术、质量、安所有门验收合格后,

方可进入下一道工序模板安装工程。

（三）、梁、板模板安装：

1、梁底模铺设：在满堂脚手架搭设完毕并经项目部验收合格后，校准梁

底水平钢管标高，既铺设梁搁栅及底模。

2、梁板模起拱：根据GB50204-2023规范规定，为防止浇筑混凝土过程中

导致梁、板下挠，梁板模板根据规范规定按3/1000起拱。

3、梁、板模板施工要点：

①、梁、板模板采用18厚、规格915*1830mm日勺木工板配制成型，梁底模

板用50*100方木间距@200mm做搁栅；板底模板用木搁栅间距为@250。

②梁模加固采用①48X3.2钢管，梁箍间距不不小于600mm,梁500*1500高

日勺梁中部加设①12对拉螺杆三道。

③、梁、板模板支设时，首先采用水准仪将楼层控制标高引测到满堂架立

杆上，并引测梁底和板底标高，根据所测标高铺放板底及梁底搁栅，搁栅接头

应错开，且不得有悬空。

④、搁栅铺好后铺钉九夹板模板，板模铺设从梁一侧向另一侧梁密铺，在

板两端及接头处用钉子钉牢，其他部位少钉，以便拆模。模板接缝规定严密、

不得漏浆。

⑤、梁的侧模与底模相交处将侧模伸究竟模下，以便侧模的拆除；梁模与

柱模相交处将梁模伸入柱模内，并与柱模内表面相平，梁的侧模与板底相交处,

则将侧模置于板底模下，将板底模伸至梁模内边齐。

（四）、模板拆除：

1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，拆模时日勺混凝土构造强度

应到达设计及规范规定，并由技术人员下达拆模告知书后，方可拆模。

2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要到达如下规定。在拆除侧模时，

混凝土强度要到达1.2MPa（根据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因

拆除模板而受损后方可拆除。混凝土日勺底模，其碎拆模强度见下表：

混凝土构造部位拆模强度

构造类型构造跨度/m按设计强度H勺百分率先

板W250

>2,W875

>8100

梁W875

>8100

悬臂构件100

（1）、楼板模板拆除时，先松动顶部支撑杆扣件，使其向下移动，到达模

板与楼板分离的规定，使模板均落在满堂脚手架上。

（2）模板寄存时应保持平放，模板有损坏H勺地方及时进行修理，进行板

面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。以保证使用质量。

（3）拆除的对拉螺栓、连接件及拆模用工具必须妥善保管和放置，不得

随意散放在操作平台上，以免吊装时坠落伤人

（4）任何状况下，严禁操作人员站在模板上口采用晃动、撬动或用大锤

砸模板的措施拆除模板；

3、模板满堂支撑架拆除与堆放

（1）模板支架拆除施工工艺：拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆H勺原

则，一般H勺拆除次序为：脚手架一剪力撑一横向水平杆一纵向水平杆一立杆。

（2）拆除要点

①拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同步作业

②连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件所有拆除后再拆脚手

架；分段拆除高差不应不小于两步，否则应补设连墙件加固；

③卸料时，各构配件严禁抛掷至地面；

4、模板拆除安全技术措施

（1）模板拆除的次序和措施：按先支的后拆，后支的先拆，先拆不承重

部分，后拆承重部分，自上而下的原则进行。

（2）拆模区周围应设置栏杆，并挂有明显的标志牌，严禁非作业人员入

内。模板拆除前必须确认税强度到达规定规定，并经拆模申请同意后方可进行。

（3）模板拆除前应向操作班组进行安全技术交底，在作业范围设安全警

戒线并悬挂警示牌，严禁非操作人员进入作业区。拆除时派专人监护看守。

（4）在拆模板时，要有专人指挥和切实的安全措施，拆模时严禁猛撬、

硬砸，拆模若间歇停止，则须将拆下口勺模板首先运送到指定地点集中堆放。不

得堆放在施工层上，更不得留下松动日勺模板。

（5）遇六级以上大风时，要暂停室外日勺高处作业，有雨、雪、霜时要先

打扫施工现场，不滑时再进行作业。

（6）拆除模板要用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。拆模间

隙时，要将已活动日勺模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防忽然掉落，倒塌伤。

（7）拆除楼层底模时，要在脚手架上搭设操作平台，脚手板铺严，并设

防护栏杆；拆除梁板H勺底模时，要设临时支撑，防止大片模板坠落。拆除时要

逐块拆卸，不得成片松动和撬落、拉倒。

（8）要有足够工作面，数人同步操作时要明确分工，统一信号后进行。

五、支模体系验收规定

1、验收组织机构：由企业安全科负责人、项目经理、项目总监、项目技术

负责人、施工员、质量员、安全员等部门及人员构成。

2、有关验收人员：

李善峰（项目经理）、许强（企业安全科负责人）、石尚铭（总监）、庄士

新、刘安（安全员）、监理工程师、朱思清、王明海、李永全、张伟（施工人

员）、作业班组长、搭设人员等。

3、验收程序：

①材料进场验收：项目部对进场H勺钢管扣件等材料进行验收，其外观及力

学性能应符合国家现行原则，验收合格后方可使用，否则不得使用。

②脚手架搭设过程验收：分阶段验收，班组自检合格后，再由项目部质量

安全工程部门验收，合格后继续搭设。

③高支模架整体验收：搭设完毕、班组自检合格后，项目部验收，再报监

理验收，合格后进行模板安装；完毕后告知企业、监理及安监部门验收。

4、验收措施：

①上岗证查验：脚手架应由专业架子工进行搭设，检查操作人员日勺上岗证，

符合规定，方可容许其作业。

②检查项目

1）、立杆间距、步距与否符合设“规定；

2）、与柱及周围构件连接方式与否符合设计规定；

3）、竖向剪刀撑间距，布置方式及与立杆连接与否满足设计规定；

4）、用测力扭矩扳手检查螺栓拧紧扭矩力不应不不小于40Nm,且不应不小

于65Nm；

5）、立杆垂直度检查；检查立杆底与楼板与否采用了垫板；

6）、钢管连接节点与否满足本方案构造规定；

重点检查验收安全隐患大口勺关键部位（如深梁底部扣件紧固、连墙件设置、

扣件与否紧固等），脚手架搭设好后，施工员、质检员、以及技术负责人组织

班组长按施工方案及对脚手架按施工方案及脚手架安全技术规范

（JGJ130-2023）进行验收，验收中要用测力扳手对扣件与否拧紧进行测试。

验收合格，并填写好模板工程验收记录方可容许进行下道工序H勺施工;

4、验收应做好数据记录，高支模架整体验收记录应由项目经理、项目技

术负责人、企业安所有门负责人、监理工程师、总监等有关人员签字承认。

六、监控方案和措施

1、监测分为目测和仪器测量，重要是观测钢管支撑的沉降、位移和变形。

①目测重要由木工班组安排守模人员进行跟踪观测，守模人员小少十3人，

由木工工长安排并贯彻，发既有胀模、蹦卡、管卡滑动、钢管变形等状况应立

即告知上部，暂停混凝土施工，待整改、加固完毕后再进行混凝土施工工作。

②仪器测量采用全站仪、水准仪对支撑体系进行监测，重要监测体系的水

平、垂直位置与否有偏移。

将仪器放在七层已浇好的楼面高度，对已布置好的观测点进行跟踪观测，

发现变形或位移过大者，应立即告知混凝土班组暂停混凝土浇筑，并告知木工

及架子工班组立即进行加固处理，加固处理结束后方可进行混凝土浇筑；

2、监测点设置

观测点布置在变形较大和稳定性较差部位，在满堂架的某些立柱上做好监

测点标识。

观测基准点：在已浇好的二层楼面上设置二个基准点，通过基准点可测出

满堂支撑架的水平位移和沉降变形。

3、监测措施

①在浇捣高支模梁板碎前，项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇碎。

②混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑状况，发现下沉、松动、变

形和水平位移状况日勺应及时处理。发现异常状况，及时告知现场负责人，并采

用应对措施。

4、监测频率：在浇筑混凝土过程中应实时监测，监测频率按每半小时测一

次，并形成记录。监测过程中规定定人、定仪器、定期观测。

5、变形监测预警值

高支模区域梁板挠度变形偏差监测预警值为10nlm:

立杆垂直偏差预警值在15mm以内。

6、预警应急措施：

①监测过程中，监测数据到达或靠近预警值时，规定检查支撑架刚度、扣件

紧固状况，及时排除滑移或垮塌隐患；

①监测过程中，监测数据超过预警值或发现模板局部沉陷或支撑失稳现

象，必须立即停止浇筑混凝土，撤离作业人员、设备，并及时排查安全隐患，组

织人员对支撑系统进行加固。

③楼面支撑如遇失稳状况，及时汇报施工负责人，通则所有施工人员应立即

疏散，人员应在最短时间内离开危险源，迅速向非高支模区域己浇筑完的楼面

上靠近。

七、应急预案

1、目的

本工程高支模工程施工中存在支模架超高、施工荷载超重、二层楼板超载等重

大危险源，也许导致架体失稳坍塌、高处坠落、坠物伤人、楼板塌陷等后果，对此

须采用对应H勺防止措施及应急救援方案，保证发生意外时能有序应急指挥，保护员

工生命、企业财产，把事故损失减少到最小程度。

2、应急救援组织机构人员构成

由项目经理、技术负责人、安全员、施工员、作业班组长及后勤管理等有关人

员构成，项目经理任组长、并明确各应急专业组职责。

3、应急小组职责

3.1、现场急救组：根据指挥指令，及时布置现场急救，救护伤员。

3.2、治安保护组：维护现场秩序、保护事发现场、做好当事人周围人员H勺问询

记录，保持与当地公安部门H勺沟通。

3.3、善后组：妥善处理好善后工作，按职能归口负责保持与当地有关部门的沟

通联络。

3.4、通讯联络组：保持与当地建设行政主管部'］、劳动部门等的沟通。并及时

告知当事人口勺亲人。

4、应急反应预案

4.1.支撑系统局部失稳及沉陷应急措施：在浇筑梁、板混凝土过程中，也许会

出现高大模板支撑系统失稳或沉陷现象，在浇筑混凝土过程中，安排专人对支撑系

统进行观测、监控，一旦发生支撑系统局部失稳或模板发生沉陷现象，立即停止混

凝土浇筑，并及时组织有关人员对支撑系统进行加固。

4.2、楼面支撑失稳时，所有施工人员应立即疏散，向近来的已浇筑完验的非高

支模区域迅速转移，在最短时间内离开危险源。

5、应急救援预案

(1)事故汇报程序

事故发生后，第一发现人应立即呼救，汇报现场负责人，项目部安全主管领导

应逐层上报，并联络报警，组织急救。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，

并在24小时内向上级主管部门作出书面汇报。

(2)现场事故应急处理

危险性较大模板工程施工过程中也许发生的事故重要有：架体失稳坍塌、高处坠

落、坠物伤人、楼板塌陷等事故。

事故发生后，项目部立即启动事故应急响应程序：①组织救护队伍进行施救:

包括：伤者心肺复苏急救、创伤性出血临时包扎，骨胳错位时临时包扎、固定，组

织将伤者转移至地面或保持运送道路畅通、运送车辆准备等，尽最大也许减轻伤者

的伤害程度；②联及时联络当地医院拨打120急救，有条件时指挥组准备车辆运

送伤员至就近医疗单位；③项目部负责向企业上报事故的初步原因、范围、估计后

果；④保护事故现场。

(3)及时清除后续也许出现的危险

检查其他部位有无继续坍塌的危险，如有补救的也许，及时安排补救加固。

将电源切断，防止电缆线挤压破皮漏电，清理现场钢管和扣件，及时将压在钢管下

日勺受伤人员清理出来。

(4)应急培训和演习

应急反应组织和预案确定后，应急组长组织所有应急人员进行应急培训。按照

有关预案进行分项演习，对演习效果进行评价，根据评价成果进行完善。

在确认险情和事故处置妥当后，应急反应小组应进行现场拍照、绘图，搜集证据,

保留物证。经业主、监理单位同意后，清理现场恢复生产。

在事故处理后，将所有调查资料分别报送业主、监理单位和有关安全管理部门。

应急通讯录

部门（应急小组）姓名

组长（项目经理）李善峰

副组长（技术负责）朱思清

组员（安全员）庄士新、刘安

组员（施工员）王明海

组员（质检员）张伟

组员（木工工长）李永全

组员（瓦工工长）蔡敏

组员（机电工长）熊先敏

消防119

急救120

安全监督管理站

八、高大模板施工构造附图

1、立杆平面布置图；

2、剪刀撑布置图;

3、500X1500梁板支模大样图;

九、梁设计计算书

本工程高支模体系采用钢管满堂脚手架，梁立杆纵横间距重要有：1.0m

X0.5m;

四层K交13~15轴梁截面为500X1500,跨度为15.6m屋面板厚120m叫於

强度等级均为C40。其他井子梁截面均为300X900,此处大梁和小梁分别脸

算。采用品茗计算软件。

(一)500X1500大梁计算书

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m)：0.50;梁截面高度D(m):1.50;

混凝土板与度(mm)：120.00：立杆沿梁跨度方向间距L,(m)：0.50;

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20;

立杆步距h(m):1.50;板底承重立杆横向间距或排距L(m):1.00;

梁支撑架搭设高度H(m)：12.00；梁两侧立杆间距(m):1.00;

承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增长承重立杆根数：1;

采用的钢管类型为648x3.2;

立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养状况，取扣件抗滑承成力折减系

数：0.80;

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度(kN/W):24.00;模板自重(kN/m?):0.50;钢筋自重

(kN/m3)：1.50;

施工均布荷载原则值(kN/n?):2.0;新浇混凝土侧压力原则值(kN/m?):17.8：

振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/rrd：2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m?)：4.0;

3.材料参数

木材品种：马尾松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0;

木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；

木材抗弯强度设计值fmW/maO：13.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mnO：1.5;

面板材质：胶合面板；面板厚度(mm):15.00;

面板弹性模量ElN/mm?):6000.0;面板抗弯强度设计值fmN/mm?):13.0;

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm):40.0;梁底方木截面高度h(mm):90.0;

梁底纵向支撑根数：4;

5.梁侧模板参数

次楞间距(mm):250;主楞竖向根数：3;

穿梁螺栓直径(mm):M12;穿梁螺桧水平间距(mm):750;

主楞到梁底距离依次是：200mm,600mm,1009mm;

主楞材料：圆钢管;

直径(mm):48,00：壁厚(mm)：3.20;

主楞合并根数：2：

次楞材料：木方；

宽度(mm):50.00:高度(mm):100.00;

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板H勺最大侧压力，按下列公式计算，并取其

中。勺较小值：

,/2

F=0.22ytp1p2V

F=yH

其中y—混凝土的重力密度，取24.OOOkN//；

t—新浇混凝土的初凝时间，取2.000h;

T—混凝土的入模温度，取20.000℃;

V—混凝土的浇筑速度，取1.500m/h;

II—混凝土侧压力计笄位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.50Cm；

pt—外加剂影响修正系数,取1.200;

供一混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得17.848kN//、36.000kN/m2,取较小值17.848kN/nf作为本工程计算

何载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯构造，需要验算其抗弯强度和刚度。强度脸算要考虑新浇混凝土侧压力和

振捣混凝土时产生口勺荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

q

250I250I250

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

材料抗弯强度脸算公式如下：

o=M/W<f

其中，W—面板。勺净截面抵御矩，W=138x1.5x1.5/6=51.75cm3;

M—面板的最大弯矩(Umm);

o一面板a勺弯曲应力计算值(N/mm?)；

[f]—面板的抗弯强度设计值(N/nW);

按照均布活荷载最不利布置下的三跨持续梁计算：

22

Me=0.1qd+0.117q2l

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值：qF1.2x1.38x17.85x0.9=26.601kN/m;

振捣混凝土荷载设计值：q2=1.4x1.38x4x0.9=6.955kN/m：

计算跨度：I=250mm;

面板的最大弯矩M=0.1x26.601x250?+0.117x6.955x2502=2.17x105N-mm；

面板的最大支座反力为：

N=1.1qJ+1.2q2l=1.1x26.601x0.25+1.2x6.955x0.25=9.402kN;

经计算得到，面板的受弯应力计算值：o=2.17x105/5.18X104=4.2N/mm2;

面板的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2：

面板的受弯应力计算值o=4.2N/mm2不不小于面板H勺抗弯强度设计值

[f]=13N/mm1满足规定！

2.挠度验算

v=0.677q「/(100EI)WI/250

q一作用在展板上口勺新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值：q=26.601N/mm:

|一计算跨度:|=250mm：

E一面板材质口勺弹性模量：E=6000N/mm2;

I一面板口勺截面惯性矩:I=138x1.5x1.5x1.5/12=38.81cm4;

面板时最大挠度计算值：v=0.677x26.601x2507(100x6000x3.88x105)=0.302mm;

面板的最大容许挠度值：[v]=I/250=250/250=1mm;

面板的最大挠度计算值v=0.302mm不不小于面板时最大容许挠度值[v]=1mm,满

足规定！

四、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下口勺两跨持续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:

q=9.402/(1.500-0.120)=6.813kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I,截面抵御矩W和弹

性模量E分别为：

W=1x5x10x10/6=83.33cm3;

I=1x5x10x10x10/12=416.67cm4;

E=10000.00N/mm2;

6.813kN/m6.813kN/m6.813kN/m6.813kN/m

1⑴春(2)葬(3)⑷5

L200L400L400L38°L

计算简图

剪力图（kN）

0.492

弯矩图（kNm）

变形图（mm）

通过计算得到最大弯矩M=0.492kNm,最大支座反力R=5.233kN,最大变形v=

0.846mm

（1）次楞强度验算

强度验算计算公式如下:

o=M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值O=4.92x1078.33x104=5.9N/mm2;

次楞的抗弯强度设计值：［f］=13N/mm2;

次楞最大受弯应力计算值o=5.9N/mm2不不小于次楞口勺抗弯强度设计值

［钉=13N/mm2,满足规定！

(2)次楞日勺挠度验算

次楞口勺最大容许挠度值：［v］=400/400=1mm;

次楞口勺最大挠度计算值v=0.846mm不不小于次楞H勺最大容许挠度值［v］=1mm,满

足规定！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞a勺最大支座力5.233kN,按照集中荷载作用下口勺

三跨持续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm,壁厚3.2mm,截面惯性矩I和截面抵御矩W

分别为：

W=2x4.732=9.46cm3；

I=2x11.357=22.71cm4；

E=206000.00N/mm2;

5.233kN5.233kN5.233kN5.233kN5.233kN5.233kN5.233kN5.233kN5.233kN

农iij飞（2）暮P）飞

I750I750I750I

主楞计算简图

9.509.508

7.847.849

6.196.191

4.2754.275

2.6162.616

0.9580.958

■0.958-0.958

4275142巧■2.617-2.67

・6.1*191

-7.857.85

•9.5C-9.508

主楞计算剪力图（kN）

主楞计算弯矩图（kN・m）

■1,013

主楞计算变形图（mm）

通过计算得到最大弯矩M=1.244kN-m,最大支座反力R二17.358kN,最大变形v

=1.013mm

(1)主楞抗弯强度验算

0=M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值：o=1.24x1079.46x103=131.4N/mm2;主

楞。勺抗弯强度设计值：[f]=205N/mm2;

主楞的受弯应力计算值o=131.4N/mm2不不小于主楞日勺抗弯强度设计伍

[f]=205N/mm2,满足规定！

(2)主楞日勺挠度验算

根据持续梁计算得到主楞的最大挠度为1.013mm

主楞日勺最大容许挠度值：[v]=750/400=1.875mm;

主楞R勺最大挠度计算值v=1.013mm不不小于主楞。勺最大容许挠度值

[v]=1.875mm,满足规定！

五、梁底模板计算

面板为受弯构造，需要脸算其抗弯强度和挠度。计笄口勺原则是按照模板底支撑日勺间距

和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨持续梁计算。

强度验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混

凝土时产生日勺荷载；挠度脸算只考虑模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：

W=500x15x15/6=1.88x104mm3;

500x15x15x15/12=1.41x10W；

q

167I167I167

1.抗弯强度验算

按如下公式进行面板抗弯强度验算：

a=M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m):

qFl.2x[(24.00+1.50)x1.50+0.50]x0.50x0.90=20.925kN/m;

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m):

q2=1.4x(2.00+2.00)x0.50x0.90=2.520kN/m；

q=20.925+2.520=23.445kN/m;

最大弯矩及支座反力计算公式如下：

22:4

Mna=0.1qJ+0.117q2l=0.1x20.925x166.667+0,117x2.52x166.6672=6.63x10Nmm：

凡二RD二0.4qJ+0.45q2l=0.4x20.925x0.167+0.45x2.52x0.167=1.584kN

RB=RC=1.1qd+1.2q2l=1,1x20.925x0.167+1.2x2.52x0.167=4.34kN

o二IVU/W=6.63x1C4/1.88x10=3.5N/mm?；

2

梁底模面板计算应力Q=3.5N/mm不不小于梁底模面板口勺抗弯强度设计值

[f]=IBN/mm,,满足规定！

2.挠度脸算

根据《建筑施工计算手册》刚度脸算采用原则荷载，同步不考虑振动荷我作用。

最大挠度计算公式如下：v=0.677q17(1OOEI)[v]=I/250

其中，q一作用在模板上H勺压力线荷载：q二q"1.2=17.438kN/m;

I一计算跨度(梁底支撑间距)：|=166.67mm;

E一面板的弹性模量：E=6000.ON/mm2;

面板的最大容许挠度值：[v]=166.67/250=0.667mm;

面板的最大挠度计算值:v=0.677x20.925x166.77(100x6000x1.41x105)=0.13mm：

面板的最大挠度计算值：v=0.13mm不不小于面板的最大容许挠度值：[v]

=0.667mm,满足规定！

六、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪脸笄要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和

振捣混凝土时产生口勺荷载；挠度验算只考虑模板构造自重、新浇混凝土自重、纲筋自重荷

载。

1.荷载日勺计算

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=4.34/0.5=8.681kN/m

2.方木日勺支撑力验算

q

NB

,______™™™.

方木计算简图

方木按照三跨持续梁计算。

本算例中，方木的微面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：

W=4x9x9/6=54cm3;

1=4x9x9x9/12=243cm4;

方木强度脸算

计算公式如下：

最大弯矩M=0.1ql2=0.1x8.681x0.52=0.217kNm;

最大应力6二M/W=0.217x10754000=4N/mm2;

抗弯强度设计值［钉=13N/mm?;

方木的最大应力计算值4N/mm2不不小于方木抗弯强度设计值13N/mm：满足规

定！

方木抗剪脸算

截面抗剪强度必须满足：

T=3V/(2bK)

其中最大剪力：V=0.6x8.681x0.5=2.604kN；

方木受剪应力计算值T=3x2.604x1000/(2x40x90)=1.085N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.5N/mm2;

方木的受剪应力计算值1.085N/mm2不不小于方木抗剪强度设计值1.5N/mm?,满

足规定！

方木挠度脸算

计算公式如下：

v=0.677ql7(100EI)^[v]=l/250

方木最大挠度计算值v=0.677x8.681x5004/(100x10000x243x104)=0.151mm;

方木的最大容许挠度[v]=0.500x1000/250=2.000mm;

方木的最大挠度计算值v=0.151mm不不小于方木的最大容许挠度[田二2mm，满

足规定！

3.支撑小横杆的强度脸算

梁底模板边支撑传递的集中力：

PFRA=1.584kN

梁底模板中间支撑传递的集中力：

P2=RB=4.340kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递日勺集中力：

P3=(0.800-0.500)/4x0.500x(1.2x0.120x24.000+1.4x2.000)+1.2x2x0.500x(1.50

0-0.120)x0.500=1.063kN

2.647kN4.34kN4.34kN2.647kN

A⑴(3)4⑷恭

150250250150

简图(kNm)

5.4975.497

1.491.49

1.1571.157

4

-1.157■1.157

•1.49

•5.497-5.497

剪力图（kN）

0.427

弯矩图(kNm)

变形图(mm)

通过持续梁日勺计算得到：

支座力：

N,=N3=1.49kN；

N2=10.993kN;

最大弯矩WU=0.427kNm;

最大挠度计算值=0.104mm：

最大应力a=0.427x1074730=90.3N/mm2;

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2;

支撑小横杆的最大应力计算值90.3N/mm2不不小于支撑小横杆的抗弯设计强度

205N/mmz,满足规定！

七、梁跨度方向钢管日勺计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

八、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式纲管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣

件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际H勺旋转双扣件承

载力取值为12.80kNo

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范）：

RWRc

其中Rc—扣件抗滑承载力设计值，取12.80kN；

R—纵向或横向水产杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算成果得到R=10.993kN：

R<12.80kN,因此双扣件抗滑承载力口勺设计计算满足规定！

九、立杆日勺稳定性计算

立杆H勺稳定性计算公式

a=N/（（pA）W[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横向支撑钢管的最大支座反力：N,=1.49kN;

脚手架钢管的自重:N2=1.2x0.129x12=1.859kN；

楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

N3=1.2X[(1.00/2+(0.80-0.50)/4)x0.50x0.50+(1.00/2+(0.80-0.50)/4)xO.50x0.1

20x(1.50+24.00)]=1.228kN；

施工荷载与振捣混凝土时产生H勺荷载设计值：

N产1.4x(2.000+2.000)x[1,000/2+(0.800-0.500)/4]xO.500=1.610kN：

N=N^N^Na+N^I.49+1.859+1.228+1.61=6.183kN；

(p—轴心受压立杆日勺稳定系数，由长细比l/i查表得到；

i-计算立杆R勺截面回转半径(cm):i=1.59;

A一立杆净截面面积(cm2):A=4.5：

W—立杆净截面抵御矩(cm?)：火-4.73;

o一钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2);

[f]—钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2;

Io~计算长度(m);

根据《扣件式规范》，立杆计算长度I。有两个计算公式I。二卬h和I。=h+2a,

为安全计，取两者间的大值，即：

lo=Max[1.167x1.7x1,5,1.5+2x0.2]=2.976m；

k-计算长度附加系数，取值为：1.167；

P-计算长度系数，参照《扣件式规范》表，|i=1.7;

a~立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点H勺长度；a=0.2m;

得到计算成果：立杆的计算长度

lo/i=2975.85/15.9=187；

由长细比lo/i为成果查表得到轴心受压立杆H勺稳定系数(p=0.205;

钢管立杆受压应力计算值;0=6187.521/(0.205x450)=67.1N/mm2;

钢管立杆稳定性计算o=67.1N/mm2不不小于钢管立杆抗压强度口勺设计值[f]=

205N/mm?,满足规定！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算

其中N—立杆的轴心压力设计值，它包括：

横向钢管的最大支座反力：N,=10.993kN;

脚手架钢管的自重：N2=1.2x0.129x(12-1.5)=1.859kN；

N=N,+N2=10.993-1.627=12.62kN;

q)—轴心受压立杆口勺稳定系数，由长细比l/i查表得到；

i—计算立杆日勺截面回转半径(cm):i=1.59：

A一立杆净截面面积(cm2):A=4.5;

W—立杆净截面抵御矩(cm,：W=4.73;

o一钢管立杆轴心受压应力计笄值(N/mm7);

[f]—