上海市嘉定区金融中心写字楼设计

第1章绪论

1.1工程简介

建筑名称为.上海市嘉定区金融中心写字楼，建筑组成主要有门厅，收发室，

服务大厅，会议室，财务室，接待室，资料室，档案室等，二层以上为办公室兼会

议室、卫生间、值班室、等。设计内容：本工程采用混凝土框架结构，主体结构层

数为五层。框架梁、柱及板均为现浇。属于一般建筑物，安全等级为二级，室内外

高差为0.45mo设计使用年限为50年。

L2选题意义

本次毕业设计为上海市嘉定金融中心写字楼设计，具体包括建筑设计和结构设

计两个主要部分，其中重点为结构部分。

本工程采用框架的结构形式.本次毕业设计的特点是大开间，大面积的建筑，

是属于框架结构形式中非常具有代表性的建筑。随着我国经济的迅速发展，对生产,

生活，写字楼建筑结构都提出了更高的要求。不但要经济适用，而且要注重美观，

以及在地震作用下的安全性，设计按照“小震不坏，中震可修，大震不倒”的三水准

分两阶段对结构进行抗震设计。

在设计过程中，采用相关的书籍、规范如《混凝土结构设计规范》

(GB5(X)10-201())、《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010).《建筑结构荷载规范》

(GB5(XX)9-2(X)1)等规范，设计内容包括楼板配筋计算、一根框架的内力计算及

截面设计、楼梯的设计、基础的设计，以及绘制结构的施工图。

抗震设计在结构设计中显得越来越重要，特别是在5.12地震以后，我国开始修

订了抗震规范。本设计采用最新的201()抗震规范，在计算中采用“强柱弱梁、强剪

弱弯''的抗震概念设计，以及减小平面不规则结构扭转效应的设计调整方案。如合理

的框架承重方案可以使得结构纵向和横向的刚度尽量接近，增大边缘构件的截面尺

寸，减小内部构件的截面尺寸，能够使刚度分布不均匀的结构的质量中心和刚度中

心尽可能的接近，以减小结构的扭转效应。

此次设计，是大学所学课程的一次综合运用，使我》:结构概念有了更深的体会,

让我掌握了结构设计的基本方法，是对我大学所学的一次检验。

第2章结构设计说明

2.1工程地质条件

地质水文情况：场地平坦，周围无相邻建筑物，自上而下，土层分布情况为：

素填土，结构紊乱，厚度0.8〜1.2m；

粉质粘土(Q4),可塑,稍湿,厚3m,fic=160kpa,Es=5.7Mpa,

粉土夹粉质粘土(Q4),可塑，稍湿,厚1.5m,fk=200kp；„Es=9.0Mpa,

粉细砂,稍湿,稍密，厚1.2m,fk=220kpa,Es=11.0Mpa,

砂砾卵石,中密，湿,未穿透，fk=300kpa.Es=15.0Mpao

2.2气象资料

建设地点：上海市嘉定区，地面粗糙度为B类；场地面积：不受限制；建筑面

积：自定；最高气温：40度；最低气温：零下7度；主导风向：西北；基本风压：

0.55kN/m2；基本雪压：0.20kN/m\最大降雨量：160mm/h。

2.3抗震设防烈度

设计抗震设防烈度按7度考虑,设计基木地震加速度为0.10g,属设计地震第一

组。

2.4材料等级

除基础垫层混凝土选用C25外，基础及以上各层混凝土强度等级均选为C30o

钢筋级别：框架梁、柱内钢筋等主要构件纵向受力钢筋选择HRB400级钢筋；

板纵向受力钢筋选择HRB335级钢筋；构造钢筋、箍筋等，选择HPB300级钢筋。

第3章结构选型及计算单元确定

3.1结构平面布置图

根据建筑功能要求及框架结构体系，通过分析荷载传递路线确定梁系布置方案。

如图3.1。

图3.1柱网平面布置图

3.2框架截面尺寸估算

3.2.1梁截面尺寸估算

纵向框架梁：h=(l/8-l/12)L=(1/8-1/12)x7200=600-900,L—纵向外柱距，取

h=700mm；b=(l/2~l/3)h=233.3~350,取b=250mm

同理，横向边跨梁：h=700mm,b=250mm

横向中跨梁：取h=400mm,b=250mm

次梁：h=400mm,b=200mm

3.2.2柱的截面尺寸：

/^gEn<fc[//e]----式中:

[〃/一根据抗震设防烈度为7度时取0.85；。一柱轴力折减系数，边柱取1.3,

不等跨内柱取1.25；gE—各层的重力荷载代表值取14kN/m2；S—柱的负荷面积，如

图3.2所示，对于边柱为7.20x3.30=23.760?,对于中柱为

7.20x(6.6/2+2.7/2)=33.48nr。

图3.2柱的负荷面积图

边柱仁筋1.3x23.76x14x5

=201.60xl0smm2

14.3x0.85

中柱包>益沁=33348x14x5=2BJ5xl03mm2

XUl14.3x0.85

如取柱截面为矩形，初选柱的截面尺寸为：

边柱为bxh=600mmx600mni=360.0x103mm2>201.60x103mnr

中柱为bxh=600mmx600mm=360.0x103mm2>273.15x]03mnr

3.2.3楼板的截面尺寸

/?>—/=—x3.6()m=0.080m,取楼板P?h=120mm

4545

3.3框架计算简图

框架的计算单元如图3所示，取④轴的一幅框架计算。底层柱高从基础顶面算

至二层楼层，基顶的标高根据地址条件室内外高差定为1.00m,一层楼面标高为

3.90m,室内外高差为0.45m,

故底层的柱子高度=1.00+3.90=4.90m,二层柱高楼面算至上一层楼面（即层高）

故均为3.30m。由此给出框架计算简图如图3.3所示。

17.100

250X700250X400250X700

8—S0

990

XX9

00X

0000

9g950

250X700250XKI9250X700

0000

000

0999

xxx

9888

X999尸一＞

0250X700250X400250X700

2

S8。0

99|0

XX9

XS08

S9909=

9

S250X7002fC>：?<0250X700

980

3

X9X

SX0o

S0

999

250X700250X400

s08

S0

g99

xXX

sS00

gSS,季'

-1.000

660027006600

@©©

图3.3框架截面尺寸图

第4章荷载计算

4.1楼屋面恒荷载

4.1.1100厚非上人屋面恒荷载

表4.1非上人屋面恒荷载表

构造层荷载(kN/m2)

防水层（刚性）：40厚C20细石混凝土防水0.04x25=1.00

防水层（柔性）：三毡四油铺小石子0.35

保温层：80厚聚苯保温板0.08x3.0=0,24

找平层：15厚水泥砂浆0.015x20=0.30

找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆2%。找平0.10x14=1.40

结构层：120厚现浇钢筋混凝土板0.12x25=3.00

抹灰层：2（）厚混合砂浆0.02x17=0.34

合计6.63

4.1.2100厚标准层楼面恒荷载

表4.2标准层楼面恒荷载表

构造层面荷载（kN/m2）

装饰层：小瓷砖地面（包括水泥粗砂打底）0.55

结构层：120厚现浇钢筋混凝土板0.12x25=3.00

抹灰层：20厚混合砂浆0.02x17=0.34

合计3.89

4.1.3卫生间恒荷载（板厚100mm）

表4.3卫生间恒荷载表

构造层面荷载（kN/m2）

装饰层：小瓷砖地面（包括水泥粗砂打底）0.55

结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.1x25=2.50

防水层03

蹲位折算荷载（20厚炉渣填高）1.5

抹灰层：20厚混合砂浆0.02x17=0.34

合计5.19

4.2楼屋面活荷载

表4.4活荷载表

序号类别面荷载（kN/m2）

1上人屋面活荷载2.00

2一般房间活荷载2.00

3走廊活荷载2.50

4雨棚活荷载0.50

5卫生间活荷载2.50

6楼梯活荷载3.50

4.3墙体荷载计算

外墙：250厚蒸压加气混凝土砌块，外涂高弹涂料，内外抹灰20厚

250厚砌块0.24x5.5=1.32kN/m2

内外抹灰20厚2x0.02x17=0.68kN/m2

外涂高弹涂料0.50kN/m2

合计：2.50kN/m2

内墙：200厚蒸压加气混凝土砌块，两面抹灰20厚

200厚砌块0.20x5.5=1.lOkN/m2

内夕卜抹灰20厚2x0.02x17=0.68kN/m2

合计：1.78kN/m2

女儿墙：240厚普通转，外涂高弹涂料，内外抹灰20厚

240厚普通砖0.24x18=4.32kN/m2

内外抹灰20厚2x0.02x17=0.68kN/nr

外涂高弹涂料O.5kN/m2

合计：5.50kN/m2

4.4楼层质点重力荷载的计算

表4.5梁柱重力荷载计算表

层次构件g/(kN/m)/,/mnGJkNNG/kN

边横梁4.106.0016.00393.60

中横梁2.032.108.0034.10

1361.31

1次梁1.6615.147.00175.93

纵梁4.106.6028.00757.68

柱9.824.7832.001502.071502.07

边横梁4.106.0016.00393.60

中横梁2.032.108.0034.10

1361.31

2~5次梁1.6615.147.00175.93

纵梁4.106.6028.00757.68

柱9.823.1832.00999.28999.28

集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gj计算结果见图4.1,计算过程如下:

4.4.1第一层

G.二楼面恒荷载x面积=3.89x818.0=3182.02kN

6梁二纵梁自重+横梁自重+次梁=1361.31kN

%=第一层柱子自重/2+第二层柱子自重/2=(1502.07+999.28)/2=1250.68kN

G端二外纵墙自重+内纵墙自重+横墙自重+门窗自重

=2.5UX[(14X6.6()X3.65-23X2.1()X2.10-4X1.5()x2.40-2)+4x5.625x3.65+2x(3.95x2.6。

-2x1.50x2.10)]+2.00x[(l2x6.6()x3.65-5x1.5()x2.40-3x1.60x2.40-5x1.0x2.10)+14x5.625

x3.65]+0.40x(25x2.1()x2.1(H4x1.5()x2.40)+0.20x(2x1.50x2.1()+5x1,5()x2.40+3x1.60x2

.40+5x1.0x2.10)=1899.56kN

0.5G<r1l二楼面活荷载x面积/2=2.0x8180/2=818.00kN

Q=G楼面+G梁+G柱+G俄+0.5G,活=3182.02+1361.31+1250.68+1899.56+818.00

=8511.56kN

4.4.2标准层

G,面二楼面恒荷载x面积=3.89x818.0=3182.02kN

G梁二纵梁自重+横梁自重+次梁=1361.3lkN

%=第一层柱子自重/2+第二层柱子自fi/2=999.28kN

G端二外纵墙自重+内纵墙自重+横墙自重+门窗自重

=2.5()x[(14x6.60x2.60-27x2.1Ox1,70)+4x5,625x2.60+2x(2.9()x2.50-1.5()x1.7())]+2

.00x[(l3.5x6.60x2.60-3x1.60x2.40-21x1,0x2.10)+24x5.625x2.60]+0.40x(27x2.1Ox1.70

+2x1.50x1.70)+0.20x(3x1.60x2.40-21x1.0x2.10)=1617.54kN

0.5G活二楼面活荷载x面积/2=2.0x818.0/2=818.0()kN

GT=G楼囱+G梁+G柱+G堵+°.5G活=3182.02+1361.31+999.28+1617.54+818.00

=6978.87kN

4.4.3第五层

G女儿埼=5.50x132.60x1.20=875.16kN

G搂面二屋面恒荷载x面积=6.63x818.0=5423.34kN

G；*二纵梁自重+横梁自重=1361.31kN

G柱二本层柱子自重/2=999.28kN

Gi&=(外纵墙自重+内纵墙自重+横墙自重)/2

=1/2{2.50x[(l4x6.60x2.60-27x2.1Ox1.70)+4x5.625x260+2x(2.90x2.50-1.50x1.70

)l+2.00x[(l3.5x6.60x2.60-3x1.60x2.40-21x1.0x2.10)+24x5.625x2.601+0.40x(27x2.10x

l.70+2x1.50x1.70)+0.20x(3x1.60x2.40-21x1.0x2.10))=808.77kN

0.5G活=屋面雪荷载x面积/2=0.25x818.0/2=102.25kN

GG=G女儿墙+G楼面+G桀+G柱/2+G墙/2+0.5G活

=875.16+5423.34+1361.31+999.28+808.77+102.25=8570.83kN

G5=8570.83kN

G4=6978.87kN

G3=6978.87kN

G2=6978.87kN

G1=8511.56kN

图4.1各质点的重力荷载代表值

第5章地震荷载作用下框架的内力和侧移计算

5.1梁、柱线刚度计算

梁的混凝土强度等级：C30Eb=3.00xl04N/mm2

柱的混凝土强度等级：C30Eb=3.00xl04N/mm2

5.1.1梁的线刚度

计算梁的截面惯性矩时，对中跨架梁取Ib=2.0Io,边跨架梁取Ib=1.5Io

表5.1梁的线刚度计算表

梁号截面跨度惯性矩边跨架梁中跨架梁

3

bxhLIo=bh/12Ib=1.5IoKb=EWLIb=2.010Kb=EIb/L

KL

(m2)(m)(m4)(m4)(kNm)(m4)(kNm)

KL10.25x0.706.600.007150.0107248721.60.0142964962.1

KL20.25x0.402.700.001330.0020022222.20.0026729629.6

5.1.2柱的线刚度

表5.2柱的线刚度计算表

柱号截面柱高惯性矩线刚度

3

Ic=bcxhc/12Kc二EJJh

KZbcxhc(m2)H(m)

(m4)(kN.m)

KZi0.6x0.63.300.0108098181.8

KZ20.6x0.64.900.0108066122.4

5.2框架侧移刚度D值

5.2.1底层

线刚度比匠=4=必三，o=&x与

2+Kh

5.2.2标准层

K=ac=K,O=ax

b''2+Kch2

故横向框架的侧移刚度见表5.3

表5.3横向框架各层侧向D值

构件名称K42。

A-.D轴柱0.6620.24926894430311

顶层

B、C轴柱0.9630.32535173562770

标准A、D轴柱0.6620.24926894430311

层B、C轴柱0.963().32535173562770

A、D轴柱0.9820.49716427262824

首层

B、C轴柱1.4310.56318598297561

5.3结构自振周期的计算

用假想顶点位移从计算结构基本自振周期，计算过程见表5.4

表5.4假想顶点位移多计算结果

层次Gi(kN)2Gi(kN)£D(kN/m)%(m)

58570.838570.839930810.0090.145

46978.8715549.699930810.0160.136

36978.8722528.569930810.0230.120

26978.8729507.439930810.0300.098

18511.5638018.995603850.0680.068

结构基本自振周期考虑非结构墙影响折减系数%•=0.65,则结构的基本自振周

期为：7；=1=1.7x0.65xVO.145=0.420.y

5.4水平地震力的计算

设防烈度为7度，a,nax=0.08；II类场地，第一组，查得：Tg=0.35so用底部剪力

法计算水平地震作用，结构总水平地震作用标准值按下式计算，即0R=«G“。

G”=().85ZG,=0.85X38018.99=32316.14kN

a=(2L)。％=(_221)°9x0.08=0.0679

'7；max0.420

/=%G，“=0.0679x32316.14=2193.62kN

因1.47；=1.4x0.35=0.49s>7；=0.420s,所以不考虑顶部附加水平地震力作用,

各质点水平地震作用按式£.=。凡计算,具体计算过程见表5.5。

表5.5各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算

々匕

层次GJkNG./7./(kN/m)£G”，kN/kN

/=l

518.1()8570.83155132.00.3545777.6777.6

414.806978.87103287.20.2360517.81295.4

311.506978.8780257.00.1834402.31697.7

28.206978.8757226.70.1308286.91984.6

14.908511.5641706.70.0953209.12193.6

5.5水平地震力作用下的位移验算

水平地震作用下框架结构析层间位移△均和顶点位移处分别按式

△〃产匕/£与，〃=£(△/)计算，计算过程见表5.6,表中还计算各层的层间弹性

k=\氏=1

位移角

表5.6横向水平地震作用下的位移验算

仅

层次匕/NZ/(N/mm)An,/mmujmniA；/mm0e=&“/"

5777635.69930810.78319.709933001/4214

41295387.19930811.30448.926833001/2530

31697694.09930811.70957.622433001/1930

21984556.29930811.99845.912933001/1651

12193620.75603853.91453.914549001/1252

由表5.6可见，最大层间弹性位移角发生在第1层其值为1/1252<1/550,满足

△应,<\Oeh\o

5.6水平地震下横向框架内力计算（以图1中④轴线横向框架内力

为例）

5.6.1反弯点高度计算

反弯点高度计算：y=K+yi+y2+），3

表5.7反弯点高度比y计算

层号A轴线边柱B轴线中柱C轴线中柱D轴线边柱

U0.66240.963Q0.963K=0.662

州=0.3000w=O.35()()>'o=O.35()()和=0.3000

5«i=lyi=0£7i=lyi=()«i=lyi=()a\=\yi=0

(12=1户二。ai=1p=0(12=1)，2=0ai=\y2=0

产0.3000y=0.3500产0.3500y=0.3000

^=0.66240.963k=0.963K=0.662

w=0.3808jo=0.4000yo=O.4OOO和=0.3808

4a\=\yi=0«i=ly\=0a\=\>'i=0a\=\yi=0

ai=1>T2=0672=1)"0«2=1>'2=0ai=1yz=0

产0.3808y=0.4000产0.4000)=0.3808

上0.66240.963D.963K=0.662

>^=0.4500只=0.4500_vo=O.45OO5X)=0.4500

30=1yi=0a\=\y\=0a\=\yi=0a\=]yi=0

(12=1p=0a2=1>2=0ai=1p=0a2=1p=0

产0.4500产0.4500产0.4500)=0.4500

D.662上0.963上0.963K=0.662

>x)=0.5(XX)^=0.500()>'o=O,5()()()和=0.5000

2

a\=iyi=0ai=\yi=0a\=\yi=0a\=\yi=0

(12=1J2=0a2=I产=0(12=1)2=002=1J2=0

>'=0.5000>=0.5000)=0.5000y=0.5000

D.982上1.431K=1.431k=0.982

yo=O.65OOjo=O.6O69_yo=O.6O69)x)=0.6500

471=1yi=0a\=\yi=0a\=\>'i=0ai=1yi=0

1

42=0.67302=0.67330673G=0.673

”二0*二0>'2=0>2:0

7=0.6500>-0.6069>•=0.6069y=0.6500

5.6.2梁柱端弯矩计算

表5.8各层柱反弯点位置、剪力、柱梁端弯矩计算表

田柱上“住下

匕心y'n(1-y)

层号柱号D(KN(KN

/KNIKN/mx/?/m

­〃?)•〃?)

边柱2689421.060.9902.31048.6520.85

5777.64993081

中柱3517327.541.1552.14559.0831.81

边柱2689435.081.2572.04371.6844.08

41295.39993081

中柱3517345.881.3201.98090.8460.56

边柱2689445.981.4851.81583.4568.28

31697.69993081

中柱3517360.131.4851.815109.1389.29

边柱2689453.751.6501.65088.6888.68

21984.56993081

中柱3517370.291.6501.650115.98115.98

边柱1642764.303.1851.715110.28204.80

12193.62560385

中柱1859872.802.9741.926140.23216.49

注：表中M量纲为kNm.V量纲为kN,3)柱轴力中的负号表示拉力，当为左地震作用时，左侧两根

柱为拉力，对应的右侧两柱为压力：2)表中M第位为kNm，V单位为kN,I通位为m。

5.6.3梁柱剪力轴力计算

表5.9各层地震作用剪力、轴力计算表

“梁左

层号柱号柱剪力梁剪力跨中弯矩柱轴力

(kN'm)(kN，，n)

边柱48.6540.5721.0613.524.0413.52

5

中柱18.5118.5127.5413.71/0.19

边柱92.5384.2335.0826.784.1540.30

4

中柱38.4238.4245.8828.46/1.87

边柱127.53116.5445.9836.985.5077.28

3

中柱53.1653.1660.1339.37/4.26

边柱156.96140.9753.7545.147.99122.42

2

中柱64.3064.3070.2947.63/6.75

边柱198.96175.9564.3056.8011.50179.23

1

中柱80.2580.2572.8059.45/9.39

127.53

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图5.2地震荷载作用下弯矩图(k\.m)

图5.3地震荷载作用下剪力图（kN）

图5.4地震载作用下柱轴力图(kN)

第6章水平风荷载作用下框架内力计算

6.1梁、柱线刚度计算

详见第5章。

6.2框架侧移刚度D值

计算结果详见下面的各柱D值及剪力分配系数〃表:

表6.1各柱D值及剪力分配系数"表

/

二_，梁1+，梁2+廉3+，梁4%一.

2%2十i山=

_•12

层号及层柱位(一般层)Dn=柱2x%D

(一般层)p

+2xq,

高置0.5+/

'场少"(底层)(KN1m)

%=.(KNIm)

,柱2+i

(底层)

2~5层边柱0.6620.249268941241350.217

(3.3m)中柱0.9630.325351731241350.283

1层边柱0.9820.49716427700480.235

(4.9m)中柱1.4310.563185987(X)480.265

6.3风荷载标准值的计算

作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值见表6.3：H^Z/ZSAZ

coo"%8本地区基本风压为：M)=0.35kN/m2；〃z—风压高度变化系数，地面粗

糙度为B类；〃s—风荷载外型系数。根据建筑物的体型查的〃s=1.3；.z—因为房

屋总高度小于3()米所以佻=1.()；h—下层柱高；h—上层柱高，对顶层为女儿墙

的2倍；8—迎风面的宽度3=7.20m。

表6.3集中风荷载标准值

离地高MX)瓦h,(Ok

〃z仇4s

2

度(Z/m)(kN/m)(m)(m)(kN)

17.551.1961.0001.30.353.301.2011.17

14.251.119l.(XX)1.30.353.303.3()12.10

10.951.027l.(XX)1.30.353.303.3011.10

7.651.0001.0001.30.353.303.3010.81

4.351.0001.0001.30.353.304.9013.43

图6.1风荷载作用下荷载分布图(kN)

6.4风荷载作用下的水平位移验算

根据上面计算得到的水平风荷载，由式匕=之6计算层间剪力。再按下面两式

AT

分别计算各层的相对侧移和绝对侧移。

Atn=VRDij,(AU)kf=Az/.//z(。

计算过程见下表:

表6.4风荷载作用下层间剪力及侧移计算

层号Fi(kN)V.(kN)£Di(N/mm)△Ui(mm)Ui(mm)△ui/hi

511.1711.171241350.0901.7551/36682

412.1023.261241350.1871.6651/17608

311.1034.361241350.2771.4771/11921

210.8145.171241350.3641.2011/9068

113.4358.61700480.8370.8371/5857

风荷载作用下最大层间位移角为1/5857,远远小于1/550,满足规范的要求。

6.5风荷载作用下框架的内力计算

表6.5各层柱反弯点位置、剪力、柱梁端弯矩计算表

%卜

M柱上M架左右

层匕”yh(1-y)柱剪梁剪柱轴

柱号(KN(KN(KN(KN

号/KN/KN/mxh/m力力力

■nt)•nt)•tn)•

边柱0.2172.419124130.9902.3105.592.405.594.662.421.551.55

511.17

中柱0.2833.16451.1552.1456.793.652.132.133.161.570.02

边柱0.2175.040124131.2572.04310.306.3312.6911.475.043.665.21

423.26

中柱0.2836.59251.3201.98013.058.705.235.236.593.880.24

边柱0.2177.445124131.4851.81513.5111.0619.8518.117.445.7510.97

3

34.36

中柱0.2839.73751.4851.81517.6714.468.268.269.746.120.60

边柱0.2179.78/124131.6501.65016.1516.1527.2024.439.797.8218.79

245.17

中柱0.28312.80051.6501.65021.1221.1211.1411.1412.808.261.04

边柱0.21712.6973.1851.71521.7840.4437.9231.7318.8510.5529.34

158.6170048

中柱0.28316.6062.9741.92631.9949.3821.3721.3724.6615.836.31

第7章竖向荷载作用下的受荷总图

楼面布置如下图，为了方便荷载整理，在梁布置图和板布置图中分别标出梁和

板。

<B>

图7.1板传荷载示意图

梯形荷载等效换算为均布荷我：行(1-2/+片卜〃；

三角形荷载等效换算为均布荷载：g=5p/8。

7.1屋面荷载简化计算

7.1.1恒荷载作用

(1)qAB计算：屋面板恒布载为6.63kN/m2,AB段为梯形荷载，贝人

QAB=(1-2/+/)X〃=6.63X1.80X[1-2X(1.80/6.60)2+(1.80/6.60)3Jx2=20.80kN/m

(2)qBC计算：屋面板恒荷载为6.63kN/m2,BC段为三角形荷载，则：

例=5p/8=5/8x6.63x1.35=5.59kN/nio

因为左右两边板传递荷载，故板传荷载为：5.59x2=11.19kN/m

(3)qcD计算同qAB

(4)A(D)q34计算：屋面板恒荷载为6.63kN/m2,34段为三角形荷载，等效转

化为均布荷载为：夕=5〃/8=5/8x6.63x1.80=7.46kN/m

(5)B(C)q34计算：屋面板恒荷载为6.63kN/m2,等效转化为均布荷载为：

夕二(l-2a2十/)X〃=6.63X1.350X(1-2X(1.35/3.60)2+(1.35/3.60)31=6.91kN/in

(6)F5A计算：①女儿墙自重：5.50x1.2x7.20=47.52kN；②纵梁自重：

4.10x(7.20-0.6)=27.09kN：③板传荷载:7.46x7.20=53.70kN；④次梁传递荷载:

(20.80+1.66)x(6.60-0.25)/2=71.3IkN

所以F5A=47.52+27.09+53.70+71.31=199.62kN

(7)FSB计算：①纵梁自重：4.10x(7.20-0.6)=27.09kN；②板传荷载：

(7.46+6.91)x7.2=103.42kN；③次梁传递荷载：

71.31+(11.19+1.66)x(2.70-0.25)/2=87.05kN

所以F5B=27.09+103.42+87.05=217.56kN

FsA=199.62kNF58=217.56kNF5c=217.56kNRo=199.62kN

qA0-2O.8OkN/mqa)-20.80kN/m

q^11.19kN/m

AB

66006630

图7.4第五层框架恒荷载计算简图

7.1.2活荷载作用

(1)qAB计算：屋面板活荷载为2.0kN/m2,AB段为梯形荷载，贝心

qAB=(1-2a2+a3)xp=2.Ox1.80x[l-2x(1.80/6.60)2+(130/6.60)3]x2=6.27kN/m

(2)qBC计算：

屋面板活荷载为2.0kN/m2,BC段为三角形荷载，则：

饵=5〃/8=5/8x2.0x!.35x2=3.38kN/m

(3)qcD计算同qAB

(4)A(D)q34计算；屋面板活荷载为2.0kN/m2,34段为三角形荷载，等效转化

为均布荷载为：夕=5〃/8=5/8x2.0xL80=2.25kN/m

(5)B(C)q34计算：屋面板活荷载2.0kN/m2,等效转化为均布荷载为：

疔(1一勿2+/)x〃=2.0x1.35x11-2x(1,35/3.60)2+(1,35/3.60)3]=2.08kN/m

(6)F5A计算：①双传荷载：2.25x7.2=16.20kN；②次梁荷载：

1.66x(6.60-0.25)/2=19.92kN

所以F5A=16.20+19.92=36.12