炼油企业能源审计节能潜力分析和建议

炼油企业能源审计节能潜力分析和建议1.1现场诊断情况2006年XX月XX日，由XX教授、XX高级工程师带领能源专家团队赴XX公司，对主要用能系统、主要用能装置、各车间进行现场诊断、研究，与现场运行管理人员针对节能潜力进行探讨。通过对该公司的专家诊断，给出以下几点意见：1缺乏提高能源利用率、优化和控制能源消耗的理念和手段2蒸汽利用不合理3炼油装置与装置之间热联合还不够充分。4工艺装置低温热回收与储运系统、辅助系统之间热源优化利用不够5主要用能装置还有一定的节能空间1.2测试情况根据企业实际情况，对企业主要用热设备、机电设备等进行了节能监测，其结果见下：1.主要用热设备（加热炉）节能监测结果汇总表表XX主要用热设备（加热炉）节能监测结果汇总表序号装置名称加热炉名称热负荷（万千卡/小时）排烟温度（℃）过剩空气系数（α）热效率（％）耗能种类1XX炉－114001631.1389.39XX2炉－214001631.1389.39XX3炉－318001631.1489.33XX4炉－418001631.1489.33XX5XX炉1018002211.3485.27XX6炉2018003101.3480.49XX7XXF-101.2015801811.1888.29XX8F－1025301811.2188.14XX9F－2025101811.1988.22XX10F－2033451811.1888.29XX11XXXX1353201.2580.89XX12XX1352771.2183.45XX13XX炉－2400停工停工停工XX14XX炉－35002351.1885.71XX15XX炉-1/22501951.2187.47XX16炉－27001851.2287.87XX17XXXX－14002121.1981.73XX18XX－28002251.1881.19XX19XX－31702151.1881.67XX20XXXX－14002811.1883.48XX21XX－28002661.1984.10XX22XX－31702711.1983.86XX23XXF－150351771.1888.48XX24F－227001771.1788.55XX25XXF10136122021.1987.21XX26XX炉2012151641.1989.03XX27炉30115002481.1885.08XX28XXF51017221691.1389.12XX29F52014501691.1289.18XX30XX炉101532491.1385.41XX31炉6011002391.1285.97XX32XXF1014001691.1788.93XX33F1024401691.1888.86XX34F1034801691.1688.99XX35F201~20433302401.1485.75XX36F2054501691.1888.86XX37F3015501691.1788.93XX38XXF6016204271.1671.59XX39F6028301831.1888.19XX40XXF－3101847停工停工停工XX41F－32011300停工停工停工XX42F－32021250停工停工停工XX43XXF－70013604381.1775.87XX44F－70027403281.1781.31XX45XXF－1021675未采样未采样XX46XXF－2021675183未采样未采样XX主要机电设备节能监测结果汇总表表4-11序号装置机电设备名称规格型号出力（KW）耗能种类台数1润滑油加氢新氢压缩机12”+9”+1.5”*14.3HHE-VG-31600电力22润滑油加氢循环氢压缩机9.375”+8.25”*14.2HHE-VG21400电力231#催化1#主风机组D800-333200电力141#催化2#主风机组D1050-31YL3000C3200电力+烟气151#催化3#主风机组D1250-364500电力161#催化气压机组2MCL-527NK32/36/02300蒸汽171#催化增压机D90-13315电力283#催化增压机D170-13500电力293#催化主风机组AG070-11RE13812000电力+烟气1103#催化气压机组2MCL606NGS40/324500电力+蒸汽111延焦气压机组2MCL-4582800电力11.3企业节能潜力分析通过对本公司各项能耗指标的计算分析，可以看出，其部分产品的能耗与企业定额及国内先进水平相比，还有一定的差距，为了查找企业的节能潜力，为政府能源管理部门及企业自身加强能源管理、挖掘节能潜力、编制节能规划、实现2010年的节能目标提供科学的依据，我们通过对部分具有代表性的能耗指标了详细的审计并进行系统的分析。1.3.1总体能耗指标的对比与分析一、XX能耗指标2005年XX股份公司平均炼油综合能耗XX千克标煤/吨，本公司为：XX千克标煤/吨，比股份公司平均值高XX%，在集团公司32家XX企业排列第23位。2.比五家润滑油企业平均能耗高了XX千克标煤/吨股份公司5家XX企业（XX、XX、XX、XX和XX）的平均能耗为XX千克标煤/吨，本公司为XX千克标煤/吨，排列第4位。二、单位能量因数耗能1.比股份公司平均单位能量因数耗能高了XX千克标煤/吨因数XX股份公司平均炼油单位能量因数耗能XX千克标煤/吨·因数，本企业为XX千克标煤/吨·因数，比股份公司平均值高XX%，在集团公司32家XX企业排列第21位。三、单耗指标比较（一）本公司与XX股份公司平均单位能耗比较吨。吨。吨。（二）与燕山、茂名、金陵、镇海四分公司各项比较1.电单耗：最低：金陵XX度/吨，最高：本公司XX度/吨。茂名、燕山分别为XX和XX度/吨。3.蒸汽（XXMpa）单耗：最低：本公司XX吨/吨，最高：镇海XX吨/吨。茂名、燕山、金陵分别为XX、XX、XX吨/吨。4.蒸汽（XXMpa）单耗：最低：金陵单耗是XX吨/吨；最高：本公司XX吨/吨。茂名、燕山分别为XX、XX吨/吨。5.燃料单耗：最低：镇海XX千克/吨，最高：茂名XX千克/吨。本公司XX千克/吨，排列第3位。1.催化烧焦单耗：最低：金陵分别XX千克/吨，最高：燕山XX千克/吨。本公司XX千克/吨，镇海、茂名分别为XX和XX千克/吨。四、炼油装置、储运等部门能耗与燕山、茂名、金陵、镇海四分公司相应部门耗能比较由附表2可见，各家企业炼油装置和其他系统的能耗占炼油总能耗的比例。1.炼油装置能耗：最低：金陵（XX套）XX千克标煤/吨，占XX%镇海（XX套）XX千克标煤/吨，占XX%茂名（XX套）XX千克标煤/吨，占XX%燕山（XX套）XX千克标煤/吨，占XX%最高：本公司（XX套）XX千克标煤/吨，占XX%2.储运、污水处理、损失（热力和输变电损失）、辅助部门这四个系统的能源消耗中，储运系统污、污水处理的能耗统计数据相对准确（计量状况尚可），损失与辅助系统因计量不全或差异，作单项横向比较困难。但是可将二项合并作比较。本公司能耗最高XX千克标煤/吨，占XX%。燕山最低XX千克标煤/吨，占XX%。3.储运系统能耗金陵最低XX千克标煤/吨，占XX%。燕山最高XX千克标煤/吨，占XX%。本公司储运能耗XX千克标煤/吨，占XX%，排列第2位。五、与四家企业指标差距的原因分析与节能挖潜点（一）本公司能耗指标对比1.比燕山分公司蒸汽单耗高XX千克标煤/吨（见附表3-2）：从这个数据的绝对值来看，似乎高的并不算多，但在不细分装置结构的前提下，从所处的地理分析，本公司的蒸汽消耗应比燕山分公司低些。我们认为在以下四个方面可进一步改进,具有一定的节能潜力。第一，燕山分公司在最近几年已将近XX条物料管线的蒸汽伴热予以停用，伴热蒸汽在蒸汽消耗中所占的比例并不小，尤其是在冬季。本公司在经过调研的基础上，编制了《XX伴热运行规则（试行）》，并XX年XX月XX日起正式施行。由于受到对此项工作和对当前节能工作重要性和紧迫感认识的限制，还需进一步找到安全生产和合理用能、节约用能的最佳结合点，体现在“规则”中蒸汽伴热的使用的特殊条款还比较多。节能挖潜点：进一步加强对物料管线蒸汽伴热的管理，对照燕山分公司的成功经验，减少检讨《XX伴热运行规则（试行）》的“特殊条款”。第二，目前本公司由于蒸汽管网设置不合理，使相当部分的伴热蒸汽在使用XXMpa品质相对较高的蒸汽，能量浪费较大。节能挖潜点：优化和合理配置蒸汽动力系统，结合装置，有计划的逐步建成本公司高、中、低三个等级的蒸汽网络及热水系统的合理配置。第三，冬季蒸汽管线放汽漏汽点多。由于冬季温度较低，蒸汽管线（尤其是后段）可能会产生凝结水，为维持正常生产却需将这些凝结水排放掉，有相当部分是采用直排形式，有些蒸汽疏水阀效果不好，能量浪费。节能挖潜点：及时更换失效蒸汽疏水阀，对于确实需要经常性排放凝结水的部位可选用合适的蒸汽疏水阀。第四，XX年XX月份，10#、9#蒸汽管道同时运行，单根蒸汽管道平均流量在XX吨/小时（进本公司的流量），加上XX外用户的用量（目前约XX吨/小时）总流量约是设计流量XX吨/小时的XX%。这一供汽方式显然较2000年～2003年冬季期间努力实施的单根管线运行来的不经济。两根蒸汽管道的散热损失明显大于单根蒸汽管道，热损的增加也就意味着到本公司的蒸汽温度的降低，加热同样数量的物料就需要更多的蒸汽。节能挖潜点：为了降低本公司的蒸汽用量，为蒸汽外管道增加单管运行时间创造条件，降低本公司的动力费用：（1）加强对发汽装置的发汽量的量化考核。（2）进一步细化能耗考核指标，分馏塔、精馏塔应选择合适的回流比，并加以考核。（3）对已实施了热联合措施的装置，要进一步进行跟踪考核。（4）进一步加快和完善XX与XX装置的热联合试验及XX精制、XX制和XX精制装置的热联合工作。（5）尽快实施和完善XX蒸馏与XX裂化装置、XX脱油与XX装置的热联合，提高能量利用效率。（6）在已开展地本公司低温余热（XX℃以上物料水冷或空冷）调查工作地基础上，尽快实施低温余热利用措施。2.与金陵分公司的产品综合能耗比较分析，存在三个方面的差距：第一，金陵XX加工量比本公司多XX万吨，这有利于本公司固定能耗的分摊（一般情况下，固定能耗总能耗的30%左右）。第二，金陵生产装置共XX套，比本公司的XX套少XX套，且本公司有XX生产系统，金陵则没有。反映在能量因数上，该企业比金陵高XX%（本公司：XX，金陵：XX），也就是从理论上说，本公司的能耗比金陵高出相当于XX套蒸馏装置的能耗（约相当于综合能耗XX个单位）。第三，本公司有三套催化裂化装置，2005年加工总量为XX万吨，比金陵两套装置多加工XX万吨，增加烧焦量XX吨，增加能耗XX千克标煤/吨；本公司一套加氢裂化装置，2005年加工量为XX万吨，是金陵两套装置XX万吨加工量的XX%，一般情况下加氢裂化装置能耗要明显低于催化裂化装置的能耗，这在本公司3套XX、1套XX装置上显得尤为明显：加氢裂化装置能耗XX千克标煤/吨；XX装置能耗XX千克标煤/吨；XX装置能耗XX千克标煤/吨；XX装置能耗XX千克标煤/吨。节能挖潜点：生产方案和作业计划的优化，对降低本公司综合能耗具有重要作用。在满足市场需求、效益最大化的前提下，应使能源利用效率相对较高、能耗较低的装置实行满负荷运行。第四，目前常减压蒸馏装置能耗水平总体相当，但是本公司XX蒸馏能耗差设计水平近1个单位，这就相当于增加总能耗0.72个单位。目前3#常减压蒸馏原油换热终温约XX℃，比目标值低约XX℃，这就势必增加加热炉的负荷，使燃料消耗增加。另外空气预热器由于受腐蚀影响，无法正常投用，这也将造成加热炉效率的降低。节能挖潜点：（1）提高XX蒸馏原油的换热终温，对降低装置燃料消耗具有重要意义。建议请相关研究单位对装置的换热网络利用窄点技术进行计算和优化，鉴别有无错流匹配的换热器存在、消除跨越窄点的换热器、建立新的换热网络和选择新型高效的换热器。（2）针对加热炉的空气预热器因受到腐蚀影响而无法正常投用的问题，建议采用“XX空气预热器”技术，改善和避免目前所使用空气预热器易漏风、管子易低温腐蚀的问题，这将有助于加热炉和其它装置烟气余热锅炉效率的提高。（3）加强对换热器清洗和清焦处理，也可提高换热终温。3.在电单耗方面，比四家分公司高XX～XX千克标煤/吨（见附表3-2）。存在的主要问题是：第一，江水净化和四水源都是本公司较早投用的装置和设备，早期新鲜江水用量较大，所以机泵选型也较大。四水源共三台江水提升泵，机泵额定流量两台4700吨/小时，一台XX吨/小时。江水净化三台泵，两台XX吨/小时，一台XX吨/小时。而目前江水取用量一般在XX～XX吨/小时，随着污水回用流程的投用，江水取用量还将进一步下降，预计可以下降XX～XX吨/小时。第二，压缩机的富裕问题。连续重整装置共有XXkW驱动功率的氢压机三台，实行开二备一，现有机组富裕量较大。以年8000小时开工时数计算，年多耗电约XX万千瓦时。类似因设备选型过大的情况在XX装置的气压机（XXkw）和其他装置的增压机上也同样存在。节能挖潜点：（1）重点对大功力机泵（XXKW以上）存在的“大马拉小车”现象进行有计划的整改。同时对低效率的机泵设备做好整改计划，逐步予以实施。（2）采用变频调速、机泵叶轮车削和“小泵换大泵”；对部分气体增压机安装气量调节控制系统。按节约总用电量XX%估算，一年可节电2000万千瓦时，减费680万元。1.3.2系统能源利用效率分析一、缺乏提高能源利用率、优化和控制能源消耗的理念和手段1.在生产计划的制定中，能耗消耗计划编制目前只是处于对给定的生产总流程和开工装置进行能耗计算的初级阶段（较原始的管理方法）。生产计划制定中没有考虑能源消耗结构优化和具体装置用能水平的优化。2.在新装置设计、装置工艺改造、设备选型与更新中没有对装置能量利用水平高低给予更多的关注和将能耗指标作为一个重要选项。3.在实施生产运行和调度中，对减少能源消耗、提高能源利用方面统筹考虑与平衡较少。4.在企业发展规划中未能将节能降耗的计划或规划统筹考虑，从而长期存在节能降耗技术储备不足，尤其是在公用工程系统上进行简单的扩建（做简单的加法），而未对现有公用工程装备和炼油装置的能量回收能力进行资源综合整合利用。节能挖潜点：1.在生产计划安排、生产调度、技术指标制定、设备运行中，要结合能源消耗进行总体优化。结合能源优化因素，开发和完善现有生产计划编制程序，建立适合本公司的数学模型和实际数据信息，用以指导生产计划编制和实际生产。采用科学的态度，编制出既能满足市场要求，能源消耗相对比较低的生产流程并组织生产。同时，定期组织各专业进行综合优化分析，对相关数据必须进行动态管理，编制程序不断地加以修正与完善。2.结合装置标定，组织炼油装置和公用工程系统的能量平衡测试与经济技术指标的评价分析。摸清家底，找到节能降耗技术改造和投入产出比的切入点，从而制定改造规划和计划，分步实施。二、蒸汽利用不合理第一，缺乏按蒸汽能级从高到低逐级利用的手段。与茂名分公司相比，装置结构、规模和数量基本相似，但公司装置总能耗XX千克标煤/吨比茂名分公司XX千克标煤/吨，高了XX千克标煤/吨。差距主要在蒸汽结构上（如下表所示）：名称XXMpa(万吨)XXMpa(万吨)合计茂名XXXXXX本公司XXXXXX差值XXXXXX目前本公司虽然没有外购中压蒸汽，但由于受管网局限和XXMpa蒸汽用量平衡，XX装置约有XX吨/小时减压并入XXMpa管网（损失能量约XX吨标准煤/年）。而XX催化裂化装置发汽等级又未达设计（XXMpa）。若XX催化机组能采用中压蒸汽，装置电量将下降，机组背压输出XXMpa蒸汽供1#气体分馏装置使用，从而降低1#气体分馏装置XXMpa蒸汽消耗（与XX分馏装置蒸汽单耗相同，可节汽6～7吨/小时，以330天计，全年节汽47500吨，减费570万元）。第二，蒸汽管网缺少运行监控和调控手段，引起装置用汽压力波动和预热发汽受阻。如影响XX、润滑油加氢发汽外输，压力波动导致XX装置和XX装置用汽量增加等。另外，由于缺少监控手段，保证管网安全运行防止水击，人为多增加了蒸汽排凝点。不仅浪费蒸汽而且降低蒸汽输送温度。这一问题在冬季尤为突出。（若影响每套装置和蒸汽排凝各按1吨/小时，合计5吨/小时，全年90天计，可节约蒸汽10800吨，减费129.6万元）。节能挖潜点：1.在热电事业部至本公司中压蒸汽管网建成投用前，需对现有装置发汽、用汽量进行总体核算与平衡，尽可能消除中压蒸汽降压使用。2.建议对现有装置中部分物料，采用中压蒸汽取代燃料加热的可行性进行调研。提出降低燃料消耗，使中压蒸汽管网达到满负荷、高效率的优化运行方案。三、炼油装置与装置之间热联合还不够充分。节能挖潜点：1.保证已建立热联合的工艺装置能长、稳、按、满运行。如糠醛精制与白土精制装置，3#常减压蒸馏与3#催化裂化，1#常减压蒸馏与丙烷脱沥青装置等。2.以部能量优化为体系，充分发挥工艺装置之间的热联合潜力，降低有关工艺装置的能耗。（1）如以XX装置为热能中心的热联合。XX装置附近需要高温为热源的工艺装置主要有：XX蒸馏装置、XX分离装置。因此，建议将这3套装置进行热联合，充分利用1#催化裂化装置的油浆热能，降低XX蒸馏和XX装置的能耗。（2）进一步做好XX与XX装置；催化裂化、XX（柴油）装置与XX装置热联合的工作。四、工艺装置低温热回收与储运系统、辅助系统之间热源优化利用不够。本公司的储运系统耗用大量XXMpa蒸汽进行油罐的维温与加热。辅助系统耗用相当数量的XXMpa蒸汽，作为物料管线的伴热和低温水（除盐水）的加热（如下表所示），存在较大改进潜力。项目2004年2005年储运蒸汽耗量（吨）XXXX储运能耗（千克标煤/吨）XXXX蒸汽单耗占储运能耗比例（%）XXXX辅助蒸汽耗量（吨）XXXX辅助能耗（千克标煤/吨）XXXX蒸汽单耗占辅助能耗比例（%）XXXX油品储运罐区大部分储罐温度在XX℃。因此，储运系统维温伴热可用工艺装置的低温热，即改用XX℃的热水代替蒸汽作为维温热源。节能挖潜点：1.1#催化裂化装置的低温热水，在冬季可用于取暖，但在其它三季可送到储运系统作为温度低于XX℃的油罐维温、伴热热源。2.3#常减压蒸馏装置尚有高于XX℃的侧线物料直接进冷却器，其热量可考虑进一步利用。3.凝结水热量回收利用。（1）利用凝结水热量加热老区XX吨/小时纯水站水源-新鲜江水，此举可降低XX吨/小时纯水离子交换工艺的酸碱消耗，即回收了热能又降低了物耗。（2）利用凝结水热量加热石蜡发汗罐热水。（3）XX℃以上热水可作溴化锂制冷的热源。五、调整能源消耗结构，降低燃料消耗用蒸汽取代燃料加热，降低燃料消耗；提高加热炉效率，降低燃料消耗。1.对加热温度较低的炉子，可采用XXMpa、XXMpa蒸汽或装置间的热载体来提供热源。例如：加热炉热负荷KW被加热物料温度℃XXF301XXXXXX－201XXXXXX－301XXXXXX制炉－1XXXXXX制炉－2XXXX2.降低加热炉排烟温度对加热炉的空气预热器易受到露点腐蚀影响，而无法长期投用的问题，建议采用“XX空气预热器”技术（七一一研究所的专利），避开露点温度区，烟气能量得到充分回收。该技术已在茂名的蒸馏、加氢裂化的装置上成功运用，使排烟温度由目前平均XX℃降低至集团公司平均温度XX℃。平均炉效率提高1%，可节约燃料3600吨，减费360万元。第三节装置能耗存在问题的分析与建议一、XX蒸馏装置1.XX蒸馏装置本公司XX装置的综合能耗，比燕山、茂名、金陵、镇海四家的9套装置中，最低的镇海3#装置能耗高XX千克标煤/吨，比最高的燕山2#、3#装置能耗高XX千克标煤/吨，能耗高的主要是燃料消耗，比镇海3#装置高XX千克标煤/吨。原因分析：第一，装置的设计换热终温在XX℃，但是随着非大庆油加工量的上升，装置的换热终温也相对下降，一般情况在XX℃左右，低时只有XX℃，换热终温的偏低必然增加加热炉的负荷和燃料的消耗量。第二，装置的排烟温度偏高。装置的排烟温度在XX℃左右，而较先进的装置排烟温度在XX℃。排烟温度的上升，表明装置对烟气热量回收效率的降低。第三，装置的加热炉投用年限已久，随着投用年限的增长，加热炉材质上的缺陷就容易暴露，在2005年，装置的XX炉就出现了炉顶裂缝，炉顶板脱离支撑梁的问题，为了保证安全运行，维持裂缝处的负压，装置不得不增大了供风量，增大了空气过热系数，降低了炉效率。2.XX蒸馏装置本公司XX装置的综合能耗，比燕山、茂名、金陵、镇海四家分公司的9套装置中，最低的镇海XX装置能耗高XX千克标煤/吨，比最高的燕山XX、XX装置能耗低XX千克标煤/吨，能耗高的主要是燃料消耗，比镇海XX装置高XX千克标煤/吨。原因分析：第一，装置的设计换热终温在XX℃，但是随着加工原油的劣质化，对换热系统产生较大的不良影响，造成换热终温只有XX℃左右，换热终温的偏低大大增加了燃料的消耗。第二，管网瓦斯质量比较差，热值低，造成燃料气消耗量偏大。第三，1月份开始，热油式空气预热器泄漏而难以修理而停用至今，加热炉进口空气温度下降使得加热炉热效率下降，而加热炉燃料消耗增加。节能挖潜点（1）对1#装置实施能量优化改造，将使装置能耗下降XX千克标煤/吨。（2）对于两套蒸馏装置换热终温低的问题，请相关研究单位对装置的换热网络利用窄点技术进行计算和优化，鉴别有无错流匹配的换热器存在、消除跨越窄点的换热器、确定新的换热器和建立新的换热网络。（3）对换热器进行清洗和清焦处理，使换热终温得到提高。（4）对于3#装置热油式空气预热器泄漏而难以修理的问题，建议进行“水热媒空气预热器”技术应用的试验。（5）对于加热炉炉顶裂缝，炉顶板脱离支撑梁的问题，可采取相应的修复措施。二、催化裂化装置1.XX催化裂化装置2005年镇海XX催化能耗为XX千克标煤/吨，金陵XX催化能耗为XX千克标煤/吨，本公司XX催化能耗为XX千克标煤/吨，本公司比镇海高出XX千克标煤/吨、比金陵高出XX千克标煤/吨。第一，电耗方面，本公司XX装置耗电能耗为XX千克标煤/吨，所参比的企业在XX千克标煤/吨左右的水平，仅此这一项，装置就能耗就高出近XX个单位。原因分析：XX催化装置由老XX型催化改造而来，有两个再生器、三台主风机组，正常情况下开二备一，三台主风机组中只有一再有烟机，因此，只有一个再生器的烟气经过烟机回收能量，另一个再生器的烟气直接进入余热锅炉，压力能全部浪费。节能挖潜点：增加一台烟机以回收部分烟气的压力能。第二，蒸汽方面：本公司1#装置蒸汽能耗为XX千克标煤/吨，系统内水平较高的金陵1#重油催化装置为XX千克标煤/吨，差距在XX个单位以上。原因分析：（1）从金陵XX装置所产蒸汽的压力等级为XXMpa，而本公司XX装置所产蒸汽为XXMpa，能量回收不够充分，相比的水平较低。（2）本公司1#装置气压机组为凝汽式汽轮机，而采用以XXMpa蒸汽为动力源的背压透平，不但同样可得到XXMpa的蒸汽，同时还可获得蒸汽压差（余压能）转换的电能，XXMpa蒸汽经过背压透平作功后的XXMpa蒸汽可并网使用。（3）本公司XX装置一再为不完全再生，烟气中含有XX%左右的CO，目前本公司分化学能没有得到回收，本公司分CO随烟气直接排入了大气。节能挖潜点：适时对1#催化裂化装置实施能量优化改造，使装置能耗下降到XX～XX千克标煤/吨。主要可选择以下4项措施：（1）再生器烟气化学能和热能的优化利用。（2）与XX蒸馏热联合，降低装置能耗。（3）完善低温热回收利用。（4）主分馏塔回流取热优化及返塔温度调整2.XX催化裂化装置本公司XX装置能耗XX千克标煤/吨，镇海XX装置能耗为XX千克标煤/吨，金陵XX装置能耗为XX千克标煤/吨，其主要原因是装置的工艺路线不同。但通过一些改进工作，仍可使装置能耗有所降低。节能挖潜点：（1）装置气压机由电机与汽轮机共同驱动，可将电机改造为变频电机，降低电耗。（2）将富裕量较大的机泵设备加装变频器，降低电耗。（3）对外取热器进行改造，提高发汽量。3.3#催化裂化装置本公司与镇海装置能耗数据对比（单位：千克标煤/吨）消耗项目镇海本公司差值加工量（吨）XXXXXX能耗合计XXXXXX新鲜水XXXXXX循环水XXXXXX除氧水XXXXXX电XXXXXXXXMpa蒸汽XXXXXXXXMpa蒸汽XXXXXX催化烧焦XXXXXX热进(出)料XXXXXX2005年镇海1#装置能耗为XX千克标煤/吨，本公司XX装置能耗为XX千克标煤/吨，本公司比镇海高出XX千克标煤/吨。原因分析：第一，加工量方面：镇海XX装置年加工量大，2005年总加工量高出本公司XX装置XX吨，装置处理量大，对摊薄装置固定能耗有利，能相对降低装置的总能耗。第二，耗水方面：新鲜水和循环水的消耗低于镇海XX装置；本公司XX装置除氧水消耗较高，原因：①装置共有XX个中压汽包，其定排系统阀门均有不同程度的内漏，造成了装置除氧水不必要的浪费。②为了确保装置蒸汽品质合格，防止汽包结垢，装置对XX个汽包的定排量偏大，使得装置除氧水单耗上升。节能挖潜点：（1）装置检修时对定排系统的阀门进行修理或更换。（2）在确保质量和安全的情况下降低汽包定排频次，由原先的每天二次降低为每天一次。第三，耗电方面：本公司XX装置的电耗比镇海XX装置虽低XX千克标煤/吨，但是仍然存在不足之处：①装置烟机的回收功率可以进一步提高。作为一项重要的节电措施，要继续开好装置的主风机和气压机组，在日常操作中尽可能使再生压力与主风量合理匹配，减少烟气旁通能量的损失，一定要抓住秋冬春三季气温较低的有利时机，使机组处于发电工况。②装置多台机泵选型过大，在正常生产时要靠调整泵出口阀门来控制流量，造成机泵效率下降，增加了装置的电耗，其中装置气压机尤为明显。节能挖潜点：（1）应及时修理或更换临界喷嘴和旁路蝶阀，减少高温烟气不应有的损失，提高烟气进烟机的量，增加烟机发电量。（2）有计划地将另一部分机泵电机改为变频电机，通过调节变频来控制流量，可以节约装置电耗。第四，蒸汽消耗方面：本公司XX装置是向外输出蒸汽，镇海XX装置需要由外供入蒸汽。但是在节汽方面仍存在一些不足：①装置中压蒸汽系统有时漏点较多，2005年泄漏最严重的是外取热器上升管和下降管阀门，目前已消缺结束。但是紧接着又出现内取热器蒸发段3处阀门严重泄漏。大量蒸汽泄漏不仅造成装置蒸汽外输量的下降，同时也使得装置除氧水不能有效利用。②装置余热锅炉省煤器出口安全阀2005年多次起跳（均未达到起跳压力），造成大量除氧水外泄浪费，而且由于省煤器停用使得装置XX个汽包的给水温度降低（由XX℃下降至XX℃），使得装置产汽量下降XX～XX吨/小时。节能挖潜点：（1）应及时修理泄严重的阀门。（2）选择质量更好的安全阀。（3）解决XXMpa蒸汽减压并入XXMpa蒸汽网问题，提高中压蒸汽利用率，装置节能XX吨标准煤/年。第五，催化烧焦方面：本公司XX装置的生焦量明显高于镇海XX装置，烧焦能耗比镇海高出XX千克标煤/吨，装置生焦量高除了与装置设计有关外（XX装置的生焦量要高于普通XX装置），另一个最大的原因就是与装置加工的原料有关。三、XX装置通过与镇海XX能耗数据的比较，该公司XX焦化装置能耗明显高于镇海1#装置，本公司延迟焦化装置能耗为XX千克标煤/吨，镇海1#装置能耗为XX千克标煤/吨，高XX个单位。其中热物料输出能耗高XX千克标煤/吨、燃料消耗高XX千克标煤/吨，电耗高XX千克标煤/吨。电耗高的主要原因气压机变频器电气故障较多，造成工频运行时间较长，大大增加了装置的电耗。节能挖潜点：（1）结合延迟焦化装置检修，实施低温热回收措施。通过XX℃热媒水输出，预热纯水站除盐前江水和部分油罐维温，能降低装置能耗2～3单位。（2）加强加热炉火嘴燃烧情况的检查，对燃烧效果差的火嘴及时清焦，确保燃烧效果。（3）做好气压机变频设备的维护保养工作，确保平稳使用。四、连续重整装置本公司与茂名装置能耗数据的比较消耗项目计量单位本公司茂名差值装置处理量吨/年XXXXXX电单耗度/吨XXXXXX1.0Mpa蒸汽单耗吨/吨XXXXXX3.5Mpa蒸汽单耗吨/吨XXXXXX燃料气单耗千克/吨XXXXXX新鲜水单耗吨/吨XXXXXX循环水单耗吨/吨XXXXXX除氧水单耗吨/吨XXXXXX综合能耗XXXXXX通过上表能耗数据的对比，与茂名的XX万吨/年重整装置的主要差距在于XX单耗和电单耗上。第一，XX消耗方面：2005年装置XX单耗为XX千克标煤/吨，比茂名的XX千克/吨高XX千克/吨。原因分析：（1）XX热值较低，最低时的热值约XXkcal/kg。（2）装置在2005年上半年受催化剂运转周期长的影响，下半年受新型催化剂保持高温活性的影响，为了保证产品质量，装置满负荷运行时反应温度达到XX℃，而茂名同类装置反应温度只有XX℃，反应温度的提高也增加了瓦斯消耗。（3）茂名装置只有三个反应器，反应系统配置差异也导致了茂名类装置瓦斯单耗较低。节能挖潜点：（1）采用板式换热器替代原立式换热器，年节约燃料2070吨，减费207万元。（2）采用新型塔板提高分馏效率。（3）采用换热网络优化与换热器强化技术，降低加热炉负荷0.78MW。（4）改变工艺条件，降低压缩机的消耗，节电1200kw。（5）继续加强对提高加热炉热效率的摸索，加强氧含量监控和瓦斯、烟气采样分析，根据原料变化及时调整加热炉操作，监测好加热炉烟气氧含量和排烟温度，确保加热炉热效率大于88%。（6）修复四合一炉对流室吹灰器，确保吹灰顺利进行，提高对流室蒸汽炉管热效率，对四合一炉操作进行监测，控制排烟温度不大于XX℃，确保平均发汽量不低于XX吨/小时，确保外购中压蒸汽量不大于XX吨/小时。第二，电耗方面2005年装置电单耗为XX度/吨，而茂名仅为XX度/吨。原因分析：（1）用电设备的选用上存在差距。装置用电大户是氢气增压机K202/ABC，一般是开二备一，存在电力资源的很大浪费；而茂名分公司同类装置未设置增压机，重整氢经过高分后直接出装置。（2）茂名同类装置2005年度循环水单耗为XX吨/吨，而本装置循环水单耗为XX吨/吨，原因茂名同类装置分离系统用部分水冷器代替了空冷器，用能方式的不同也导致了电单耗的差异。节能挖潜点：（1）采用针对氢压机的节电专有技术——气量调节控制系统。（2）进一步优化再生系统电加热器使用方法，实现降低电耗的目标。（3）进行机组长周期运行攻关，确保单机组大修次数低于2005年，单机平均大修次数不大于2次，降低机组维修调试所消耗的电能；搞好空冷与水冷器串联系统的平衡管理，原则是先用水冷再用空冷，空冷风机的启动是在水冷无法满足的前提下才能进行，做好这方面的监督管理；进行装置长周期平稳运行攻关，减少用电设备的无负荷运行。通过节电专项管理，确保2006年相对2005年平均减低电耗XX千瓦时/吨。第三，蒸汽消耗方面：进一步降低蒸汽消耗：XX吨/小时。节能挖潜点：（1）XX塔控制优化，塔底XX采用XXMpa的蒸汽。（2）继续做好装置氢油比的调节控制工作，尤其是在装置处理量低时氢油比较高，会造成中压蒸汽的浪费，鉴于此种情况将根据辛烷值开环系统所估算出的辛烷值，来调节K201的转速，尽最大可能的节约中压蒸汽。五、XX裂化装置由于本公司XX裂化装置总投用时数较短，能耗统计数据尚需经过一段时间的积累，才能相对准确的反映装置的实况。2005年能耗的统计数据为XX千克标煤/吨，比XX股份公司XX套同类装置平均能耗XX千克标煤/吨高XX个单位，目前装置加工负荷较低，是限制了能耗水平提高的一个重要因素。在分项的能耗中循环水和电的消耗都比较高。节能挖潜点：1.充分利用反应放出的热量，优化换热网络，降低加热炉瓦斯、高压空冷的电消耗。（1）优化F3101操作，利用TC9102，尽量提高F3101入口温度（需保证F3101温升在15～20℃），降低F3101XX用量。（2）利用TC9104，提高C3201入口温度（原则上与D3103入口温度大致相同，225℃以上），降低F3202XX用量。（3）由于TC9104温度的提高，加大了E3102、E3107的换热量，即从反应产物、热高分气中多取走一部分热量，从而可以降低高压空冷的电消耗。2.降低系统压降和氢油比，节约中压蒸汽的消耗（1）通过加强高压空冷注水的管理，防止高压空冷结盐。内操控制四路注水流量均匀，外操及时记录空冷入口温度，每周三进行E3103、E3107、A3101注水切换一次，降低系统压降，减少K3102的蒸汽消耗。（2）在K3102循环量、冷氢用量稳定的前提下，如果氢油比过剩（远远大于XX），可以考虑适当降低循环机的转速（保证氢油比大于XX），少用中压蒸汽。3.新氢机与耗氢量匹配，降低电、循环水的消耗（1）由于目前装置的加工量较低，耗氢在XX-XX标立/小时左右，装置开XX台新氢机（三返一开度XX%左右，返回量约XX标立/小时），电能浪费较大。因此，当处理量小于XX吨/小时、原料质量相对稳定，装置耗氢量低于XX标立/小时的情况下，拟停开一台K3101，将节电约XX千瓦时/小时。同时，还能降低循环水约XX吨/小时。（2）投用变频装置，如尾油泵、高压空冷电机等，降低电耗。4.实现装置间的热联合，降低XXMpa蒸汽的消耗（1）充分利用蒸馏热进料所带来的热量，优化E3108、E3101、F3101的换热，尽量使D3508多发XXMpa蒸汽（降低一中返塔温度），进而少补充XXMpa蒸汽作为溶剂再生热源。（2）适当降低干气脱硫的溶剂过剩量（目前均过剩），降低溶剂循环量，既可节约E3305再生蒸汽，也可降低P3301、P3302循环的动力电的消耗。5.控制炉水排放量，节约除氧水消耗（1）由于热工系统连排管线较粗（XX），连续排污量不容易控制，连排量总体偏大（DCS上水量明显比发汽量大），准备在连排线上加限流孔板，控制连续排污量在规定范围内。（2）在保证炉水质量的前提下，可以适当减少定排的次数和定排量，节约除氧水。（3）连排罐顶部的乏汽，回收用于制氢除氧器，节约蒸汽，减少大气排放。1.加强三温控制，降低电、循环水消耗调整产品的出装置温度，使之尽量接近工艺控制指标，减少空冷、水冷冷却过剩，温度太低，浪费能源的情况。7.做好蒸汽发生器E3217、E3202的改造，确保消除因设备内漏而导致蒸汽放空的现象，实现多产蒸汽。8.抓好停工后循环水的管理由于加氢裂化装置停工时间较长，停工期间，对停运机泵（尤其是三台氢气压缩机），及时关闭冷却水，减少循环水消耗。六、XX装置2005年，本公司XX装置统计能耗为XX千克标煤/吨、2#XX装置统计能耗为XX千克标煤/吨，XX公司中茂名制氢装置的能耗为XX千克标煤/吨，其水平比较先进。通过能耗的比较，在茂名、金陵等XX家企业的XX套装置中，XX能耗排名最后，XX能耗居中。现将本公司XX装置能耗与茂名的XX作对比分析。第一，循环水消耗方面：XX装置循环水能耗为XXkg千克标煤/吨，XX#装置循环水能耗为XXkg千克标煤/吨；茂名为XX千克标煤/吨。主要原因是装置循环水表选型有缺陷，计量数比实际使用数大。节能挖潜点：（1）对循环水表重新选型。（2）装置停工期间，关闭装置所有循环水使用设备，停止循环水的使用。第二，软化水（除盐水）消耗方面：目前XX装置软化水（除盐水）能耗为XX千克标煤/吨，XX装置软化水（除盐水）能耗为XX千克标煤/吨。茂名为XX千克标煤/吨左右。原因分析：（1）按照设计要求，制氢脱酸冷凝水应该循环利用，但是目前实际情况是，由于制氢脱酸冷凝水中的铁离子浓度、电导率、PH值等指标达不到回收利用要求，而直接排放到其他水处理装置。（2）EDI装置设计时收率太低，约为XX%左右。（外单位无）节能挖潜点：（1）对脱酸冷凝水进行进一步处理，是各项指标达到回收利用标准。（2）对EDI进行废水回收，并入脱酸冷凝水系统，实现一起回收利用。第三，电的消耗方面：目前XX装置耗电能耗为XX千克标煤/吨，2#装置耗电能耗为XX千克标煤/吨，茂名为XX千克标煤/吨。主要原因是制氢装置开工负荷低，降低了原料气压缩机的效率，使电耗增加。节能挖潜点：在做生产作业计划时，尽可能满足提高单套装置负荷率的要求。第四，中压蒸汽外输方面：目前XX装置中压蒸汽能耗为XX千克标煤/吨，XX装置中压蒸汽能耗为XX千克标煤/吨，茂名为XX千克标煤/吨左右。主要原因是装置生产负荷较低（XX%～XX%），为了确保催化剂正常使用，将水碳比控制在XX～XX，造成中压蒸汽消耗的增加。节能挖潜点：优化和精心操作，降低水碳比。操作负荷在XX%以上时，应使水碳比低于XX，节约蒸汽，降低瓦斯消耗，减少冷却负荷。七、XX精制装置1.XX装置本公司与镇海装置能耗对比（计量单位：千克标煤/吨）项目名称本公司镇海差值加工量（吨）XXXXXX能耗合计XXXXXX循环水XXXXXX软化水XXXXXX凝结水XXXXXX电XXXXXX输入XXMpaXXXXXX输入XXMpaXXXXXX输出XXMpaXXXXXX燃料气11.943.368.58XX装置能耗为XX千克标煤/吨，比镇海XX万吨/年XX装置能耗XX千克标煤/吨高XX个单位，其中主要差距在燃料能耗高XX个单位、电能耗高XX个单位。原因分析：（1）由于催化剂受到长周期运转的影响，为获得较好的精制XX效果，在催化剂再生前反应入口温度一直控制在XX℃，这相应的增加了反应炉的负荷，增加了XX消耗。（2）催化剂再生后，活性虽有所上升，但由于XX效果受空速的影响较大，在XX品质较高的情况下，装置大部分时间维持在低处理量运行，使燃料单耗增加。（3）装置反应炉F601热效率为XX%左右，而镇海XX炉热效率在XX%以上，由于炉效低增加了燃料消耗。（4）装置电单耗约为镇海的XX倍。本公司的新氢增压机XX压缩比大于镇海，出口压力为XXMpa比镇海的XXMpa高XX%。节能挖潜点：（1）优化F601、F602操作和充分利用反应热，降低加热炉的燃料消耗XX～XX%。（2）做好用XX水的净化水替代软化水方案及实施，以节约除盐水用量XX～XX吨/小时。（3）选择合理的XX和XX的转速，降低中压蒸汽的消耗。（4）结合装置检修，对催化剂进行再生，反应温度降低到XX℃（降低了XX℃），减少了燃料消耗XX千克/小时。2.XX装置本公司与镇海装置单耗对比项目计量单位本公司镇海差距装置处理量吨/年XXXXXX电单耗千瓦时/吨XXXXXXXXMpa蒸汽单耗吨/吨XXXXXXXXMpa蒸汽单耗吨/吨XXXXXX燃料气单耗千克/吨XXXXXX新鲜水单耗吨/吨XXXXXX循环水单耗吨/吨XXXXXX软化水单耗吨/吨XXXXXX综合能耗XXXXXX3#汽柴油加氢装置能耗为XX千克标煤/吨，比镇海XX万吨/年柴油加氢装置的能耗XX千克标煤/吨高XX个单位，其中燃料单耗高XX千克/吨（折能耗XX）、电单耗高XX千瓦时/吨（折能耗XX），蒸汽单耗高XX吨/吨（折能耗XX），原因分析：（1）受装置催化剂使用周期长比较长和催化剂性能、设计操作苛刻度的影响下，为了保证产品质量，反应温度达到XX℃，比镇海的XX℃高XX℃；反应炉对流室温度达到XX℃，比镇海的XX℃高达XX℃，这样就使燃料消耗明显增加。（2）装置电单耗为镇海的XX倍。本公司的新氢增压机XX压缩比大于镇海，出口压力为XXMpa比镇海的XXMpa高XX%。节能挖潜点：（1）优化F7001、F7002操作，充分利用反应XX柴油的热进料，降低加热炉的燃料消耗XX～XX%。（2）做好用酸性水的净化水替代软化水方案及实施，节约软化水用量XX～XX吨/小时。（3）选择合理的氢油比和K7002的转速，降低中压蒸汽的消耗。（4）结合装置检修，对催化剂进行更换，反应温度降低XX℃，减少了燃料消耗XX千克/小时。3.航煤加氢装置本公司航煤加氢装置能耗与茂名相比的主要差距在燃料消耗上。原因分析：装置加热炉的余热回收系统运转至后期换热效果有所下降。节能挖潜点：通过对三门一板的调节，控制烟道温度、烟气含氧量，并对操作提出的具体控制指标加强落实，保持加热炉热效率在86%以上，降低燃料的消耗。4.XX装置本公司XX、XX装置能耗分别为XX、XX千克标煤/吨，茂名为XX千克标煤/吨，本公司比茂名分别高XX%和XX%。原因分析：（1）装置的处理量和加热炉热效率相比较低，使燃料消耗较高。本公司XX装置：XX千克/吨、1#装置：XX千克/吨，茂名：XX千克/吨。（2）装置伴热管线腐蚀严重，漏点较多；备泵伴热蒸汽长开等，使得蒸汽消耗明显大于股份公司内其它同类装置。节能挖潜点：（1）改善加热炉操作，提高炉效，减少燃料消耗。（2）将XX装置部分蒸汽伴热改为电伴热，提高伴热效率。八、储运系统节能挖潜点：1.重油出厂管线采用电伴热的技术。2.XX联合罐区XX、XX罐区部分油罐加热和管线伴热用汽，用XXMpa蒸汽或热水替代XXMpa蒸汽。3.提高蒸馏装置裂原、蜡油出装置温度，控制XX～XX℃，减少蜡油罐加热时间。4.重油罐（XX、XX、XX、XX）可考虑逐步改为热油罐。在消除安全隐患的同时，也有利于节能降耗。九、给排水系统存在的主要问题：1.新区和老区蒸汽凝结水回收利用。（1）老区每小时约XX吨的蒸汽凝结水，目前回收利用其水量，而热量没有回收利用，所回收蒸汽的凝结水有部分是汽水混合物，其温度夏天在XX℃左右，冬天在XX℃左右。（2）新区每小时约XX吨的蒸汽凝结水，目前其水量和热量均没有回收利用，同时水站内除氧器给水用XXMpa的蒸汽加热至XX℃以上，每小时耗用蒸汽XX～XX吨。节能挖潜点：（1）可采取产生凝结水的装置就地回收利用其凝结水热量后，再送入至凝结水回收管网或集中回收利用其凝结水热量。（2）冬季利用凝结水热量加热老区XX吨/小时纯水站水源-新鲜江水，此措施可降低XX吨/小时纯水站离子交换工艺的酸碱消耗，即回收了热能又降低了物耗。夏天过剩的热量拟用作溴化锂制冷机组的制冷。2.江水净化和四水源现有机泵过大，浪费电耗。目前四水源共三台江水提升泵，机泵额定流量两台XX吨/小时，一台XX吨/小时，江水净化三台泵，两台XX吨/小时，一台XX吨/小时，而目前江水取用量一般在XX～XX吨/小时，随着污水回用流程的投用，江水取用量还将进一步下降，预计可下降XX～XX吨/小时，上述大流量机泵已明显过剩。节能挖潜点：可优先考虑机泵改型更新。表XX节能潜力汇总表合计-XX-XX管理改进加强计量管理完善对各工序及主要耗能设备的三级计量仪表的配置XX-XX管理改进加强定额管理完善细化的产品能耗考核指标体系，实施分级考核XX-XX管理改进加强能源管理制度建设完善节能管理的体系建设XX-XX管理改进对标管理与燕山、茂名、金陵、镇海四家企业进行能耗指标对比，寻找差距，制定对策，开展对标管理活动XX-XX技术改造提高蒸汽利用率按蒸汽能级从高到低逐级利用，蒸汽管网缺少运行监控和调控手段XX-XX技术改进能源结构优化对换热流程的优化和对加热炉的综合整治，对XX、XX等装置炉子效率特别低的进行重点改造，或用中压蒸汽作热源代替XX-XX技术改进热量回收工艺装置低温热回收与储运系统低温热联合利用优化XX-XX技术改进提高热联合能力优化上下游装置间的物流温度，变冷进料为热进料XX-XX技术改进蒸汽系统优化改善分馏塔的操作，提高高温位中段回流的取热，降低塔顶冷循环取热等XX-XX技术改进提高用电设备效率采用变频技术、运用风机、压缩机转子三元流改造技术等XX-XX技术改进改变蒸汽利用途径建成由XX到本部的XXMpa中压蒸汽管道，停用自产中压蒸汽锅炉XX-XX技术改进绿色照明对照明系统的灯具进行节能改造，以降低电力消耗XX-XX…………1.4节能目标实现的主要途径和步骤节能降耗工作是上海市贯彻和落实科学发展观，率先转变经济增长方式，发展循环经济，突破资源能源瓶颈的重要途径，国家、上海市“十一五”规划均明确将单位生产总值能耗指标作为经济社会发展的重要约束指标。公司根据集团公司的统一部署，在“十一五”规划中企业自定了万元产值能耗下降35%的目标。 为了实现既定目标，公司拟从管理上和技术上采取双管齐下的方式，确保公司节能工作的顺利展开。首先在管理上从以下三个方面入手：完善和优化潜力目标，指导员工在生产活动中的节能行为；加强新建和技术改造项目及设备的节能评估；制定节能培训教材，加强员工的节能意识。提高能源计量工作深入开展对标管理活动加强能源定额管理在具体节能措施上，采取“滚动式”项目设定的方法，既对在研和完成项目充分评估的基础上，确定下年度开展节能项目的方式，逐步、稳妥地完成节能降耗目标。同时开展针对公司中存在的服役时间长设备的专项整改项目研究工作，从整体上改善设备运行状况，提高能源利用效率。十一五期间计划2008年采取节能技改措施XX项，年节能XX吨标准煤，2009年采取节能技改措施XX项，年节能XX吨标准煤，2010年采取节能技改措施XX项，年节能XX吨标准煤，1.5节能管理改进建议表1.5能源管理改进建议表合计--1加强计量管理完善对各工序及主要耗能设备的三级计量仪表的配置2加强定额管理完善细化的产品能耗考核指标体系，实施分级考核3加强能源管理制度建设完善节能管理的体系建设4对标管理与燕山、茂名、金陵、镇海四家企业进行能耗指标对比，寻找差距，制定对策，开展对标管理活动主要条款说明：在能源计量系统的管理方面需要进一步加强，虽然本公司的一、二级计量仪表配置较为完善，但三级计量仪表配置相对较差，给能源消耗的细化管理带来了一定的难度，建议企业尽快完善对各工序及主要耗能设备的三级计量仪表的配置。在能源定额管理方面还可进一步细化，特别是针对不同机台、不同原料加工和产品要求等复杂情况，缺乏有效的考核及应对措施，不利于切实调动职工节能积极性。建议建立并完善细化的产品能耗考核指标体系，实施分级考核，强化能源统计工作，完善各种能源消耗统计报表，以利于细化对工序及产品的能耗考核。对标管理活动目前只处于现状分析、选定标杆、对标比较阶段，今后继续开展对标活动的实践阶段，开展最佳实践、持续改进等下一阶段性的工作。1.6节能技术改造项目与建议表1.6节能技术改造建议表合计-XXXXXX-1提高蒸汽利用率按蒸汽能级从高到低逐级利用，蒸汽管网缺少运行监控和调控手段XXXXXX2能源结构优化对换热流程的优化和对加热炉的综合整治，对XX、XX等装置炉子效率特别低的进行重点改造，或用中压蒸汽作热源代替XXXXXX3热量回收工艺装置低温热回收与储运系统低温热联合利用优化XXXXXX4提高热联合能力优化上下游装置间的物流温度，变冷进料为热进料XXXXXX5蒸汽系统优化改善分馏塔的操作，提高高温位中段回流的取热，降低塔顶冷循环取热等XXXXXX6提高用电设备效率采用变频技术、运用风机、压缩机转子三元流改造技术等XXXXXX8改变蒸汽利用途径建成由XX到本部的XXMpa中压蒸汽管道，停用自产中压蒸汽锅炉XXXXXX9绿色照明对照明系统的灯具进行节能改造，以降低电力消耗XXXXXX主要节能技术改造项目可行性分析1热回收目前大部分装置都有大量的工艺物流低温热（<XX℃）被空冷器和水冷器冷却带入环境。建立全厂范围内的低温热回收系统，通过循环热水（XX～XX℃）为取热介质将这些低温热进行回收，作为储运等系统的热源。约可降低炼油综合能耗XX个单位。与低温热回收系统相配套，需要对储运系统的维温伴热系统进行改造。改蒸汽（XXMpa）维温伴热为热水维温伴热或低压蒸汽（XX～XXMpa）。因此需对储运系统的工艺参数进行优化（涉及油品允许储存温度、进罐温度及储存时间优化等）；对回收的低温热进行优化，实现多级利用，提高过程效率。加强油品储罐加热技术的应用，以进一步降低系统的能耗,该项目初投资大约在XX左右,年可节能XX吨标准煤,回收期为XX年。2提高热联合能力优化上下游装置间的物流温度，变冷进料为热进料。如蒸馏装置的渣油和蜡油经过换热后不进冷却器，直接送到下游的催化、焦化等装置。优化润滑油系统的酮苯、糠醛和白土精制等装置间的热进料。目前本公司有8套装置实现了热联合，但进料投用率只有XX％左右，2007年应提高到XX％以上；原油适应性改造后，应达到XX～XX％；润滑油系统改造后，力争达到XX％。约可降低炼油综合能耗XX个单位。重点做好：（1）XX催化与XX分离和航煤XX装置的热联合。（2）优化现有的XX催化与XX气分的热联合。（3）结合润滑油系统改造对XX蒸馏的蜡油和渣油与催化进行热联合；并使XX、XX和XX等装置实现完全热进料。该项目初投资大约在XX左右,年可节能XX吨标准煤,回收期为XX年。3蒸汽系统优化对现有蒸汽系统进行优化，提高所产蒸汽压力（XXMPa），实现蒸汽系统的热联合、功热联产和能源的逐级利用。（1）逐步完善蒸汽系统的高、中、低三个等级的管网，减少高能低用现象，提高蒸汽的使用效率。（2）XX催化增设XX焚烧炉，回收一再烟气中XX化学能。（3）对催化的余热锅炉和内外取热器进行改进或改造，提高蒸汽量产量。（4）利用先进控制技术和优化技术，对主要工艺装置的操作条件进行优化，特别是改善分馏塔的操作，提高高温位中段回流的取热，降低塔顶冷循环取热，实现能量的优化利用。尤其是要做好催化、蒸馏等装置的分馏塔回流取热进行优化调整等。从上述措施中约可降低炼油综合能耗5个单位。初投资为XX万元，年可节能XX吨标准煤，回收期为XX年。第七章审计结论本审计组通过审计考核，核对取证，根据审计