《福州地铁2号线金详站车站设计》11000字【论文】

福州地铁2号线金详站车站设计目录TOC\o"1-2"\h\u29983福州地铁2号线金详站车站设计 13225第一章绪论 119531.1设计参照规范 1295241.2设计车站概况 2302801.3主要设计内容 2179151.4设计思路和方法 33363第二章车站建筑设计 353942.1建筑设计概述 393382.2车站规模计算 45972.3车站总平面布置 6326372.4车站建筑布置 7212562.5车站防灾设计 82514第三章车站主体结构设计 9230113.1主体结构设计概述 9128783.2车站结构尺寸及材料 1075253.3荷载及组合 11216443.4计算图示及计算模型 1514103.5车站结构内力计算结果 15287513.6车站结构配筋计算 1729712deq=20mm 599415结论 601380参考文献 61第一章绪论1.1设计参照规范《地铁设计规范》(GB50157-2003)REF_Ref14548\r\h[3]《地铁设计规范》(GB50157-2013)REF_Ref14727\r\h[13]《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)REF_Ref14956\r\h[9]《铁路工程抗震设计规范》REF_Ref15090\r\h[6]1.2设计车站概况1.2.1工程概况福建市地铁二线路工程项目为东西方向，西起闽侯市西洋镇，东起金安区鼓山镇，沿东西向的城市规划轴线，途经大学城、工业园、生活区、商务中心区。线路连接了福州市的科研、工业、住宅，可以疏导市内东西向的客流，有力支持福州市规划的重点发展地区。二号地铁线起始于金详镇，需在不远处设立地铁站，在竹岐停车场东部与勃莱特工业园区西部之间设置金详站，金详车站的北端紧靠防汛堤坝,南端则紧邻三一六国道和福银高速公路,站场西部连接至竹歧停车场的出入路，并设有交叉渡线，在东部设有交叉渡线。本站设在金详镇,是带前后交叉渡线的二层岛式站台。本站设定为全长一百七十米，标准段宽设计二十米。该站按地下二层设计。1.2.2地质条件不良地质概况：该区域无恶劣地质作用。但线路车站地域存在土壤液化现象，会给此工程的建设带来不利影响。按照《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)REF_Ref14956\r\h[9]该二号线金详车站线路地域的地质情况判定，按地震烈度为七级，地下水位按实际埋深考虑时，地面以下二十米深度范围内饱和砂土会发生中等一严重程度砂土液化。按照《铁路工程抗震设计规范》REF_Ref15090\r\h[6]判定，地震烈度的级别为七度。1.3主要设计内容本次工程设计重点有车站的建筑设计和主体结构设计。其中车站的建筑设计包括了车站主体尺寸、车站总平面的布置、车站建筑的布置、车站防灾，车站的主体结构设计包含了车站主体的板梁柱尺寸的设计、各个构件配筋的设计及验算。1.4设计思路和方法此次设计主要参照《地铁设计规范》REF_Ref14727\r\h[13]来制定设计的相关数据以及数据的计算处理，以及运用CAD绘制出图，对结构主体选用ANSYS软件计算，运用软件计算出主体框架截面的和纵梁的弯矩、轴力、剪力数据，后进行其各个构件的配筋计算。第二章车站建筑设计2.1建筑设计概述2.1.1设计参照规范《地铁设计规范》(GB50157-2003)REF_Ref14548\r\h[3]《地铁设计规范》(GB50157-2013)REF_Ref14727\r\h[13]2.1.2设计范围主要设计轨道交通列车车辆车型的选取、站台的尺寸选择、站内的设施布置、出入口楼梯扶梯的布置、车站站址的选取、车站房间的布置、车站防灾。2.1.3设计原则车站车型的选择、车站内布置的设施数量、尺寸都要与客流量相关联，不能低于《地铁设计规范》的最小数量、最小尺寸要求。2.1.4设计标准根据《地铁设计规范》地铁车辆的主要技术规格表格、AB型车车辆编组适应客流量以及站台长度估算表格、车站各部位的最大通过能力表格、车站各部位的最小宽度表格、车站各部分的最小高度表格来计算。2.2车站规模计算2.2.1车站预测客流量车站内的所有尺寸设计、建筑设计、设施的摆放设计都要按照此处的客流量来设计，此外各处的设计也要满足《地铁设计规范》里最小值的要求。设计客流表 单位：人/小时上行下行总预测客流量超高峰系数上客1442断面上客97断面28731.3下客883842下客124631002.2.2站台计算长度计算站台计算长度以及站台总长度两个参数构成了站台长度。站台计算长度的计算公式:L根据金详站此处的客流量选择B型车，编组数6辆。所以L取120m2.2.3站台宽度计算1、站台宽度及侧站台宽度计算站台宽度可按下列公式计算：岛式站台宽度：B侧式站台宽度：B其中b=或b=在金详站的设计里选用岛式站台：所以宽度取20m楼梯以及自动扶梯宽度计算与验算自动扶梯宽度计算站内运用一米宽的自动扶梯，自动扶梯台数按照如下公式计算：N=，取1。楼梯宽度计算楼梯宽度m可按如下公式计算：，取2.4m。2.2.4售检票设施数量计算售票设施数量计算：选用复合型售票模式，设施的相关数量的计算按下列公式计算：人工售票口1个，自动售票机3台。检票设施数量计算：进站自动检票机2台，出站自动检票机1台。2.2.5出入口楼梯及通道宽度计算客流量乘以1.1~1.25系数计算确定出入口楼梯以及通道的宽度，每个通道的宽度都应该与分向客流相互匹配。此不均匀系数与出入口的数量有关系，出入口多的应要取上限值，出入口少的应要取下限值。考虑到此处的客流量比较少的缘故，本设计选用两个出入口设计。宽度取2.4m。2.2.6车站主要尺寸统计车站的计算长度取120m，站台的宽度取20m。楼梯通道宽度都取2.4m。2.3车站总平面布置2.3.1站址建设条件分析福州地铁2号线工程项目是东西走向的，西起闽侯县金详镇，东至晋安区鼓山镇，沿东西方向的城市发展轴线，作为2号线的起始站应选择在人流量多的地方，在金地自在城与国贸上江原墅交叉路口建设合适，车站采用贴道路红线外侧站位设置。2.3.2出入口、风亭设计此处二号线金详车站的出入口选用“L”字形出入口设计，车站两端分别设置一个出入口，每个出入口设有楼梯与上下两台自动扶梯并列的楼梯组，可以方便金地自在城与福州澳诚实业有限公司的人的走动，并且比较经济。活塞风亭、进风亭、和排风亭为一组风亭，风亭组设在出入口旁，风亭与出入口、疏散通道等一并建造，共两组风亭。2.4车站建筑布置2.4.1车站各层平面建筑布置地下一层——站厅层首先设计的长方形站厅层两端，一端设立男女公共厕所、通风机房，另一端设立配电室、控制室、值班室。并且在两端设立内部楼梯通道与站台层相连，专门为车站工作人员提供。中部区域分为两部分：付费与非付费区域。两区域用玻璃围栏、自动检票机、人工补票及咨询亭分隔开来，在长方形付费区域里面，设立有两个楼梯口，每一个楼梯口采用楼梯与上下两台自动扶梯并列构成，在长方形付费区中央设立有一台电梯，该处电梯与站台层连接。地下二层——站台层设计的长方形站台层两端，一端设立交接班室、作业设备室，另一端设立值班室、站长室以及公共厕所。2.4.2车站无障碍设计本设计的车站需要满足车站设计的无障碍要求，需要在两个出入口处加装残疾人轮椅牵引装置，车站的地面都要铺有盲人导向带以供使用，以及需要在检票出入口处提供足够的宽度以供轮椅通过，一般设900mm宽。REF_Ref17275\r\h[17]2.4.3车站建筑面积统计房间面积（m2房间面积（m2公共厕所50通风机房50配电室50控制室50值班室50交接班室50作业设备室50站长室502.5车站防灾设计2.5.1车站建筑防火设计车站建筑的所有材料都选用耐火等级均设定为一级的材料。车站站台和站厅两端划分防火分区，中间划分主防火分区，防火分区间按照规范采用防火墙和防火门，防火墙选用防火时间大于3小时的防火墙，防火门也需采用甲级的防火门。REF_Ref17170\r\h[7]2.5.2车站其它灾害防治设计人防设置车站需设置区间人防隔断门在车站两端，在出入口、新风通道内部设置人防门，设置两个战时人员出入口，总宽度为7.0m。REF_Ref17020\r\h[15]防洪设置设置高出室外地面450mm的地下车站的出入口、消防专用出入口和无障碍电梯的地面标高，满足防淹的要求。REF_Ref17066\r\h[16]第三章车站主体结构设计3.1主体结构设计概述3.1.1设计参照规范《地铁设计规范》REF_Ref14548\r\h[3]《建筑结构荷载规范》)REF_Ref16288\r\h[12]《混凝土结构设计规范》REF_Ref16360\r\h[10]《钢结构设计规范》REF_Ref16445\r\h[2]3.1.2设计范围车站长度为170m，宽为20m。设计范围为车站的标准横断面的主体结构和纵梁的配筋设计。3.1.3设计原则1.以地质勘察资料为依据进行地下结构的设计，确定工程勘察的内容和范围，制定计划来应对工程上的不同时期、不同阶段。根据工程勘察上的结果来制定施工方法。此次设计不涉及对土应力以及围护的具体运算，土应力运算时，土体统一看成砂性土。2.地下工程需要考虑到工程对周围环境的影响。车站顶板覆土的深度需要根据地理位置考虑，在道路的主干道下需要大于3米，处于次干道下则需要大于2米。以福州市的城市规划为依据，合理确定节点形式、考虑预留远期实施工程的条件。本站采用顶部覆土4.312m，地下水位位于地下3m处。3.考虑2号线工程项目的要求，根据2号线路区域的地质条件和福州市的城市规划，根据2号线项目周围的既有建筑物、管线的摆放设置情况以及路面的道路车流人流的情况，考虑经济方面、科技方面、社会方面，选用合理的施工方法，采用合适的地下建筑结构。在含水地层中施工，提前对地下水进行处理，防止对工程造成不良影响。应避免在温泉影响区内隔断温泉通道，需要对环境进行最大程度的保护，以此为前提来施工。4.要满足车站的建筑要求、工作要求、防火防水要求以此来确定车站区间结构的设计制定。5.根据工程项目的施工和正常使用阶段，计算地下结构强度、刚度和其稳定性。抗裂验算或裂缝宽度验算对于混凝土结构来说是必需的。6.根据规范要求进行抗震设计，选用优质分析方法进行地震时地下工程的运作状况，以此来制定抗震措施，提高地下工程的整体抗震性能。7.根据结构的类别以及其受力情况等选用地下工程的工程材料，并且也需要考虑所用的工程材料的性质。地下工程的受力构件主要是选用混凝土或者是钢筋混凝土，在一些必要的情况下，也可以选用金属材料来当。8.地面沉降量是十分需要注意的，工程施工所造成的地面沉降量必须满足沉降量的允许值，根据地铁线路地上、地下既有物等的实际布置情况确定沉降量的允许数值，采取措施需要因地制宜地。9.需要根据所选线路的建筑界限以及其它工艺所要求的尺寸来确定地下结构的净空尺寸，设计尺寸时需要将施工中所产生的误差、形变以及位移考虑到，施工所造成的误差需要按照施工规范来处理。10.根据现行的《地铁杂散电流腐蚀防护技术规程》，地下结构需要对钢材质的构件进行防锈处理，需要相应的措施来防止杂散电流对结构的腐蚀。11.处于有侵蚀地段的地下结构，采用抗侵蚀措施，根据介质的性质按有关标准执行对防水混凝土的耐侵蚀要求。3.1.4设计标准计算需要参照的表格：一般环境作用下混凝土结构构件最小钢筋净保护层厚度表格、最大计算裂缝宽度允许值表格、纵向受力钢筋的最小配筋百分率表格、钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数表格。3.2车站结构尺寸及材料土体材料：土壤名称天然重度弹性反力系数内摩擦角单位Kn*m³MPa/m°砂性土19.535026主体结构尺寸：将柱按照刚度等效原则对中立柱进行计算简化，将柱拉伸到整个纵向柱距，然后沿纵向取一延米进行计算。按照抗压刚度等效原则，即换算的截面应和原截面的面积相等，中柱截面为矩形，则等效的墙厚可按下式求出：式中a1b1——柱距；——等效厚度。所以取等效厚度80mm计算。选用此方法，中立柱配筋计算时需要内力值再乘以柱距即可。3.3荷载及组合 3.3.1荷载参数及组合进行结构的承载能力极限状态计算时，按基本组合计算： 进行正常使用极限状态计算时，按准永久组合计算：构件荷载取值：地铁车站结构计算荷载组合表3.3.2主体结构荷载计算1、顶板荷载上覆土荷载：水压力：地面超载：20kPa基本组合：1.1∗1.35∗(74.51+12.86)+1.1∗1.4∗1.0∗0.7∗20=151.3kPa准永久组合：1.0∗(74.51+12.86)+0.5∗20=97.37kPa2、中板荷载设备荷载：q人群荷载：q基本组合：1.1∗1.35∗8+1.1∗1.4∗1.0∗0.7∗4=16.19kPa准永久组合：1.0∗8+0.5∗4=10kPa底板荷载水浮力：基本组合：1.1∗1.35∗140.2576=208.28kPa准永久组合：1.0∗140.2576=140.26kPa侧向荷载围岩的侧压力系数：超载侧压力：20∗0.39=7.8kPa上顶板的水土侧向压力：基本组合：1.1∗1.35∗41.9189+1.1∗1.4∗1.0∗0.7∗7.8=70.66kPa准永久组合：1.0∗41.9189+0.5∗7.8=45.82kPa下顶板的水土侧向压力：基本组合：1.1∗1.35∗201.7705+1.1∗1.4∗1.0∗0.7∗7.8=308.04kPa准永久组合：1.0∗201.7705+0.5∗7.8=205.67kPa纵梁的荷载计算应取两侧相邻板半跨荷载之和来计算。REF_Ref16879\r\h[11]两侧相邻板半跨之和为：顶梁荷载顶板自重：基本组合：（1.1∗1.35∗20+151.3）∗6.3=1140.3kPa准永久组合：（1.0∗20+97.37）∗6.3=739.43kPa中梁荷载中板自重：基本组合：（1.1∗1.35∗10+16.19）∗6.3=195.55kPa准永久组合：（1.0∗10+10）∗6.3=126kPa底梁荷载底板自重：基本组合：（1.1∗1.35∗22.5+208.28）∗6.3=1522.66kPa准永久组合：（1.0∗22.5+140.26）∗6.3=1025.39kPa3.4计算图示及计算模型3.4.1计算图示本车站采用双柱三跨箱形框架结构计算，运营阶段考虑到作用在侧墙上的水土压力，采用水土分算，选用运营阶段典型的荷载组合，对车站的标准断面进行计算。REF_Ref21468\r\h[5]3.4.2计算模型（1）以建立断截面简化计算，把各个板柱选用梁单元beam3表示，运用有限元法计算模型内力，把各个梁单元划分成单元长度为1m的小单元计算REF_Ref21807\r\h[8]（2）设置定义弹簧单元，以此来当地基的反力来约束住车站结构，定义时将弹簧单元定义成只受压的构件。REF_Ref21608\r\h[4]（3）采用刚度简化法处理柱子，把柱子当成连续墙计算，后面数据的处理是对顶板、中板、底板、侧墙直接运用计算所得的内力值进行混凝土配筋，而对中立柱则要先将柱的计算所得内力值乘以柱距，运用所得的内力值乘积再进行对中立柱的配筋。（4）纵梁建模跨长：此次计算纵梁取5跨进行计算，取5跨计算时，边跨的弯矩值可能失真，所以计算配筋的弯矩值应为中跨的正、负弯矩。REF_Ref16879\r\h[11]（5）纵梁荷载计算方法：此次计算是按照梁两侧半板的荷载计算，底板采用倒梁法计算（6）钢筋混凝土自重按25kN/m3.5车站结构内力计算结果3.5.1标准横断面内力计算结果基本组合：内力、尺寸构件弯矩（）轴力（）剪力（）尺寸/（）顶板的上部968.37669.27738.361000×800顶板的下部528.67669.27738.361000×800中板的上部232.141430135.341000×400中板的下部65.011430135.341000×400底板的上部511.931080992.461000×900底板的下461000×900一层侧墙外侧968.37869.33664.271000×600一层侧墙内侧204.32869.33664.271000×600二层侧墙外侧1350116010801000×600二层侧墙内侧603.85116010801000×600一层中柱011100800×1000二层中柱013200800×1000准永久组合：内力、尺寸构件弯矩（）轴力（）剪力（）尺寸/（）顶板的上部634.514438.89479.761000×800顶板的下部378.7438.89479.761000×800中板的上部150.75958.5987.381000×400中板的下部47.9958.5987.381000×400底板的上部377.23716.75654.051000×900底板的下部899.85716.75654.051000×900一层侧墙外侧634.54567.96438.891000×600一层侧墙内侧154.26567.96438.891000×600二层侧墙外侧899.85758.24716.751000×600二层侧墙内侧403.77758.24716.751000×600一层中柱0720.200800×1000二层中柱0852.780800×10003.5.3纵梁内力计算结果纵梁基本组合：内力、尺寸构件弯矩（）轴力（）剪力（）尺寸/（）顶梁上缘-592.06114.692369.5271100×2000顶梁下缘327.2001100×2000中梁上缘-304.76345.823182.890900×1000中梁下缘152.462900×1000底梁上缘125032.979737.2051100×2200底梁下缘-663.2561100×2200纵梁准永久组合：内力、尺寸构件弯矩（）轴力（）剪力（）尺寸/（）顶梁上缘-401.5289.880248.6971100×2000顶梁下缘220.2151100×2000中梁上缘-205.18030.843123.130900×1000中梁下缘102.645900×1000底梁上缘843.76022.207496.2811100×2200底梁下缘-443.7601100×22003.6车站结构配筋计算3.6.1标准横断面配筋结果板墙梁混凝土选用C45，fck=29.6N/mm2，ftk受力筋采用HRB400钢筋，fy=360N/mm2，箍筋选用HRB335箍筋，fyv混凝土结构重要性系数取1.0。顶板上部配筋：顶板尺寸：，顶板最小保护层厚度取值as=45mm。计算长度：l0=7.4m，ℎ弯矩设计值为M=968.37kN∗m，轴力设计值为N=669.27kN，剪力设计值为Q=738.36kN1、计算偏心距：初始偏心距为：则此为大偏心受压构件。2、计算受压区钢筋的面积则受压区钢筋面积：所以取通长筋为，面积为1884mm²，所以3、计算受拉区钢筋面积A受压区高度：所以受拉区钢筋面积为所以As取2935mm选用受拉钢筋，非超筋，满足条件。，非少筋，满足条件。4、裂缝宽度验算当时需要验算裂缝宽度。轴向压力偏心距增大系数为。距离z：纵向受拉钢筋配筋率：轴力N=438.89kN受拉区纵向钢筋的应力：应变不均匀系数：取0.278。c=37.5mmd最大裂缝宽度：所以裂缝宽度满足要求。3.顶板下部配筋：顶板尺寸：，顶板最小保护层厚度取值as=45mm。计算长度：l0=7.4m，ℎ弯矩设计值为M=528.67kN∗m，轴力设计值为N=664.27kN，剪力设计值为Q=738.36kN1、计算偏心距：所以初始偏心距为：则此为大偏心受压构件。2、计算受压区钢筋的面积则受压区钢筋面积：所以取通长筋为，面积为1884mm²，所以3、计算受拉区钢筋面积A受压区高度：所以受拉区钢筋面积为所以As取1215.05mm选用受拉钢筋，非超筋，满足条件。，非少筋，满足条件。4、裂缝宽度验算当时需要验算裂缝宽度。轴向压力偏心距增大系数为。距离z：纵向受拉钢筋配筋率：轴力N=438.89kN受拉区纵向钢筋的应力：应变不均匀系数：取0.2。c=37.5mmd最大裂缝宽度：所以裂缝宽度满足要求。中板上部配筋：尺寸：，顶板最小保护层厚度取值as=30mm。计算长度：l0=7.4m，ℎ弯矩设计值为M=232.14kN∗m，轴力设计值为N=1430kN，剪力设计值为Q=135.34kN1、计算偏心距：所以初始偏心距为：则此为大偏心受压构件。2、计算受压区钢筋的面积则受压区钢筋面积：所以取通长筋为，面积为1206mm²，所以3、计算受拉区钢筋面积A受压区高度：所以受拉区钢筋面积为所以As取144.12mm选用受拉钢筋，非超筋，满足条件。，非少筋，满足条件。4、裂缝宽度验算无需验算。中板下部配筋：尺寸：，顶板最小保护层厚度取值as=30mm。计算长度：l0=7.4m，ℎ弯矩设计值为M=65.01kN∗m，轴力设计值为N=1430kN，剪力设计值为Q=135.34kN1、计算偏心距：所以初始偏心距为：则此为小偏心受压构件。2、计算受压区钢筋的面积则受压区钢筋面积：所以取通长筋为，面积为1206mm²，所以3、计算受拉区钢筋面积A受压区高度：所以受拉区钢筋面积为所以As取900mm选用受拉钢筋，非超筋，满足条件。，非少筋，满足条件。4、裂缝宽度验算无需验算。底板上部配筋：尺寸：，顶板最小保护层厚度取值as=45mm。计算长度：l0=7.4m，ℎ弯矩设计值为M=511.93kN∗m，轴力设计值为N=1080kN，剪力设计值为Q=992.46kN1、计算偏心距：所以初始偏心距为：则此为大偏心受压构件。2、计算受压区钢筋的面积则受压区钢筋面积：所以取通长筋为，面积为2945mm²，所以3、计算受拉区钢筋面积A受压区高度：所以受拉区钢筋面积为所以As取2025mm选用受拉钢筋，非超筋，满足条件。，非少筋，满足条件。4、裂缝宽度验算当时需要验算裂缝宽度。轴向压力偏心距增大系数为。距离z：纵向受拉钢筋配筋率：轴力N=716.75kN受拉区纵向钢筋的应力：应变不均匀系数：取0.2。c=37.5mmd最大裂缝宽度：所以裂缝宽度满足要求。底板下部配筋：尺寸：，顶板最小保护层厚度取值as=45mm。计算长度：l0=7.4m，ℎ弯矩设计值为M=511.93kN∗m，轴力设计值为N=1080kN，剪力设计值为Q=992.46kN1、计算偏心距：所以初始偏心距为：则此为大偏心受压构件。2、计算受压区钢筋的面积则受压区钢筋面积：所以取通长筋为，面积为2945mm²，所以3、计算受拉区钢筋面积A受压区高度：所以受拉区钢筋面积为所以As取3240.74mm选用受拉钢筋，非超筋，满足条件。，非少筋，满足条件。4、裂缝宽度验算当时需要验算裂缝宽度。轴向压力偏心距增大系数为。距离z：纵向受拉钢筋配筋率：轴力N=716.75kN受拉区纵向钢筋的应力：应变不均匀系数：取0.2。c=37.5mmd最大裂缝宽度：所以裂缝宽度满足要求。一层侧墙外侧配筋：尺寸：，顶板最小保护层厚度取值as=70mm。计算长度：l0=6m，ℎ弯矩设计值为M=968.37kN∗m，轴力设计值为N=869.33kN，剪力设计值为Q=664.27kN混凝土结构重要性系数取1.0。1、计算偏心距：所以初始偏心距为：则此为大偏心受压构件。2、计算受压区钢筋的面积则受压区钢筋面积：所以取通长筋为，面积为1884mm²，所以3、计算受拉区钢筋面积A受压区高度：所以受拉区钢筋面积为所以As取4745.23mm选用受拉钢筋，非超筋，满足条件。，非少筋，满足条件。4、裂缝宽度验算当时需要验算裂缝宽度。轴向压力偏心距增大系数为。距离z：纵向受拉钢筋配筋率：轴力N=567.96kN受拉区纵向钢筋的应力：应变不均匀系数：取0.666。c=37.5mmd最大裂缝宽度：所以裂缝宽度满足要求。一层侧墙内侧配筋：尺寸：，顶板最小保护层厚度取值as=70mm。计算长度：l0=6m，ℎ弯矩设计值为M=204.32kN∗m，轴力设计值为N=869.33kN，剪力设计值为Q=664.27kN1、计算偏心距：所以初始偏心距为：则此为大偏心受压构件。2、计算受压区钢筋的面积则受压区钢筋面积：所以取通长筋为，面积为1884mm²，所以3、计算受拉区钢筋面积A受压区高度：所以受拉区钢筋面积为所以As取1350mm选用受拉钢筋，非超筋，满足条件。，非少筋，满足条件。4、裂缝宽度验算当时需要验算裂缝宽度。轴向压力偏心距增大系数为。距离z：纵向受拉钢筋配筋率：轴力N=567.96kN受拉区纵向钢筋的应力：应变不均匀系数：取0.2。c=37.5mmd最大裂缝宽度：所以裂缝宽度满足要求。二层侧墙外侧配筋：尺寸：，顶板最小保护层厚度取值as=70mm。计算长度：l0=7m，ℎ弯矩设计值为M=1350kN∗m，轴力设计值为N=1160kN，剪力设计值为Q=1080kN混凝土结构重要性系数取1.0。1、计算偏心距：所以初始偏心距为：则此为大偏心受压构件。2、计算受压区钢筋的面积则受压区钢筋面积：所以取通长筋为，面积为1884mm²，所以3、计算受拉区钢筋面积A受压区高度：所以受拉区钢筋面积为所以As取6681.16mm选用受拉钢筋，非超筋，满足条件。，非少筋，满足条件。4、裂缝宽度验算当时需要验算裂缝宽度。轴向压力偏心距增大系数为。距离z：纵向受拉钢筋配筋率：轴力N=758.24kN受拉区纵向钢筋的应力：应变不均匀系数：取0.797。c=37.5mmd最大裂缝宽度：所以裂缝宽度满足要求。二层侧墙内侧配筋：尺寸：，顶板最小保护层厚度取值as=70mm。计算长度：l0=7m，ℎ弯矩设计值为M=204.32kN∗m，轴力设计值为N=869.33kN，剪力设计值为Q=664.27kN1、计算偏心距：所以初始偏心距为：则此为大偏心受压构件。2、计算受压区钢筋的面积则受压区钢筋面积：所以取通长筋为，面积为1884mm²，所以3、计算受拉区钢筋面积A受压区高度：所以受拉区钢筋面积为所以As取2175.42mm选用受拉钢筋，非超筋，满足条件。，非少筋，满足条件。4、裂缝宽度验算当时需要验算裂缝宽度。轴向压力偏心距增大系数为。距离z：纵向受拉钢筋配筋率：轴力N=758.24kN受拉区纵向钢筋的应力：应变不均匀系数：取0.2635。c=37.5mmd最大裂缝宽度：所以裂缝宽度满足要求。顶板上缘顶板下缘中板上缘中板下缘底板上缘尺寸混凝土强度等级C45C45C45C45C45弯矩设计值/968.37528.67232.1465.01511.93轴力设计值/664.27664.27143014301080初始偏心距1484.46822.53182.3365.46504.01判断大小偏心受压大偏心大偏心大偏心小偏心大偏心计算受压钢筋面积160016009009002025实际受压配筋面积18841884120612062945数量及截面直径通长筋6Φ20通长筋6Φ20通长筋6Φ16通长筋6Φ16通长筋6Φ25受压区高度/mm-29.57-29.59-18.38-18.41-46.29计算受拉钢筋面积293512159009002025实际受拉配筋面积39271884120612062945数量及截面直径/通长筋8Φ25通长筋6Φ20通长筋6Φ16通长筋6Φ16通长筋6Φ25弯矩标准值/634.51378.7150.7547.94377.23轴力标准值/438.89438.89958.59958.59716.75裂缝宽度验算0.13840.1925不需验算不需验算0.06底板下缘一层侧墙外侧一层侧墙内侧二层侧墙外侧二层侧墙内侧尺寸/()混凝土强度等级C45C45C45C45C45弯矩设计值/1350968.37204.331350603.85轴力设计值/1080869.33869.3311601160初始偏心距12801133.922551183540判断大小偏心受压大大大大大计算受压钢筋面积20251350135013501350实际受压配筋面积29451884188418841884数量及截面直径通长筋6Φ25通长筋6Φ20通长筋6Φ20通长筋6Φ20通长筋6Φ20受压区高度/mm-46.25-27.10-27.14-27.06-27.12计算受拉钢筋面积3240.74474513166812175.72实际受拉配筋面积48296872188488363090数量及截面直径/通长筋6Φ25加强筋6Φ25通长筋8Φ25加强筋6Φ25通长筋6Φ20通长筋9Φ25加强筋9Φ25通长筋6Φ16加强筋6Φ20弯矩标准值/899.85634.51154.26899.85403.77轴力标准值/716.75567.96567.96758.24758.24裂缝宽度0.14570.16180.05900.19240.11875中柱配筋：中柱尺寸：b*h=800*1000mm。混凝土强度等级选用C50，fck=32.4N/mm2，ftk受力筋采用HRB400钢筋，fy=360N/mm2，负一层中柱：轴向压力设计值钢筋混凝土构件的稳定系数确定：所以中柱的配筋：选择构造配筋：纵筋选择，箍筋选择螺旋箍筋。单侧验算：满足条件要求。全部受压钢筋验算：满足条件要求。负二层中柱：轴向压力设计值钢筋混凝土构件的稳定系数确定：所以用线性内插法得中柱的配筋：选择构造配筋：纵筋选择，箍筋选择螺旋箍筋。单侧验算：满足条件要求。全部受压钢筋验算：满足条件要求。因此，中柱的配筋都选用纵筋，箍筋选择螺旋箍筋。3.6.3纵梁配筋结果梁的混凝土选用C45，fck=29.6N/mm2，ftk受力筋采用HRB400钢筋，fy=360N/mm2，箍筋选用HRB335箍筋，fyv混凝土结构重要性系数取1.0。顶梁的配筋：最大正弯矩：最大负弯矩：最大剪力：最大轴力：截面尺寸：，。（1）受弯构件受压区面积最大负弯矩：截面抵抗矩系数：采用钢筋，。验算适用条件：不符合配筋要求。所以选用钢筋，符合配筋要求。②受拉区面积最大正弯矩：截面抵抗矩系数：采用钢筋，。验算适用条件：不符合配筋要求。所以选用钢筋，符合配筋要求。（2）偏心受压构件判断偏心受压类型初始偏心距：则判定构件为大偏心受压构件。受压区高度：由于，近似取对处取矩：选用钢筋，最小配筋率：满足要求。箍筋设计计算采用双肢箍筋进行设计验算配筋率：双肢箍数量：则（4）裂缝宽度验算受拉区选用钢筋，，A10@150双肢箍筋，，ftk=2.51N/mm2，。当时需要验算裂缝宽度。轴向压力偏心距增大系数为。距离z：有效配筋率：取0.01轴力N=9.88kN受拉区纵向钢筋的应力：应变不均匀系数：取0.2。d最大裂缝宽度：所以裂缝宽度满足要求。中梁的配筋：最大正弯矩：最大负弯矩：最大剪力：最大轴力：截面尺寸：，。（1）受弯构件受压区面积最大负弯矩：截面抵抗矩系数：采用钢筋，。验算适用条件：不符合配筋要求。所以选用钢筋，符合配筋要求。②受拉区面积最大正弯矩：截面抵抗矩系数：采用钢筋，。验算适用条件：不符合配筋要求。所以选用钢筋，符合配筋要求。（2）偏心受压构件判断偏心受压类型初始偏心距：则判定构件为大偏心受压构件。受压区高度：由于，近似取对处取矩：选用钢筋，最小配筋率：满足要求。箍筋设计计算采用双肢箍筋进行设计验算配筋率：双肢箍数量：则（4）裂缝宽度验算受拉区选用钢筋，，A10@150双肢箍筋，，ftk=2.51N/mm2，。当时需要验算裂缝宽度。轴向压力偏心距增大系数为。距离z：有效配筋率：取0.01轴力N=30.843kN受拉区纵向钢筋的应力：应变不均匀系数：取0.2。d最大裂缝宽度：所以裂缝宽度满足要求。底梁的配筋：最大正弯矩：最大负弯矩：最大剪力：最大轴力：截面尺寸：，。（1）受弯构件受压区面积最大负弯矩：截面抵抗矩系数：采用钢筋，。验算适用条件：不符合配筋要求。所以选用钢筋，符合配筋要求。②受拉区面积最大正弯矩：截面抵抗矩系数：采用钢筋，。验算适用条件：不符合配筋要求。所以选用钢筋，符合配筋要求。（2）偏心受压构件判断偏心受压类型初始偏心距：则判定构件为大偏心受压构件。受压区高度：由于，近似取对处取矩：选用钢筋，最小配筋率：满足要求。箍筋设计计算采用双肢箍筋进行设计验算配筋率：双肢箍数量：则（4）裂缝宽度验算受拉区选用钢筋，，A10@150双肢箍筋，，ftk=2.51N/mm2，。当时需要验算裂缝宽度。轴向压力偏心距增大系数为。距离z：有效配筋率：取0.01轴力N=22.207kN受拉区纵向钢筋的应力：应变不均匀系数：取0.2。deq=20mm最大裂缝宽度：所以裂缝宽度满足要求。顶梁中梁底梁位置上下上下上下尺寸1100*20001100*2000900*1000900*10001100*22001100*2200配筋箍筋弯矩设计值592.061327.200304.763152.43212501250剪力设计值369.527369.527182.890182.890737.205737.205轴力设计值14.69214.69245.82345.82332.97932.979结论此次毕业设计是先将车站的主要尺寸设计处来，后对车站内建筑的布置设计，这些需要严格按照《地铁设计规范》来设定。尺寸设顶好之后，便是对结构内各个构件荷载的求解，以及相应荷载组合的计算。把计算模型输入软件中，输入荷载数据，即可求的各个构件的弯矩、轴力、剪力图，记录各项数据，后面的构件配筋，需先计算大小偏心，后设计计算配筋以及具体的裂缝