年产 30 万吨合成氨转变工序设计

xxxx毕业设计本设计是以天然气为原料年产三十万吨合成氨展很快，大型化、低能耗、清洁生产均是合成氨设发性能更好的催化剂、降低氨合成压力、开发新的xxxx毕业设计本设计综述部分主要阐述了国内外合成氨工业的确定和选择，论述了建厂的选址；介绍了氨变换工序串联的流程。工艺计算部分主要包括转化段和变换空速计算。设备计算部分主要是高变炉催化剂用量本设计的优点在于选择较为良好的厂址和原料methods,reducefuelconsumption,lxxxx毕业设计heatbalance,equilibriumtemperatureandairxxxx毕业设计 I xxxx毕业设计 xxxx毕业设计氨分子式为NH3，在标准状态下是无色气体，比空气轻，具有特殊的刺激性臭味。氨的主要物理性质有：极易溶于水，溶解时挥发。液氨和干燥的氨气对大部分物质没有腐蚀性，但在有水的条件下，对铜、银、氨的化学性质有：在常温下相当稳定，在高大部分是合成的氨。氨主要用于农业，合成氨是我化业基础原料，用于生产铵、胺、染料、炸药、合成纤占30%的比例，称之为“工业氨”。氨作为工业原料和氨化饲料，用合成氨是大宗化工产品之一，世界每年合成氨产量已达到1亿吨以上，其中约有xxxx毕业设计为了合成氨，首先必须提供氮和氢。氮来自空气，氢来自水。气和水到处都有，而且取之不尽。传统的制氮方法是在低温下将于电解制氢法，电能消耗大，成本高。传统方反应制造氢。因此合成氨生产的初始原料是焦80055-3---6---250505000000000xxxx毕业设计重油等为原料，天然气所占比重不断上升。一合成氨的方法。石脑油经脱碳、气化后，可采用和天然气为表1.2氨厂采用的各种原料的相对投资和能量消耗煤400t。随着蒸汽透平驱动的高压离心式压缩机研制成功，美国凯洛格公司运用建设单xxxx毕业设计泵类有备用外，其它设备和机器都是一台。因压力、流量、物位和成分五大参数的模拟仪表1975年美国霍尼威尔公司开发成功TCP-2000总体分散控制系统（TotolDistributedDCS是现代计算机技术、控制技术、数据通讯技术和荧全部过程变量、控制过程变量，以及其参数的动态和集中操作。操作人员对于人一控制点、控制用了微机技术的可编程序逻辑控制器（PLC）代替过去的继电器，采用由用户编写的程序，实现自动或手动的“开”或“停”和复杂程序数、模拟控制等。近年由于机电一体化需要制和管理，这种新颖的过程控制系统不仅可以取代常规模拟仪表，而且还可以部优化控制以及模拟仪表难以实现的复杂自控系统。若能用仿真技xxxx毕业设计运作设备，这样就可以在较短的时间内学习开停无烟煤、褐煤、焦炉气、天然气及油田气和术，形成中国大陆特有的煤、石油、天然气xxxx毕业设计几乎所有先进的工艺和先进技术如低能耗的凯洛格工艺、布朗工艺等，通过对引进技术的消化吸收和改造创新，不但使合成氨的技术水平跟上了世界前进的步伐，而且促置[1]。将煤和天然气等原料制成含氢和氮的粗原料气。对于固体原料煤和焦炭，通常采用气化的方法制取合成气；渣油可采用非催化部分氧化的方法获得合成气；对气态烃在合成氨生产中，各种方法制取的原料气都含有CO，其体积分数一般为12%~xxxx毕业设计温变换，将CO含量降至0.3%左右。因此，CO变换反应既是原料气制造的继续，又是程催化剂的中毒，必须在氨合成工序前加以脱除，以一般采用溶液吸收法脱除CO2。根据吸收剂性能的不同，可分为两大类。一类是净化法通常与空分以及低温甲醇洗结合。甲烷化法是在催化剂存在下使少量CO、CO2分数)一般应小于0.7%。甲烷化法可以将气体中碳的210cm3/m3以下，但是需要消耗有效成分H2，并且增加了惰性气体CH4的含量。甲烷化xxxx毕业设计CO+3H2?CO2+4H2?CH4+H2OΔH=-206.2kJ/mol；CH4+2H2OΔH=-165.1kJ/mol；压力和催化剂存在的条件下进行，由于反应后气体中氨含量不高，一般只有10%~CH+nHO→nCO+(2n+1)H或CH+2nHO→nCO+3nH接着一段转化气进入二段转化炉，在此加入空气，由一部分H2燃烧放出热量，催化剂床层温度上升到1200～1250℃,并继续进行甲烷的转化反应。二段转化炉出口气体温度约950～1000℃,残余甲烷含量和（H2+CO）/N2比均可达到xxxx毕业设计在不同温度下分两步进行，第一步是高温变换（简称高变）使大部分CO转化为CO2和气资源勘探潜力很大。近年来我国天然气勘探取得重点勘探和增加产量的地区。宁夏天然气资源也我国天然气工业正处于发展高峰时期，且发展速度越来越来越重视。天然气作为一种清洁优质的能源，在我国改善低碳经济发展的过程中，获得了前所未有的大发展。无论我国将大力提高天然气在我国能源消费结构中的第三，以天然气为原料合成氨工艺比重油和煤为xxxx毕业设计工艺技术目前最可靠，天然气合成氨工艺成熟、生产化流程，虽然工艺成熟，但气化消耗高，环保污染严天然气天然气一段转化二段转化高温变换低温变换水蒸气变换气去甲烷化否正常生产出合格的变换气，是后面的所有工序正常和其他烃类转化为CO和H2的转化工序采用的是两段炉催化转化，经过二段转化后，甲烷一段转化炉的对流段加热，气体一边加热一边反应沿集气管中间的上升管上升，继续吸收一些热量xxxx毕业设计经二段转化后的合成气送入第一换热器（101-C接着又送入第二换热器（102-C和蒸汽。由于此时气体温度还不能进行低温变换，于是将变换气用来加热其它工艺气体，而变换气被冷却到241℃后进入低变炉。经低变处理后，气体残余CO降到0.3本设计合成氨厂选址为位于宁夏回族自治区灵开工建设的银川-太原铁路又形成一条横穿基地的外xxxx毕业设计望，东与开发中的陕北能源重化工基地毗邻，易万千瓦，而且基地规划建设的八大电厂将形成千万千政策措施，以及自治区、银川市全面改善投资环境的重大xxxx毕业设计N20.209xxxx毕业设计一段炉出口甲烷含量设计为10%xxxx毕业设计V=nCO2+nCO+nH2+nN2+nAr+nCH4=nCO2+nCO+nH2+21.74+0.2+0.1V化简为V=nCO2+nCO+nH2+0.1V+21.94CH4+H2O(g)?CO+3H2CO+H2O(g)?CO2+H2（4）-（1）得将（7）代入（10）得nCO=2667.2-0.2V-化简为H2O将（68910）带入（5）得xxxx毕业设计P=30.9+1.006／1.033=30平衡温距△t=822-以1atm、60℉（15.56℃)为计算基准xxxx毕业设计C平衡440.3472+458.0490+435.2进出二段炉总物料守衡V=nCO+nCO2+nH2+n代值化简为0.005V=nCO+nCO2+nH2+21.94+0.79y设出口H+CO/N（摩尔比）为3.1xxxx毕业设计N2H2（7）化简得nco=67.394+2.418y-nH2将（78）代入（1）式得化简得nCO2=1259.4263+0.995nH2-2.4219y将上式分别代入（8910）得化简得nH2O=7328.5536-1将（12131415）代入（5）式得 H2H2 H2H2H2H2nco=809.9941kmol／hnCO2=492.4522kmol／hxxxx毕业设计V=1355.94+0.79y+nH2=6248.7804n=0.5%×6248.7804=31.2439kmol/hn=1.009945×3505.0608-3499．9xxxx毕业设计则以1atm、60℉（15.56℃)为计算基准转化管入口统一基准焓（510℃)如下表：xxxx毕业设计转化管出口气统一基准焓（822℃)如下表：6Q1=△H=261.0027×106kJxxxx毕业设计一段炉上升管气统一基准焓（850℃)如下表：ixxxx毕业设计C5H12+8H2O=5CO2+6H2O12=2Oxxxx毕业设计4CH=7.1812kmol／kmol混合燃料查[3]设计空气入口温度为30℃,相对湿度为70%。n=1.7374-1.51105+0.00n=6.4416+0.0052+0.0895xxxx毕业设计nCO2=0.7091+0.003=0.712CYiCPikcal/℃xxxx毕业设计QPi（0～105℃)kcal/℃Pi(0～30℃)PH2O(0～30℃)=8.2584×6.7897×30X+0.25~Qxxxx毕业设计燃烧热混燃料带入热空气带入代入数据629401.4958X=348219.792X解得X=976.8427km则n=0.6×6xxxx毕业设计(3)二段转化炉出口统一基准焓（1003℃)如下表：66-843.4775×106)-(-877.9290×106)换热器101-C入口统一基准焓（1003℃)为：H1003℃=-877.9290×106kJ／hxxxx毕业设计换热器101-C出口气体统一基准焓（4826=-168.9684×106kJ换热器102-C出口气体统一基准焓（371xxxx毕业设计CO+H2O（g）?CO2+H2故V=V入口干气+nCOV=6852.8784kmol／hnCO=0.03×6852.8784=205.5864kmolnH2O=3764.0715-604.4077=3159.6nCO2=492.4522+604.4077=1096nH2=3505.0608+604.4077=4109xxxx毕业设计2242HO3159.66382高变炉出口气体统一基准焓（432℃)如下表：6入、出口平均温度=301.5℃=674.65Krxxxx毕业设计损6kJ／h入平以1atm、60℉（15.56℃)为计算基准n=0.004×7030.3433=2n=3159.6638-177.4650=2982n=1096.8599+177.4650=127n=4109.4685+177.4650=4286.9335kmolxxxx毕业设计（1）低温变换炉入口气体统一基准焓（241℃)如下表：xxxx毕业设计（2）低变炉出口气统一基准焓（254℃)如下表：出、入口平均温度=247.5℃r损平低变炉平衡温距△t=276xxxx毕业设计（1）103-C换热器进口气统一基准焓（432℃)已由前计算H432℃=-1086.9123×106kJ／h（2）103-C换热器出口气统一基准焓（336℃)如下表104-C换热器进口气统一基准焓（336℃)已由前面计算得H336℃=-1119.8363×106kJxxxx毕业设计104-C换热器出口气统一基准焓（241℃)已由前面计算得H241℃=-1151.6778×106kJp由于绝热温升较高（>100℉),可将炉内设计为两层催化计算。xxxx毕业设计2O(B)温xxxx毕业设计,(-5.883+4.393,JV-12-4V=4.77V3xxxx毕业设计VR=VR1+VR1=16.8197+40.7372=57.5xxxx毕业设计[1]陈五平.无机化工工