《某制药厂的恶臭污水处理工艺设计》17000字（论文）

某制药厂的恶臭污水处理工艺设计摘要城镇污水处理厂的臭气治理正在受到越来越广泛的关注，本设计是绍兴的一家制药厂附近的一个污水站的恶臭废气处理系统设计。鉴于绍兴的污水站臭气中硫化氢（H2S）浓度高，同时还混杂有其他低浓度有机成分的污染物特性、排放要求及地理条件，本文采用以生物滴滤塔（BTF）为主体的除臭工艺，对制药污水处理站的臭气进行治理。通过碱洗塔与生物滴滤塔串联可以使得恶臭成分去除率高达99.9%，整个组合除臭工艺也耐得住高浓度的H2S冲击与处理负荷，排放结果也能符合恶臭污染物二级排放标准，有效改善了制药厂区及附近居民生活和工作环境。关键词：污水站；臭气；生物除臭；生物滴滤塔。目录第一章设计概述 11.1工程简介 11.2设计内容 11.3设计依据和规范 21.4设计资料及排放标准 21.5设计原则 3第二章恶臭气体分析 42.1污水处理恶臭产生情况 42.2恶臭气体的主要成分和浓度 52.3恶臭气体气量的设计计算 6第三章工艺设计说明 73.1恶臭气体常用方法 73.1.1物理处理方法 73.1.2化学处理方法 73.1.3生物处理方法 83.2除臭工艺比选 83.3处理工艺选取 113.4工艺流程及说明 133.4.1工艺流程 133.4.2工艺流程说明 13第四章废气收集系统设计 144.1污水站废气收集系统 144.2污水站废气收集加盖系统 144.3废气收集风量估算 144.4废气收集设计风量汇总 154.5废气管道选型 154.6风机选型 16第五章污水站废气处理工艺设备设计 185.1 碱洗塔设计计算 185.2 生物滴滤塔设计 25第六章其他辅助设备设计计算及运行管理 276.1 风机核算 276.2 管路核算 276.3 生物滴滤塔循环液系统 276.4 废气管道排风送气系统设计 286.5 运行管理 28第七章设计结果一览表 29第八章工程经济分析 318.1 施工期投资 318.2 运营期投资 32参考文献 33附录 36PAGEI第一章设计概述本设计是为浙江绍兴的一家制药公司旁的污水处理站进行臭气净化工程设计。经过实地监测，该污水站的臭气成分主要以硫化氢（H2S）为主，且还含有如2-丙硫醇、乙酸乙酯等有机微溶有机物及如丙酮等易溶的有机物。经过实地勘测及针对当地的地理条件、污染状况、原污水站的构筑物产气量等因素的统筹分析，本设计采用了一套可行有效的废气治理方案。1.1工程简介浙江绍兴的这家污水站的旁边建有一家制药有限公司，这家公司主要从事的是使用发酵类原料的药品研发，作为一家大型生物制药公司，它的发酵吨位很高，故而产生的制药废水的污染程度也很高且量也很大。本工程方案虽然是针对污水站的恶臭废气治理，但是鉴于制药公司的制药废水的大量排入，故而本设计将统筹考虑制药废水所产生的的臭气。针对这些臭气应当如何治理，如何能够改善污水站周边的空气环境，如何有效的减轻对周遭环境的影响，这些都是本设计应该充分考虑的。本设计首先会在污水厂的如调节池、沉淀池等臭气产生量大的构筑物上面密闭安装集气罩，通过废气收集系统收集到一起，接着使用本设计的废气治理方案进行有效治理，进而做到排放的达标。1.2设计内容本设计的设计内容按照本文顺序分，主要分为以下几个：（1）最基本的就是对污水厂的产气量的构筑物进行密闭加集气罩处理；（2）根据企业所给的监测数据及自己的实地监测与调查所得的如构筑物尺寸、及各个构筑物产生的臭气量及臭气中的组分特点等因素来确定各个构筑物的抽风量；（3）确定排放标准；（4）根据所给的设计背景资料及搜索相关的参考文献，确定一套可行的设计工艺，并进行设计计算；（5）设计计算完毕后，就需要绘图了。本设计首先需要绘制包括污水厂在内的平面布置图及工艺流程图，并对其进行标高标注；（6）对设计工艺中的一些核心设备作出详图，对一些辅助性设备如循环槽、液体分布器等不能套用标准样式的也需要额外作出详图；（7）对本设计工艺中的设备添置成本、人工费、电费、药剂费用等进行估算并汇总体现。1.3设计依据和规范本设计的设计依据主要就是企业自身所给的资料及自身产生的制药废水量，以及自己现场勘测所取得的原始资料。而设计的规范主要有以下几种：（1）《环境空气质量标准》（GB3095-96）；（2）《大气污染物综合排放标准》GB16297-1996；（3）《恶臭污染物排放标准》GB14554-93；1.4设计资料及排放标准本设计方案为新建的构筑物设计，排放标准遵循《大气污染物综合排放标准》[1]（GB1629-1996）及《恶臭污染物排放标准》[2](GB14554-93)有组织排放源恶臭污染物二级排放标准。污染物排放具体指标如表1.1、1.2所示。表1.1GB16297-1996《大气污染物综合排放标准》新扩改二级标准序号污染物最高容许排放浓度（mg/Nm3）最高允许排放速率（kg/h）无组织排放监控浓度限值（mg/Nm3）排气筒高度（m）152030401丙硫醇320.721.214.087.030.142丁硫醇230.621.043.506.030.123丙醇370.771.284.377.530.154丁醇2000.520.872.915.020.105丙酮4504.136.9223.3240.170.806吡啶100.410.692.334.020.087醋酸丁酯3000.520.872.915.020.108二氧化硫5502.64.315250.40表1-2GB14454-1993《恶臭污染物排放标准》（单位：除臭气浓度为无量纲外均为mg/m3）序号控制项目最高允许排放速率（kg/h）无组织排放监控浓度限值（mg/Nm3）排气筒高度（m）1520253035401硫化氢0.330.580.900.062甲硫醇0.040.040.310.0073臭气浓度200040006000105001500020000201.5设计原则本设计的方案的设计原则主要就是在工艺本身的可行性、是否经济以及治理效果上是否满足要求等要素进行展开。在废气治理方案的比选时，应该统筹分析，充分考虑，对废气收集系统收集起来的总的风量进行设计计算，同时分析除臭设备满足较高的除臭效率时所需要的条件，否则就会出现臭气治理效果不理想的局面。根据设计的依据及规范，主要的原则如下：（1）工艺可行性：所谓的工艺可行性，顾名思义，就是工艺本身是否满足实际要求，是否能做到达标排放。（2）经济可行性：就是指尽可能地节约成本，但是这也是在能做到治理效果达标的前提的的最大的经济可行性，比如减少占地面积，减少风管长度药剂支出等。（4）绿色环保：需要充分考虑到本设计方案的构筑物本身会不会对周遭产生二次污染，包括水体及声音上。第二章恶臭气体分析2.1污水处理恶臭产生情况首先从臭气的来源进行分析，本设计中的废水的臭气产生主要是制药废水而产生的。而究其原因就是因为在生物制药的过程中不免会从中添加有机溶剂，这样废水中就含有大量的有机污染物质，而其中的一部分就属于恶臭污染物的产生的源头，这些有机物会在污水处理的过程中挥发逸散而出；其中，硫化氢的臭气主要产生于污水中的硫酸盐的厌氧发酵反应。根据企业所给数据所示，臭气主要产生于污水处理过程中的调节池、水解酸化池、A/O池及沉淀池等构筑物中。臭气是污水中有机物质在微生物作用下发生厌氧反应[3]，产生的臭气逸散而成。污水站的恶臭废气主要产生于以下三个污水处理系统中：预处理，污水在经过格栅、沉淀沉砂池时，会被截留粒径大的悬浮物质及易沉降物质，因此悬浮物中的有机物就有足够的停留时间产生厌氧反应产生臭气[4]；生化处理系统，污水的生化处理一般包括厌氧和好氧两部分,其中的厌氧过程是产生恶臭气体的主要来源[5]；污泥浓缩系统，污水处理厂在进行脱水工作之后会产生污泥，若长时间地搁置，其不但会占用一定的土地资源，同时其还会产生厌氧消化的反应，其所散发出的气味还会对大气环境造成不良影响，加快了细菌在空气中传播的速度，甚至还会造成二次污染等问题[6]。污泥的浓缩脱水过程中，夹杂在污泥中的臭气都会因为搅动而排放出来。水体的紊流与微生物的生化反应正是污水处理厂产生恶臭气体的两种重要方式。这也就解释了为什么格栅、沉淀沉砂池等预处理系统的构筑物和污泥脱水机房等污泥处理系统所产生的臭气量最多[7]。绍兴污水厂的恶臭气体主要为硫化氢，根据其特性及实地监测，可以得出硫化氢在预处理系统中逸散的较其他系统更多，格栅的水流流速大，H2S逸散的就比较多。因而本项目的着重点除臭点应当放在格栅等水流流速比较大的地方上，在后续构筑物中因为微生物的生化分解作用，H2S被转化成其他物质，但是如甲硫醇等其他硫化物仍需要注意与处理，拿污泥脱水机房为例，监测发现，污泥在其脱水过程中会因为搅动等原因也会产生大量气味，对周遭人员及生物产生不良影响，实在令人不悦。2.2恶臭气体的主要成分和浓度根据企业自身所给的监测资料所得的臭气产生情况，如表2.1所示表2.1恶臭废气的主要成分及浓度序号气体成分浓度（mg/m3）12-丙硫醇20.62丙酮16.53乙酸乙酯11.74硫化氢720.3对恶臭气体的主要组成进行简单分析：硫化氢气体是一种具有刺激性气味的有毒气体，且与空气混合下易发生爆炸，十分危险。2-丙硫醇也好不到哪去，同硫化氢一样也是一种有味的有毒气体，也有毒，人体吸入主要会出现麻痹的症状。丙酮，一种无色的刺激性气味气体，与前两种不同，它是一种易溶于水的物质，这样相对处理起来比较方面，易燃易爆炸，它的毒性主要表现在对神经的麻痹上。乙酸乙酯，这种气体的气味就没有那么难闻了，但是也还是有味，它微溶于水，也是易燃易爆炸的危险性气体。作为一种典型的含硫化合物，硫化氢气体具有令人不悦的气味。有五类含硫化合物已经成为了《恶臭污染物排放标准》（GB14554-93）所规定的限制排放物质，而标准所规定的总共只有8种，含硫化合物就占了大多数[8]。由表2-1可以得出本设计中制药厂废水的硫化氢气体浓度为720.3mg/m3，其余的2-丙硫醇、丙酮、乙酸乙酯等有机污染物的浓度在10-20mg/m3不等，故本设计将着重处理硫化氢气体，而其余的气体也不可以忽视，但是鉴于浓度较低且不是很难处理，故可以将他们统一在一起集中处理。2.3恶臭气体气量的设计计算通过添加集气罩收集气体的构筑物主要有调节池、沉淀池等。具体气量见表2.2。表2.2各单元设计气量汇总一览表处理单元平面尺寸数量加盖后体积（m³）抽风量（m3/h）调节池13.1m×3.9m1座1854沉淀池15.5m×6.0m2座100300沉淀池25.5m×4.4m1座36108水解酸化池9.7m×12.4m1座180720A池13.2m×12.4m1座60240O池18.4m×12.4m1座1601980（含1500的曝气量）调节池27.1m×8.55m1座90270水解池7.1m×8.55m1座90360A池26.5m×5.8m2座100400O池26.5m×19.7m2座3004500（含3600的曝气量）第三章工艺设计说明3.1恶臭气体常用方法绍兴污水厂由于其处理工艺本身特点及污水的特性，恶臭污染物排放的浓度较大，需要对其进行净化，而臭气治理的主要方法有物理法、化学法、生物法三大类[9-12]。3.1.1物理处理方法所谓的物理法处理主要是利用吸附的作用原理对恶臭物质进行吸附以达到净化的目的[13]。目前采用物理法处理污水中的臭气的主要有三种：一是物理吸附，二是水的溶解稀释，三是物理的中和法。水溶解稀释可以去除一些水溶性的臭气成分，活性炭可以吸附如硫化物、吲哚等恶臭气体。这些方法并不可以减少恶臭物质的总量，对于制药废水，物理方法显然不能满足工程需要。另外还有一类称作中和法的物理处理方法，该法又称作香遮法，顾名思义，该方法是采用一些芳香药剂用于掩蔽或者中和恶臭物质，香味超过了臭味，调和了恶臭气体带来的不悦的感官气味，但是这种方法也只是治标不治本，恶臭气体并没有消失，它仍然可以毒害周遭人员。3.1.2化学处理方法化学处理方法主要有化学药剂洗涤、催化氧化燃烧[14]等。采用化学除臭的话，因为采用化学的方法，它对臭气有较强的针对性，对于高浓度臭气的除臭效果依旧可观。化学除臭也有其弊端，比如采用化学药剂洗涤，它会产生二次污染，我们还需要对化学药剂的废液进行二次净化，如催化氧化法，其运行费用高昂，而且添加的催化剂易中毒，实在不适合污水厂除臭。所谓的化学法就是利用化学反应反应掉恶臭物质已达到除臭目的的方法，它与用物理法除臭相比，它可以减少恶臭物质的总量，它比物理处理方法更为彻底。燃烧法主要适用于恶臭气体物质是可燃性的气体，对这类可燃性气体进行燃烧，将其反应生成简单的无污染的二氧化碳和水，从而实现净化，不过它也有其缺陷，因为要保证气体燃烧完全生成目标产物，就需要保证气体燃烧时间足够长，但是在实际过程中，气体燃烧时间不足以达到要求，因此为了保证恶臭气体的燃烧时间足够长，这就需要合适的助燃物参与，此外，燃烧的场所也不可随意，而专门用于燃烧的设备能耗高，运行费用高昂，操作繁琐，构造复杂，该方法需谨慎使用。吸收法分为化学吸收和物理吸收两种，物理吸收多用于处理水溶性恶臭废气如NH3，且其浓度也不可过高，前文已经提及，而化学吸收法是指用化学药剂与恶臭废气充分混合解除后，产生氧化、中和、置换、络合等化学反应，对恶臭物质进行净化分解，化学吸收可以处理高浓度的废气，且处理效果比物理吸收方法更加可见，去除率也十分喜人，但是运行过程中添加的化学药剂会使气体成分更加复杂，若是控制不当，会产生二次污染，此外化学药剂的投加费用也没有那么低廉。臭氧氧化法[15]是利用臭氧的强氧化性的特性分解有机恶臭气体来实现除臭功能，适用于去除易氧化分解的恶臭成分，臭氧化在除臭的同时可以杀菌，但臭气持续产生的开放环境除臭效果差。电离法利用离子发生器电离分解恶臭气体，其优点是占地面积小、除臭效果好，缺点是运行费用较高、处理规模较小。3.1.3生物处理方法生物处理方法主要是指微生物利用有机物作为生长基质，将其生化降解从大分子结构分解为简单的水、二氧化碳等无机物质。结构复杂的恶臭物质被转化成简单的成分，以此达到净化的目的。目前较为成熟的方法有生物过滤除臭，生物滴滤除臭、生物土壤滤池等。采用生物除臭，它具有绿色环保、能耗低、成本低、效率高等优点，其在国内外都受到了众多学者的研究探索[16]。生物除臭法具有操作简便、能耗低、费用低、且绿色环保等优点，目前已被广泛应用。生物脱臭的技术包含生物过滤、生物滴滤、洗涤式除臭、复合型生物除臭及微生物菌落除臭法等。3.2除臭工艺比选物理除臭方法适合于低浓度的臭气除臭，不适合本项目的高硫化氢气体除臭。化学除臭方法，因为其二次污染，成本高昂等缺陷，同样不适于污水厂臭气处理。因而本项目将采用生物除臭方法进行除臭。一些学者的经济分析[17]认为，生物除臭技术具有条件温和、能耗成本低、效率高等优点，更适合于污水厂的除臭。生物法能有效地去除低分子量的无机物和挥发性有机物质，包括低分子量的有机硫化物和H2S[18]。这也是本项目采用生化法除臭的原因所在。作为对生物过滤技术的一种改进，生物滴滤的条件容易控制且处理效率高，在含硫废气的处理中，受到许多学者关注[19-22]。目前，利用生物除臭技术改善空气污染在国内需要污水处理站都是应用广泛，它不仅可以为周遭制药厂区的经济发展提供必要保障，另外它还为大气环境的保护作出了可观的贡献，有效降低了恶臭废气对厂区及周围居民的危害，绿色环保健康的臭气处理方式更是促进了污水站的可持续发展。生物除臭技术因为其费用低、效率高的特点，具有得天独厚的优势下面介绍几种生物除臭工艺。（1）土壤过滤法。将臭气缓慢通过土壤，利用土壤中的土壤胶粒及微生物对臭气成分进行降解，同时土壤中的细菌、霉菌、放线菌也会对臭气成分进行分解[23]。土壤过滤除臭包括臭气收集及密封、土壤过滤除臭系统两大系统，适用的土壤应当是疏松透气且富含有机物质的，除此之外，土壤微生物越丰富，除臭效果越好。图3.1为一类土壤过滤除臭装置结构图，活性滤层材料即各类疏松土质。图3.1土壤生物过滤除臭实验装置结构图（2）生物过滤除臭法。主要是指对臭气进行预处理后，然后将臭气由下到上的方式通过生物滤池，进而做到臭气从气相转到水相，此时，附着生长在滤池滤料中的微生物就会将恶臭物质作为生物物质进行生物降解，从而达到臭气净化的目的。生物过滤除臭法具有较为广阔的发展前景常用工艺流程如图3.2所示。图3.2生物过滤法工艺流程示意图（3）生物洗涤除臭法。与生物滤池法相似，首先通过活性污泥吸附将臭气成分从气相中转移到水相中，接着在用于吸收的设备中除去臭气恶臭有机物，其中洗液流入反应釜中，恶臭物质在反应容器中被里面的微生物进行净化分解。（4）生物滴滤除臭法。其充分吸收了生物滤池法的优点，通过循环液的加持，反应釜中的微生物数量可以成倍的增殖，相应的其对恶臭物质的降解的效率是生物滤池法的二至三倍。采用生物滴滤法除臭所用的滤料通常会选择塑料、木炭惰性滤料。这些惰性滤料的使用周期很长，损耗也比较小，而生物滴滤池工艺流程简单、操作简便、管理方便，这也使得生物滴滤除臭技术在当前的除臭技术研究当中获得许多的关注研究。这里多应用用生物滴滤塔（BTF）对臭气进行净化。生物滴滤法也有一些难以解决的问题，比如生物滴滤法在施工及运行的过程中相对比较复杂，并且会因为多度增殖的微生物导致堵塞。国内外众多学者都对此研究深刻，技术应用也较为广泛，通过一些强化传质手段可以大大提高BTF的生物净化效率，而常用的强化传质手段主要有添加表面活性剂、添加经梳理自等。填料堵塞在所难免，通过传质的强化，在一定的程度上可以间接解决上述的填料堵塞的问题。（5）源头生物除臭法。由于硫化氢、氨气等恶臭污染物是由于污水在输送过程中厌氧反应被还原生成的，因此可以用一些手段减少源头的臭气浓度，以此减少污水处理过程中恶臭气体的逸散，达到净化的目的，这便是源头生物除臭技术。主要的应用方法有活性污泥回流法，该法通过流入二沉池的活性污泥回流到曝气池的入水口，接着活性污泥与原本就要进入的污水混合，从而增强除臭的目的。此外，氨氧化产物回流法也是另一种方式，它是指将含有高浓度硝酸根和亚硝酸根离子的消化池出水回流至污水厂工艺流程预处理系统的入口处，利用污水中的微生物的生物降解作用，吸收、消化、分解恶臭气体中的有机物质，使其得以净化[24]。（6）复合型生物除臭法。由于臭气气体成分错综复杂，污水站逸散出的恶臭废气往往是多种污染组分互相杂糅混合而成的复杂混合物，此外，其中的各个组分的浓度，温度等各种特性也不是恒定不变的，往往会随时间的变化而变化，此时，若是采用单一的的除臭方法，很难与臭气的复杂多变相适配，因此，在实际的应用中，需要结合多种除臭技术，各种除臭方法以合理的方式进行组合，臭气的最终处理效果才可以达到预期，不过，正是因为其可以适用复杂的臭气，操作就比较繁琐。（7）活性污泥曝气。所谓活性污泥是悬浮在水中的絮状污泥和附着在污泥上的微生物群的总称。活性污泥曝气是通过曝气将臭气中的臭气均匀地分散到活性污泥混合物的底部，溶解混合物中的臭气，然后利用活性污泥中的微生物降解臭气中的有机物。这种方法与污水处理厂中的活性污泥曝气法类似，故而可以并用在一起，污水净化的同时也净化逸散的臭气，节约能源和污水处理成本，不过这就需要对活性污泥的要求变得更加严苛，需要控制臭气及污水的体积比，提高活性污泥的降解效率，保证活性污泥曝气的较高的降解效率。试验数据表明采用活性污泥曝气法，硫化氢气体的去除率超过98%，甲、丁酮的去除率也超过95%。活性污泥法适用于处理臭气浓度比较低，而氧气浓度较高的气体，这样才能为活性污泥的微生物充分利用消化。3.3处理工艺选取经调查监测表明，该污水站的恶臭气体主要含有硫化氢（H2S）、2-丙硫醇、丙酮、乙酸乙酯等大气污染物，其中最主要的是硫化氢，达到了720.3mg/m3，因而最主要的便是保证H2S气体的最高排放浓度及排放速率的同时达标。硫化氢是一种标准的挥发性硫化物，根据国内外众多学者的研究[25-27]及国家的《恶臭污染排放物标准》（GB14554-1993），硫化氢是一项重要的污水站臭气治理情况监测对象。而硫化氢在常规的生物过滤、药剂除臭及组合工艺除臭情形下，由于除臭效果有限，难以达到GB标准。考虑到生物滴滤除臭法所选用的滤料通常会会是塑料、木炭等惰性滤料，惰性滤料具有结构坚韧，抗酸碱性强，还具有比表面积大，孔隙率高等特点，使用寿命长，前文提到，生物滴滤池的运行简单、操作简便，所需的人工成本就比较低，故而本项目采用生物滴滤除臭技术进行去除硫化氢恶臭气体。在国内学者的模拟研究下[28]，生物滴滤塔（BTF）在一定条件下对于高浓度硫化氢有机废气具有理想且显著的去除效果。作为与生物过滤法同样的微生物附着生长型的生物除臭技术，生物滴滤法具有生物过滤法所没有的优点，生物滴滤塔（BTF）取消了前置湿水槽，增加了滴滤系统添加营养液，一个完整的循环液回流系统，填料为微生物生长提供附着生长环境。填料的选择十分重要，其材质不仅需要一定的机械强度，还需要具有生物亲和性，易附着、惰性等特性。综上所述，本研究结合绍兴制药厂污水站的混合废气特征，采用以生物滴滤塔（BTF）为主体的生物除臭工艺处理高H2S浓度且混合有低浓度的其他有机物废气，控制合适的进气浓度及pH条件，保证可观的去除效率。作为生物滴滤塔中微生物的载体，填料种类是反应器设计的重要参数．采用人工或天然的惰性填料可以显著避免填料的自降解，生物滴滤塔常采用聚丙烯环、陶瓷颗粒、火山岩等表面系数比较低的惰性材料。设置添加营养液的装置，也可以在喷淋液中加入营养物质。在喷淋时采用短周期间歇喷淋，这样除臭过程中的产物不容易积累。图3.3为生物滴滤法的一种较为普遍简单的滤池示意图。图3.3生物滴滤池示意图3.4工艺流程及说明3.4.1工艺流程图3.4污水站废气处理工艺流程图3.4.2工艺流程说明根据企业提供的某次监测所得的恶臭废气各组分浓度可知，污水站废气的污染物主要为硫化氢、2-丙硫醇、丙酮、乙酸乙酯等污染物。其中硫化氢浓度最高，且远远高于其余组分，属于酸性小分子废气；2-丙硫醇、乙酸乙酯微溶于水；丙酮易溶于水。鉴于硫化氢浓度为其余组分的几十倍，故设计第一级为碱洗，2-丙硫醇、丙酮、乙酸乙酯等污染物及未去除尽的硫化氢气体在设计第二级的生物滴滤塔中得到很好的去除，保证了废气的稳定达标。故污水站废气的最终处理工艺为“碱洗+生物滴滤塔”，其中硫化氢的在碱洗塔的去除机理如下：（3.1）第四章废气收集系统设计本设计根据废气组分特点、位置及气量等采取相应的措施对露天敞口的污水处理站构筑进行加盖等废气收集，以便后续处理。4.1污水站废气收集系统污水站的主要构筑物包括调节池、沉淀池、水解酸化池、A/O池等，采取加盖收集的方式后，通过设计安装废气管道对臭气进行收集，接着进入废气处理系统中进行净化。4.2污水站废气收集加盖系统对沉淀池、调节池等构筑物进行臭气收集。（1）对沉淀池、水解酸化池、A/O池等构筑物采用玻璃钢拱形盖板，即集气罩进行密闭加盖收集；（2）对调节池等有现有水泥盖子的也可添加集气罩收集；（3）污泥脱水机房的臭气产生量不大，可以通过加强通风，减轻影响；（4）格栅需要密闭收集。这些废气系统的收集，最主要的原则就是尽量做到臭气不外漏，且收集效率高。而加集气罩的设计能够在保证污水处理的正常运行前提下，保证能够整体美观、协调、密闭、实用的，这些点尽量做到同时兼顾。4.3废气收集风量估算污水站加盖构筑物包括了调节池、沉淀池、厌氧好氧池及二沉池等，这些构筑物都采取了理想的密闭加盖设计。抽风量计算公式如下：理论抽风量V2：（4.1）实际抽风量V：（4.2）污水站各构筑物净空高度H、抽风次数N和抽风系数K0由企业监测给出。抽风量具体计算结果见表4.1。由表可得，污水站实际的抽风量为：表4.1污水站加盖构筑物抽风量汇总一览表处理单元平面尺寸数量抽风量（m3/h）调节池13.1m×3.9m1座54沉淀池15.5m×6.0m2座300沉淀池25.5m×4.4m1座108水解酸化池9.7m×12.4m1座720A池13.2m×12.4m1座240O池18.4m×12.4m1座1980（含1500的曝气量）调节池27.1m×8.55m1座270水解池7.1m×8.55m1座360A池26.5m×5.8m2座400O池26.5m×19.7m2座4500（含3600的曝气量）4.4废气收集设计风量汇总综上所述，污水站实际的废气量为3832m3/h，由于设计风量需要留有余地，则本设计废气设计风量见表4.2。表4.2污水站废气设计风量一览表废气类别污染物类型抽风量（m3/h）设计风量（m3/h）污水站废气硫化氢、2-丙硫醇、丙酮、乙酸乙酯383240004.5废气管道选型废气管路系统包括管道、气阀、加固件等部件，对于废气管道的管材选择需要从下面几个原则考虑：（1）由于废气管网是后添加在各个构筑物上面的，为了减轻对构筑物正常运转的负荷影响，应当选择轻质管材。（2）污水站制药废水中含有大量硫化氢的酸性腐蚀性气体，这就需要我们的管材需要良好的抗腐蚀性。（3）除此之外，还需要考虑管材的使用周期及是否经济等因素。根据上述管材选择原则，本除臭工艺的管材选用ERP风管。这类风管化学耐腐蚀性比较强且耐用无需过多的维护，能够保障输送气体的稳定不泄露，管道的连接方式简单，施工起来比较方便，这就在一定程度上降低了建设成本，且气密性也尚可。4.6风机选型根据废气在废气管道的风压损失及除臭构筑物的自身风阻影响，同时还要考虑整体系统的压力损失，另外风机的最大工作抽风量应当与废气管网最大抽风量留有余量，一般是留有高于系统压力10%-15%的安全余地。风机选型如下：除臭风机选用离心式风机，该风机是基于风机选用准则而慎重选择的。根据各个构筑物所需处理废气气量要求，以20℃背景温度及65%的湿度为基准，除臭风机的风量为4500m3/h，两套，一用一备。风机选择详情见表4.3。表4.3风机选型适用性一览表风机类型特点是否选用离心式靠叶轮旋转产生的离心力输送气体，转子封闭安装，体积小，可以产生较高的风压，但是风量一般不大。是轴流式靠叶片的旋转而带动气体沿轴向运动，裸露安装，体积大，产生的风压很低，但风量大。否回转风式利用机身中的机械转子运转变化体积来进行抽风。风量范围在0.31m3/min-5.41m3/min之间。否屋顶式安装在屋顶上用于给室内通风换气。否污水站废气设计风量为4500m3/h，风量较小，但是回转风式风机不足以满足风量要求，而屋顶式风机显然不能满足污水站构筑物设计，故而也不考虑采用。由于本设计风机选择需要抵抗整个系统及管道的压力损失，轴流式风机就不纳入考虑范畴了。故而选择离心风机。为了除臭效果，选用的离心式风机采用侧吸式，卧式安装；风机密闭不泄露，且能保证运转稳定，不会产生变形的情况。风机与风管的连接方式当与ERP风管连接方式保持一致，一方面操作简便，另一方面便于安装维护。管路系统上应当配备配套的风量调节阀，这是因为生物滴滤塔的除臭效率与进入的风量有很大的关系，为了保证最佳的工作效率，就需要调节风量稳定。系统设计风量为4000m3/h，考虑到风机设计风量还需留有余量，故而风机的设计风量当为4500m3/h。设计将采用HF-241B-4kw型顶裕风机，该风机铭牌风量为1900-7200m3/h，对应的全压为1300-3600Pa，能够满足设计的要求。第五章污水站废气处理工艺设备设计污水站废气设计风量为4000m3/h，所需设备主要为一级的碱洗塔与二级的生物滴滤塔。废气处理工艺设备设计主要是碱洗塔与生物滴滤塔的设计。碱洗塔设计计算污水站废气含有高浓度的硫化氢气体，属于酸性废气，采用碱洗塔吸收会有较好的效果。碱洗塔的设计当从其塔型、塔径、填料层高度等方面进行设计。碱洗塔又称酸碱洗涤塔，是一种对工业生产所产生的废气进行净化处理的设备，是废气净化塔类产品中的一种。根据材质分碳钢碱洗塔与玻璃钢碱洗塔。碱洗塔就是根据酸碱中和的原理，通过喷淋碱液对酸性废气进行冲淋以达到净化的目的，但是想要处理效果达到国家二级处理标准，还需要在其后添加其他的设备。酸性废气通过风管由下而上进入塔内，途径滤料层与喷嘴喷出的中和液充分接触混合。吸收后的废气继续向上经过第二层滤料层，产生相同的步骤，再次发生酸碱中和反应，然后向上通出。塔内的填料层需要添加，这样可以使得废气和洗涤液接触充分，同时还需设计循环液的循环系统，使得洗涤液能够循环往复利用，减少浪费，利用充分后再一并同工业污水排入污水站的入水口。图5.1为某污水站的碱洗塔实地图。图5.1某污水站的碱洗塔（1）塔型选择常用的吸收塔类型有板式塔、填料塔、喷洒塔、文丘里吸收器等，本设计采用填料吸收塔的设计，各类型塔型及其特点，还有选择原因分析详情见表5.1。表5.1污水站碱洗塔塔型适用性分析塔型特点是否适用原因分析板式塔空塔速度高、生产能力大、清洗简便且造价低廉，适用于气量大、浓度高的废气，缺点是不易操作，阻力也比较大，气体变动的适应性比较差。否本设计废气设计风量为4000m3/h，风量较小，此外废气中硫化氢气体浓度有较大波动，因而板式吸收塔就不适用了，文丘里吸收器也是同样如此。喷洒塔所需液气比较大，故而也不考虑。填料塔的安装检修容易，操作弹性高，还具有气体变动适应性强的特点，故而本设计采用填料塔作为碱洗塔。填料塔结构简单、造价低廉，气体变动的适应性比较强，适用于小风量。是喷洒塔结构简易，造价低廉，还具有除尘效果，但是有易堵塞的缺点。否文丘里吸收器体积小，处理量大，可兼作冷却除尘设备，但是噪声大、能耗高。否（2）填料选择鉴于填料塔有填料易堵塞的缺陷，研究发现，采用乱堆填料能够一定程度上降低堵塞的可能性，近年来塑料多面空心球的应用越来越广泛。该空心球造价低廉，轻质但是机械强度高，同时它的气速较高，比表面积大，气液可以做到充分接触，且其操作弹性高，很大程度上可以降低能耗，提高传质效率。此外多面空心球由于是塑料材质，塑料具有良好的耐腐蚀性，能够很好的避免废气中硫化氢气体的腐蚀，且抗废气冲击能力强，适用性比较强。综上所述，本设计填料采用塑料多面空心球，直径为38mm。（3）空塔气速计算空塔气速是由填料塔的液泛速度所决定。本设计将采用埃克特通用关联图法来计算填料塔的泛点速度，进而得出空塔气速。图5.2埃克特通用关联图u—空塔气速，使用液泛线时，此即泛点气速，m/s；WL、WG—液体和气体的质量流率，kg/s；ρV、ρL—液体与气体的密度，kg/m3；φ—填料因子，m-1；Ψ—水的密度与溶液密度之比；μL—液体粘度，mPa·s；g—重力加速度，9.81kg/s2填料塔吸收液为碱液，本设计的碱液浓度低，可以近似于水，故液体粘度和密度等参数均取25℃时的水相应的值；废气近似空气，故气体密度ρL取25℃时空气的密度值。查询《化学化工物性手册》所得的埃克特通用图各个参数具体取值，比对可得泛点速度约为2.79m/s。而一般情况下空塔气速为泛点速度的0.5-0.8。但是实际情况下一般难以达到，结合实际，统筹分析，本设计采用0.4的比例，故空塔气速u=1.12m/s.（2）塔径计算碱洗塔的塔径D通过圆形管道内的流量公式计算，即（5.1）废气气量VG=4500m3/h，设计的空塔气速u=1.12m/s，根据式（5-1）可计算得出填料塔的直径：根据我国压力容器公称直径标准（GB/T9019-2015）进行圆整后,设计塔径为1200mm。计算实际空塔气速：（5.2）此时的操作气速为泛点速度的40%，气速偏小，但仍可以适用。（3）填料规格核算本设计的填料塔的填料采用φ38mm的乱堆型的塑料多面空心球。填料塔的塔径D=1200mm，所以D/φ=1200/38=32。一般认为直径比至少大于8，对于一些材料可能大些，因为32>8，故采用直径38mm的填料符合要求。（4）填料层高度计算以废气中的H2S为计算依据，将废气中的其他污染物换算为H2S的量进行计算。污水站的各个废气组分的源强数据详情见表5.2。根据表5.2的各污染物源强数据，换算后的源强为1.33kg/h。表5.2污水站废气组分源强数据表废气组分浓度（mg/m3）速率（kg/h）2-丙硫醇20.60.217丙酮16.50.327乙酸乙酯11.70.225硫化氢720.30.557初步计算总填料层高度，计算过程如下：参考熊振湖[29]等人编写的《大气污染防治技术及工程应用》中提到的填料塔填料层高度的计算计算，填料高度H用下面公式计算：（5.3）液气比L/VG是根绝工程经验所确定的，取值为6L/m3，此时的液体流量根据下式得出：废气的气体密度及气体粘度与空气保持一致，液体密度取水相应的值，气相扩散系数取硫化氢的气相扩散系数。查询《化学化工物性手册》所得的各参数详情：风量VG（m3/h）：4500；液体流量L（m3/h）：29；塔径D（m）：1.2；气体密度ρG（kg/m3）：1.18；液体密度ρL（kg/m3）：996.95；气相扩散系数DG（m2/s）：1.33×10-5；气体粘度μG（Pa·s）：1.84×10-5；气体的空塔质量流速：（5.4）液体的空塔质量流速：（5.5）气相施密特数：（5.6）气相传质单元高度：（5.7）液相施密特数：（5.8）液相传质单元高度：（5.9）式中HG、HL——气相、液相传质单元高度，m；α，m，n，β，q——由填料规格和操作范围所决定的常数，这里分别取值0.894，0.41，-0.45，2.61×10-3，0.22。G’、L’——气体、液体的空塔质量流速，kg·m-2·s-1；ScG、ScL——气相、液相的施密特数；μG、μL——气相、液相的粘度，Pa·s，这里分别取1.84×10-5，8.973×10-4；DG、DL——溶质在气相、液相中的扩散系数，m2·s-1，这里分别取1.33×10-5，1.99×10-9；ρG、ρL——气相、液相的密度，kg·m-3，这里分别取1.18、996.95。吸收因数：查询《化学化工物性手册》可得20℃时硫化氢溶于水的相平衡常数K=1.53由此可得到吸收因数：（5.10）气相总传质单元高度：（5.11）气相总传质单元数：（5.12）式中S——脱吸因数，为吸收因数的倒数，即S=1/A=1/2.62=0.38。以废气中的硫化氢为计算依据，处理效率为99%，废气摩尔质量近似于空气的摩尔质量，取29g/mol，此时硫化氢（摩尔质量为34g/mol）进出塔气体中的溶质组分摩尔比为：（5.13）（5.14）（5.15）X2为进塔液体中溶质组分的摩尔比，此处为0。因此气相总传质单元数：（5.16）因此填料层高度：（5.17）即当液体喷淋量为29m3/h，去除效率为90%时，计算而出的填料层高度为2.32m，考虑到设计填料层高度需要留有一定的处理余量，本设计填料层高度取3m，由于塔径（D=1.2m）较小，故设计填料层分为两段，每段为1.5m，每层填料与塔径之比h/D=1.5/1.2=1.25，一般来说h/D＞0.8是较为可行的填料层高度，故本设计能够满足要求。（5）喷淋密度核算塔径为1200mm，液气比为L/V=6.0L/m3，气体流量VG为4500m3/h，则液体流量L=29m3/h，所以塔截面的喷淋密度为：（5.18）一般而言，最小的喷淋密度为5-12m3/(m2·h)，所以26m3/(m2·h)是最小喷淋密度的2.2-5.2倍，喷淋密度符合要求。生物滴滤塔设计参考钱东升[30]等人的关于板式滴滤塔高效净化废气的研究，本生物滴滤塔的设计将采用板式滴滤塔的形式设计。生物滴滤塔反应器材质选用有机玻璃，该材质耐腐蚀，机械强度高，安全稳定，且在国内的应用比较成熟。滴滤塔的填料将采用直径38mm的塑料多面空心球的乱堆填料，理由及分析同5.1所述。（1）运行条件进气浓度c=150mg/m3进气风量=4500m3/h停留时间t=40s最大有机负荷ρ=50g/（m3/h）最佳液气比L/G=1.4L/m3空塔气速v=0.4m/s（2）BTF设计及选材生物滴滤塔可以看作一种的化学填料塔，故其设计计算可以参考一般填料塔的设计计算。生物滴滤塔的空塔气速、塔径、填料层高度核算类似于5.1碱洗塔的设计计算，在这里具体步骤不一一赘述，结果详见表5.3。填料层以上空间一般取0.8-1.4m，本设计选用1.4m；填料层以下空间一般取1.2-1.5m，本设计取1.5m，进气管距填料层0.5m，底部用于承装未及时排出的喷淋液。塔总高H=1.4+1.4+5.0+1.5=9.3m。因此，整个板式滴滤塔由总高为9300mm，内径为2000mm的有机玻璃构成。填料层高度为2.5×2=5m。此外，生物滴滤塔的进气管与前置的碱洗塔的出气管径保持一致，都为φ400的ERP风管。支撑底座采用支承式支座，内部支撑装置采用较为普遍的栅板型支撑装置，进液管直径选用φ150mm的直管，喷淋装置采用旋流式喷淋器，由于BTF产雾量少，所以可选用丝状除雾器安装在排气口之下。由于本滴滤塔的塔体采用有机玻璃钢设计，有机玻璃钢材质机械强度高，且本设计的的总的设计风量也不是很大，故而本设计的壁厚可以相应降低一些。滴滤塔的塔体壁厚设计为50mm。表5.3生物滴滤塔设备核算一览表指标结果是否符合改进措施空塔气速（m/s）0.40否在BTF前添加气泵增加气速到1.11m/s填料规格（D/φ）52.6＞8是填料分层高度（h/D）1.25>0.8是喷淋密度核算m3/(m2·h)9.23＞5是本研究采用板式生物滴滤塔处理H2S废气，在各个填料层营养液的pH及湿度上，湿度保持65%以上，而pH在这三个填料层由下往上分别控制在4.5、6.5，这一步骤由pH自动控制系统和pH计共同调控。这么做的好处是一是可以尽可能减少碱液的用量，节约成本，二是可能更好的维持较高的H2S净化效率。此外，生物滴滤塔需要在挂膜完成后才可以保证高的净化效率，本设计采用14d的挂膜周期。由于进气风量较小，故生物滴滤塔的外部构筑物的设计均可采用常规的规格。本设计中的循环槽规格为φ1200×2000m。

第六章其他辅助设备设计计算及运行管理风机核算当空塔实际气速u实=1.11m/s时，系统压降计算如下：（6.1）查埃克特通用关联图可得：单位填料压降△P=200Pa/（m填料），填料层高度为3+4.8=7.8m，所以填料层压降为1560Pa。考虑到管路阻力2.0Pa/m和弯头的阻力52Pa/个，共有20m管路和4个弯头，共计阻力248Pa。系统总压降为1560+248=1808Pa。本设计选用的HF-241B-4kw型顶裕风机，该风机铭牌风量为1900-7200m3/h，对应的全压为1300-3600Pa，能够满足设计的要求。管路核算本设计根据废气管道选择原则选择的ERP风管，废气风量为4500m3/h，风管直径取400mm。风量较小，符合设计要求。生物滴滤塔循环液系统营养液循环系统对于附着在填料中的微生物的生长起到至关重要的作用。填料需要预先在塔外与驯化营养液中培养，进行菌种接种及初步挂膜。营养液的选择。营养液需要选择能使硫化细菌快速增殖的类型，这不仅能加快富集挂膜，还可以大大缩短培养的时间。其中，可以使pH值下降最快的营养液当为最佳营养液。营养液的主要成分如下:Na2HPO4·12H2O4.5g·L-1，KH2PO1.0g·L-14，NH4Cl1.5g·L-1，MgCl20.2gg·L-1，CaCl20.023g·L-1，微量元素母液1mL。母液的主要组成为FeCl21.0g·L-1，H3BO30.014g·L-1，MnCl20.10g·L-1，ZnCl20.10g·L-1，Na2MoO4·2H2O0.02g·L-1，CoCl2·6H2O0.02g·L-1。选择营养循环液分层喷淋、各层pH差异性控制的循环系统，不仅可以降低碱液用量，还可以保证较高的净化效率。循环系统通过循环泵保障稳定输送速率。废气管道排风送气系统设计对各个构筑物收集来的废气通过废气管道集中在同一个集中管道，接着送往风机的风口位置，依次通过一级碱洗塔和二级生物滴滤塔。为了确保废气风量相对稳定，送风速度将采用变频技术确保各个构筑物能有足够的负压输送废气。同时为了确保碱洗塔与生物滴滤塔能有足够负载，需要在这两个设备的进口处设计一个节流阀。对于净化后的废气管道设计，通过管道进入引风机的风口，接着通入排气筒排入大气。因此，本设计还需要配备10m高的排气筒及其相应的支架等辅助设施。运行管理废气处理工艺系统在日常的运行中需要进行运行管理及维护，保证整个系统可以稳定正常地运行。主要的运行程序如下：（1）打开营养液循环泵，可以使营养液循环槽里的循环液进入生物喷淋塔。（2）待系统运行稳定后，打开风机输送废气，正式开始工作。（3）适当调节各个构筑物及工艺设备的进出阀门大小，使整个系统保持稳定状态。（4）调节加药泵的流量，开启自动加药系统。（5）开启生物滴滤塔pH自动控制系统等调控系统，适当调节循环泵流量，保证较高的吸收效果。pH值对系统的净化效率有很大影响，每天需要定期检查pH自动控制系统是否工作正常，还要检查营养循环槽的循环液的情况，若是遇到液体变黄有异味等异常情况，当及时更换。工作人员需要定期对设备及管道及其接口进行保养检修，每天还要巡查如风机、泵等设备是否正常工作，观察pH自动控制系统是否正常，pH是否在正常范围内已经加药系统是否有药剂用完的情况。第七章设计结果一览表本设计针对绍兴污水站的废气情况设计了一套可行的处理工艺。绍兴污水站的恶臭废气的主要成分为H2S，其在预处理系统中排放量最高，经检测，污水厂的臭味也大多源于此成分。因为其污水特性，本项目选用生物滴滤塔这一生物除臭装置进行除臭，在实际的BTF设计中，要充分考虑其优势菌种硫氧化菌的生长环境，让其良好生长方能使系统维持95%以上的高去除率，同时还要注意循环液的使用周期，循环到一定周期后就要更换处理。BTF作为处理系统的主体工艺，还要充分考虑到外部环境的影响，塔体应当采用玻璃钢材质，对废气有较高的抗腐蚀性。最后的处理结果，大气污染物排放应该达到国家污染物相应的二级标准。本设计的臭气净化工程设计将采用“一级碱洗+二级生物滴滤+排气筒排放”工艺，设计处理规模为4500m3/h，此外对碱洗塔和生物滴滤塔进行设计计算，设计的规格型号及废气处理工艺中的设备清单详情见表7.1。表7.1设计设备清单编号设备名称规格型号数量1碱洗塔Φ1200×6000mm填料塔1座2吸收塔支架/2座3吸收液循环槽Φ1200×2000mm2座4吸收液循环泵FP(FS)50-40-130-2.2kW流量20m3/h，扬程17m2台5碱加药罐Φ600×800mm1个6加药泵KD-130/0.5-0.18kW1个7生物滴滤塔Φ2000×9300mm板式塔1座8电磁计量泵JCMA电磁隔膜式计量泵1台9pH计进口3个10pH自动控制系统进口3套编号设备名称规格型号数量11风机HF-241B-4kw型顶裕风机2台12循环泵FP(FS)50-40-130-2.2kW流量20m3/h，扬程17m1台13ERP风管Φ400若干14引风机进口1台15排气筒15m1个16排气筒支架/1个17阀门/若干18电气控制柜/1座

第八章工程经济分析本工程投资包括施工期投资及运营期投资两个方面。施工期投资工程施工期投资包括新增设备投资、运输费用、安装费用、工程调试费用及各项管理费用和税金等。具体内容详见表8.1。如表8-1的结论所示，本设计预计的施工期总投资为91万元，其中各设备的添置成本占了总投资的66%。表8.1设备投资一览表，万元设备名称规格型号数量单价总价碱洗塔Φ1200×6000mm填料塔1座5.05.0吸收塔支架/2座2.04.0吸收液循环槽Φ1200×2000mm3座0.61.8吸收液循环泵FP(FS)50-40-130-2.2kW流量20m3/h，扬程17m3台0.30.9碱加药罐Φ600×800mm1个0.30.3加药泵KD-130/0.5-0.18kW1个0.40.4生物滴滤塔Φ2000×9300mm板式塔1座10.810.8电磁计量泵JCMA电磁隔膜式计量泵1台0.50.5pH计进口3个1.03.0pH自动控制系统进口3套3.09.0风机HF-241B-4kw型顶裕风机2台7.014.0ERP风管Φ400若干/3.0引风机进口1台5.05.0设备名称规格型号数量单价总价排气筒15m1座0.50.5排气筒支架/1座0.50.5阀门/若干/0.5电气控制柜/1座1.01.0设备费小计60.2安装运输费15.0设计调试费10.0管理费及税金5.8总投资91运营期投资工程建设完成后的运营期投资主要包括药剂的消耗、电费、以及人工的运行管理费用三大部分。（1）药剂消耗工程建设完成后的药剂主要为液碱以及营养循环液，药剂的消耗费用为500元/天。（2）电费设备的电费消耗主要为碱洗塔和生物滴滤塔及其配套循环泵、加药泵，此外系统还配备了两台HF-241B-4kw型顶裕风机和一台进口引风机，最后还要考虑人工日常耗电。综上所述，工程建设完成后整个废气处理系统的总耗电量约为12kW/h。按照平均电费0.7元/度计，电费消耗为12×0.7×24=201.6元/天。（3）人工费由于选用工艺较为成熟，所需人工每日管理无需太过繁琐，因此一个人就可以很好地管理整个除臭系统，员工工资按200元/天计。综上所述，运营期的费用约为900元/天。

参考文献[1]国家环保局.大气污染物综合排放标准[S].北京:中国标准出版社,1997.[2]国家环保局.恶臭污染物排放标准[S].北京:中国标准出版社,1994.[3]S.Giuliani,T.Zarra,V.Naddeo,V.Belgiorno.Anoveltoolforodoremissionassessmentinwastewatertreatmentplant[J].DesalinationandWaterTreatment,2015,55(3):712-717.[4]邹博源,陈广.城镇污水处理厂臭气污染与除臭技术研究进展[J].净水技术,2020,39(05):109-115.[5]倪立华,周大同.生物除臭技术在污水处理站臭气处理中的应用[J].粮食与食品工业,2018,25(05):13-15.[6]王靖.污水处理厂污泥处理臭气对周围空气环境的影响[J].环境与发展,2019,31(10):48-50.[7]李玉庆,乌兰,刘宝玉,等.CYYF全过程生物除臭技术在纪庄子污水处理厂的应用[C]//全国排水委员会年会.2012年论文集.济南:科技信息(学术研究)杂志社,2012:622-633．[8]郑理慎,陈志平,林培真,张甜甜,方卫,柯国洲.关于恶臭污染物排放标准的探讨[J].中国给水排水,2014,30(18):74-75+85.[9]PaulinaLewkowska,BartłomiejCieślik,TomaszDymerski,PiotrKonieczka,JacekNamieśnik.Characteristicsofodorsemittedfrommunicipalwastewatertreatmentplantandmethodsfortheiridentificationanddeodorizationtechniques[J].EnvironmentalResearch,2016,50(8):573-586．[10]RaquelLebrero,ElisaRodríguez,JoséM.Estrada,PedroA.García-Encina,RaúlMuñoz.Odorabatementinbiotricklingfilters:EffectoftheEBRTonmethylmercaptanandhydrophobicVOCsremoval[J].BioresourceTechnology,2012,109.[11]LipingQiao,JianminChen,XinYang.PotentialparticulatepollutionderivedfromUV-induceddegradationofodorousdimethylsulfide[J].JournalofEnvironmentalSciences,2011,23(1).[12]ShipingChen,YuanhuaZhang,MingWu,WeipingFang,YiquanYang.StudyonmethanethiolsynthesisfromH2SanddimethylsulfideoverAl2O3catalystspromotedwithphosphorus[J].AppliedCatalysisA,General,2012,431-432.[13]邓先明,罗志恒,陈锦炼.某大型污水处理厂除臭工艺选择及效果评估[J].清洗世界,2020,36(10):79-82.[14]徐少娟,张洪祥,林建翔,韩竞一,吴祖良.VOCs催化燃烧催化剂的研究进展[J].广东化工,2020,47(22):96-97+92.[15]江传春,肖蓉蓉,杨平.高级氧化技术在水处理中的研究进展[J].水处理技术,2011,37(07):12-16+33.[16]X.-G.Chen,A.-L.Geng,R.Yan,W.D.Gould,Y.‐L.Ng,D.T.Liang.Isolationandcharacterizationofsulphur‐oxidizingThiomonassp.anditspotentialapplica