瓦子坡桥主桥挂篮施工方案

12等截面空心墩，基桩采用群桩基础；引桥上部采用预应力混凝土箱梁，桥纵向预应力钢束分为顶板束、底板束、腹板下弯束及中跨合拢束四种，采体系，采用一端单根张拉方式；竖向预应力主桥采用球型支座，引桥采用圆板式橡胶支座，包括普通支座和四氟伸缩量大于80mm时采用D型模数式伸缩装置(C120.C160.C240.C320);伸缩施工方案：主桥箱梁采用挂篮悬浇，引桥箱梁采用架桥机架设，预制312个悬浇段对称布置，节段长度分别为2.5m和3m，中跨合拢段长2.0m，钢绞线，竖向及横隔板横向采用JL32精轧螺纹粗钢筋主桥箱梁0＃块采用预埋托架现浇施工。箱梁112＃块采用梯形挂蓝悬臂浇筑，各块段混凝土全截面一次浇注；直线段（边跨现浇段）块采用钢管支架法现浇施工，全截面混凝土一次浇注；中跨合拢段、边跨合拢段采用预埋吊架施工，全截面混凝土一次浇注。箱梁混凝土由拌合站集中45底模板→安装外侧模板→预压→安装底板及腹板钢筋→安装竖向预应力筋→安装纵向预应力管道→安装内模板→绑扎顶板钢筋→安装顶板横向预应力筋及管道→搭设混凝土浇筑工作平台→浇筑混凝土→养生→脱模→穿钢主桥箱梁零号块采用预埋托架法现场浇筑。托架采用型钢加工，工字钢和方木做纵横分配梁。混凝土拌合采用拌合站集中拌合，成品混凝土由罐车运至地泵，再由地泵泵送混凝土入模浇筑。采用插入式振捣棒和附着6并与墩身主筋焊接牢固。墩身施工完毕后，将预埋钢板和预埋钢筋固定，并检查牛腿位置是否正确，如较大偏差，根据偏差情况相应调整上下钢板度为4m5）和（6）杆件均][采用双8槽钢加工，长度分别为3.36m和7横梁，在横梁上间距50cm铺设杆件（7）做纵梁，横梁与纵梁之间焊接加U托架是墩顶构件施工的主要承重构件,铺设横、纵垫梁后需对其进行预压以消除托架非弹性变形，检验托架的稳定性能，并测出托架在墩顶构件施工时的弹性变形，为设置支架预拱度提供依据。预压重量等于托架承受梁体重量的120％。0#块施工时托架承受的荷载（箱梁悬臂部分共有砼为保证梁底拼缝线形的一致，底模采用挂蓝底模整体钢模，外模采用绑扎腹板、横隔板及底板部分的普通钢筋，并布放竖向预应力筋套管和纵向、横向预应力波纹管；再立内模板及内隔板模板；安装顶模架、顶板模避免烧穿波纹管道。预应力钢筋端头设置张拉槽模板，张拉槽位置、角度必须满足设计要求，张拉槽平面必须保持平整，便于混凝土浇注完成后张8钢筋在加工之前进行原材料的抽检工作；钢筋的制作在钢筋加工厂完确保后续钢筋绑扎符合要求；钢筋施工过程中注意普通钢筋与预应力钢筋的安装顺序，在预应力钢筋与普通钢筋相互冲突时，可以适当移动普通钢在混凝土浇注前，必须仔细检查各种预埋件、应该预留的孔洞等按照筑位置。混凝土浇筑次序：先浇筑底板，再浇筑腹板和顶板，从两端向中央隔板推进。在混凝土浇筑完成后，进行混凝土收浆抹平，特别要进行二次收浆抹面，避免混凝土出现裂缝。初凝的混凝土采用加厚棚布包裹，并混凝土施工前应进行混凝土配合比试验，在满足设计标号的前提下尽量减小水灰比，降低水泥用量，采用骨料粒径和级配应符合规范要求，必要时可适当掺入减小收缩量的填加剂，混凝土的初凝时间必须大于块件浇察窗口。在浇注混凝土时通过观察孔观察混凝土的振捣情况；在混凝土快浇注到观察孔时，用小钢模封闭加固。严格控制各天窗处泵管泵送混凝土多泵混凝土使其流动至另一个天窗范围或采用振动捧拖赶混凝土9量；严格控制混凝土的入模水平分层厚度，确保混凝土对称浇筑、顶面均确定振捣合格后，方可进行下一层混凝土的泵送。水平分层厚度确定采用带刻度的竹杆从上口往下探测方式确定。为此还应增加探照照明设施，至的对称浇注；施工底板部分的混凝土时，注意在腹板与底板结合部位要振捣细致，此处钢筋密集，竖向预应力筋注浆波纹管集中于此，振捣时不要土从腹板顶口浇入，用插入式振捣器振捣。由于混凝土具有流动性，会有部分混凝土从腹板底口流入底板，所以，振捣腹板上部的混凝土时，要注意控制插入深度和振捣时间，适当让部分腹板混凝土流入底板内，以补充底板混凝土至设计厚度，并要保证腹板内每个部分都被振捣密实。流入底板的混凝土由人工摊平，并用平板振捣器加以振捣，使底板厚度达到设计在钢筋、预应力管道密集地方采用棒头较小的振动棒。不要挤压波纹管避称浇筑，施工时尽量保证两端灌注梁体混凝土重量接近。同时，钢绞线和0#块外模在浇注后第五天拆除外模架，混凝土强度达到设计强度的后开始张拉灌浆，灌浆完成后，利用预埋精扎螺纹钢筋通过竖向张拉对0#0#块钢筋管道密集，钢束管道位置采用定位钢筋网片固定，定位钢筋网片牢固地焊接在钢筋骨架上，定位钢筋网片适当加密，并且定位钢筋网片所焊的钢筋骨架与水平钢筋采用点焊，防止管道位置移动。当预应力管道位置与骨架钢筋发生冲突时，保证管道位置不变，适当移动普通钢筋位0#块腹板混凝土浇注时，采用串筒以减少混凝土自由倾落高度，防止0#块预留管道密集，混凝土浇注时在管道中安装抽拔管，防止砂浆堵塞管道，浇注后采用高压水管冲洗管道。竖向预应力压浆孔设在箱梁腹板经成型的墩顶构件（0#块）上。挂篮按照最大梁段进行设计，为无平衡重中间用L125×10角钢焊成三角斜撑装2][36a槽钢组焊而成。前下横梁通过吊杆(Φ32精轧螺纹钢筋）与前上横梁连接,后下横梁通过吊杆(Φ32精轧螺纹钢筋）与已浇注梁段底板连接。施工挂蓝拼装完成后，为检查挂蓝的安全性及稳定性，并消除挂蓝主桁各构件之间非弹性变形，观测挂蓝的弹性变形值，为后续的悬臂箱梁挂蓝施工模板调整提供可靠数据依据。预压重量等于托架承受梁体重量的120％。1#块施工时挂篮承受的荷载（为1556kN,预压重量为1556×d)将底模平台临时吊挂在外模桁架上，外模及底模沿滑梁向前拉移至a)拆除外模落于外模导梁上，将底模用吊杆吊挂在上横联和前上横梁b)脱开内模导梁锚固在混凝土顶板内的前吊杆，此时，内模导梁紧靠d)在梁段顶面找平并测量好滑道位置，滑行轨道前移至下一梁段并由浇筑墩顶构件时预埋定位钢筋进行定位和固定e)将梁面挂篮滑轨道下用砂浆精确找平并由预埋钢筋加固，解除挂蓝f)前移到位后，对挂蓝后锚进行锚固，将后行走轨道梁锚固解除，前a.施工前，根据设计图纸提供的梁底标高，结合模板的预抬值，同时b.按图纸要求，制定模板的制作方案，画出模板布置图，用方案与图箱梁内模由顶板底模、腹板侧模、横梁侧模及压脚模组成，为方便拆除，内模采用竹胶合模板，用内导梁（通过精扎螺纹钢将内导梁吊在挂蓝顶角模及顶模，为加快施工进度，内模可在地面或已浇好的箱梁顶按几个为了模板的整体稳定和固定内模位置，内外模之间加设少量的对拉螺墩顶处底模下部铺设工钢，底模采用木模，缝隙用砂浆填充，铺设底外模包括底板底模、翼板模板及腹板侧模，全部采用钢模板，腹板处别应注意纵、竖、横三向预应力钢绞线（钢筋）的张拉顺序，满足设计要支架施工，首先进行地基处理，时先将边跨等高度现浇段处浇注C25混凝g)、绑扎顶板钢筋，安装横向预应力钢绞线波纹管并固定，固定预应搭设底模时，按估算预留拱度支好后，按设计或规定要求进行加载预合拢前使两悬臂端临时连接，保持相对固定，以防止合拢混凝土在早期因为梁体混凝土的热胀冷缩开裂。同时选择在一天中的低温、变化较小时进行混凝土施工，保证混凝土处于温升、在受压的情况下达到终凝，避免受拉开裂。按照设计的合拢顺序为先两个边跨合拢再中跨合拢，而后完②、清除箱顶、箱内的施工材料、机具，用于合拢段施工的材料、设边跨合拢段与边跨等高度现浇段一样，采用钢管支架支模施工。悬臂支架的搭设与现浇段要求一样。外模及底模采用挂蓝模板，内模采用竹胶采用在悬臂端的水箱中加水的方法设平衡重，近端及远端所加平衡重普通钢筋在加工场地集中加工成型，运至合拢段绑扎安装，绑扎时将劲性骨架安装位置预留，劲性骨架锁定后补充绑扎。底板束管道安装前，应试穿所有底板束，发现问题及时处理。合拢段底板束管道采用钢管，或者用双层波纹管替代，管道内穿入钢绞线芯模，以保证合拢段混凝土浇注以防止合拢段混凝土在浇注及早期硬化过程中产生裂缝，锁定时间按合拢段锁定设计执行，临时“锁定”是合拢的关键，合拢“锁定”遵循又拉又撑的原则，即“锁定”包括焊接劲性骨架和张拉临时预应力束。支撑劲性骨架采用“预埋槽钢+连接槽钢+预埋槽钢”三段式结构，其断面面积及支承位置根据锁定设计确定，合拢时，在两预埋槽钢之间设置连接槽钢，并由联结钢板将连接槽钢与预埋槽钢焊接成整体，同时注意焊缝应设在不同劲性骨架顶紧后进行张拉，临时束张拉锚固后不压浆，合拢完毕后将其拆焊接预埋件合拢段混凝土选择在一天中气温较低时进行浇注，可保证合拢段新浇注混凝土处于气温上升的环境中，在受压的状态下达到终凝，以防混凝土合拢段永久束张拉前，采取覆盖箱梁悬臂并洒水降温以减小箱梁悬臂的日照温差。底板预应力束管道安装时采取措施保证管道畅通，待合拢段混凝土达到设计规定强度和相应龄期后，先张拉边跨顶板预应力束，再张拉底板第一批预应力束，按照设计要求的张拉吨位及顺序两端向对称进行张拉。横向、竖向及顶板纵向预应力施工同箱梁悬灌梁段施工，合拢段施首先将模板底钢销卸落，然后模板脱离箱梁。从上至下拆除模板和支扎→预应力管道安装→合拢锁定→选择当天最低温度稳定时段浇注混凝土→逐级卸除水箱配重→合拢段预应力张拉、锚固、灌浆完毕→拆除合拢吊②、在悬臂端预留孔内穿入钢丝绳，用几组滑车吊起底篮前横梁及内④、用卷扬机调整所有钢丝绳，使底篮及内外滑梁移到相应位置，安采用在悬臂端的水箱中加水的方法设平衡重，近端及远端所加平衡重合拢前使合拢段两端悬臂端临时连接，尽可能保持相对固定，以防止端按平衡要求设置平衡重外，如施工控制有要求时还将对合拢段处采取调整措施。合拢段支撑劲性钢骨架施工及临时预应力束张拉施工同边跨合拢当合拢段钢筋绑扎完成后，暑期施工选择当日气温稳定时段浇注；正常气温时期，只要温度满足混凝土施工技术规范要求即可浇注。中跨合拢段混凝土浇注与边跨合拢段施工相同。合拢段混凝土浇底板第二批预应力束，合拢段施工完毕后，拆除临时预应力束并对其管道解除连续梁墩顶的临时锁定，并切断该墩临时支座锚固钢筋，完成体a、安装刚性支撑时，先将其一端焊牢，另一端加楔稍稍打紧，待合拢段的临时钢绞线束张拉前再将楔子打紧，并在楔子与支撑、楔子与预埋钢b、合拢段混凝土灌注完成后养生期间，要做好合拢段的降温工作。常用的降温措施有：梁顶面洒水降温，梁侧喷水降温，箱梁内洒水及通风降箱梁钢筋加工在钢筋加工场制作成半成品，编号后分类堆存，根据现场需要，钢筋由汽车运输至现场，利用汽车吊直接吊至作业面，由人工安进场钢筋必须有出厂质量证明书及复试报告，当运输，卸载，加工中钢筋进场后按规范要求进行试验，当试验满足试验要求，并且得到监施工时，在支好的底板上绑扎成形，在箱梁上焊接钢筋时，要求焊接净，使用前应将表面油渍、漆皮、鳞锈等清除干净；钢筋应平直，局部弯折成盘的钢筋和弯曲的钢筋均应调直，对于焊接接头，在接头长度内，同绑扎时严格按标记布设、绑扎钢筋。安装翼板钢筋时应注意与护栏预埋钢筋的连接。顶、底板钢筋保护层的留设必须符合设计及规范要求，以免因梁体钢筋应整体绑扎，先进行底板及腹板钢筋的绑扎，然后进行顶板钢筋的绑扎，当梁体钢筋与预应力钢筋相碰时，可适当移动梁体钢筋或进且绑扎铁丝的尾段不应伸入保护层内。所有梁体预留孔处均增设相应的螺旋筋；桥面泄水孔处钢筋可适当移动，并增设螺旋筋和斜置的井字形钢筋进行加强，施工中为确保腹板，顶板，底板钢筋的位置准确，应根据实际情况加强架立钢筋的设置，可采用增加架立筋数量或增设W形或矩形的架立钢筋等措施。当采用垫块控制净保护层厚度时，垫块用采用与梁体同等在预应力混凝土箱梁中，当普通钢筋与预应力钢筋定位有相互干扰应遵循“普通钢筋中的次要受力筋为主要受力筋让路、普通钢筋为预应力钢筋让路”的原则，可以适当调整普通钢筋的间距以便于让预应力钢筋通过，不可任意切段钢筋，实需切断时，在浇筑该部分混凝土时钢筋必须恢复，任何情况下必须保证预应力管道形状圆滑、线形流畅，绝对禁止“死箱梁钢筋绑扎的顺序为：底板钢筋绑扎、预横隔梁钢筋绑扎、预应力管道安装→顶板(含翼板)钢筋绑扎、预应力管钢筋骨架保护层垫块的厚度及强度按设计要求确定。安装时，垫块按顶板钢筋绑扎前，在箱梁各跨每个截面留设挠度及沉降观测点，沉降箱梁混凝土的浇筑顺序为：纵桥向由各施工段高程较低的一端向另一a.浇筑前认真检查支架各支点牢靠，剪刀撑完善，模板支撑合理、齐全、坚实，检查预埋件、预留孔洞、泄水孔齐全、底板清洁无杂物，支座c.混凝土浇筑时应严格计算浇筑方量和浇筑时间，且分层长度不宜太长，以免形成施工冷缝。腹板混凝土浇筑时，每层控制在35cm左右，为保证施工质量，上一层混凝土浇筑一定要在下一层混凝土初凝前进行，且振应于腹板浇筑工作面上摆放镀锌铁皮或竹胶模板，以免混凝土撒落在顶板顶板混凝土浇注完毕后及时清理通气孔，让其发挥作用，以避免箱室内外产生较大的温差。在混凝土浇注过程中至d.混凝土浇筑前，模内应用高压水枪彻底冲洗底板，同时在墩顶最低和顶板混凝土厚度一样，然后以这些钢筋及翼缘板顶面作为控制顶板标高的标准。在混凝土浇筑时，用拉线法进行找平，则可将箱梁顶面标高控制捣，小直径振捣棒功率低、作用半径小，注意适当延长振捣时间、加强振捣，振捣器在每一个位置中振捣延续时间一般掌握在混凝土不再下沉、无显著气泡上升、顶面平坦一致并开始浮现水泥浆为止，一般不宜超过30s,以加强上下层间的连接，振捣混凝土时要在棒头上作好振捣深度标记，严格控制好振捣深度，为避免振捣棒触及侧模和内模，振捣棒应与侧模和内c.每层混凝土振实前，不得增添新混凝土，如发现表面有浮水，应立d.浇注底板及腹板后，在混凝土还未凝固前，应将面板钢筋上的混凝e.振捣混凝土时派专人检查模板是否漏浆，支撑是否牢固，发现问题f.混凝土经连续浇注，中间间断时不得超过规范规定否则应与监理研g.采用插入式高频振捣器振捣混凝土时，采用垂直点振方式振捣。若然后再将振捣棒移至新的位置，不得将振捣棒放在拌和物内平拖，也不得以防止表面收缩裂纹的产生，顶板前两次找平收成毛面，于混凝土初凝前收压成光面。混凝土初凝后及时用透水土工布等覆盖并洒水养生，混凝土期施工期间，混凝土表面进行覆盖保温，必要时采取加热升温的方法；热按先后顺序分：拆除分节段的模板后，先张拉纵向预应力、再张拉竖纵向预应力采用两端张拉，竖向预应力在梁顶张拉横梁预应力，采用钢绞线下料在梁面上进行，下料长度双张拉为孔道长度+2倍的千斤顶的下料富裕量。下料用砂轮锯，不使用电气焊切割；砂轮片为增强型，以错后再切割，避免出错。下料时拉动钢绞线不要太快，避免钢绞线散盘速b.穿束设计图纸要求进行。两端张拉的预应力钢丝束在预应力过程中原保持两端的伸长基本一致。施工前，应对孔道摩阻损失、扩孔段摩阻损失和锚口摩采用自锚穿心式双作用千斤顶及相应高压油泵，额定张拉吨位约为张压力表与张拉千斤顶配套使用。预应力设备应建立台帐及卡片并定期张拉前的检验工作：对锚具、夹片等进行检验；对千斤顶、油泵、油表等进行配套标定；对千斤顶作业空间进行检查、确认；对梁体作全面检查，如有缺陷，在征得监理工程师同意修补完好且达到设计强度，并将承压垫板及锚下管道扩大部分的残余灰浆铲除干净后，方可张拉。张拉千斤顶、压力表、油泵等应配套校正、配套使用。当在使用过程中出现异常现象时，应重新校正。预应力张拉千斤顶与油压表的关系曲线方程式应有当地技术监督局授权的检测机构确定，当出现油压表等损坏或失准需要更换安装工作锚和夹片：装好锚具后用手捶垫在木块上敲击锚具，直至不能敲动。接着将夹片装入锚孔，用比钢绞线直径略大的钢管击打夹片，使之塞紧在锚孔内。用钢管击打夹片前，调整均匀同一夹片中各楔片的缝隙和外安装千斤顶和工具锚、工具夹片：千斤顶安装使用手拉葫芦，安装后至张拉完一直用倒链悬挂着千斤顶，以便用倒链调整千斤顶，使千斤顶轴线与管道和锚垫板轴线一致，保证钢绞线顺直，减少张拉摩阻力。为使张张拉千斤顶、压力表、油泵等应配套校正、配套使用。当在使用过程中出现异常现象时，应重新校正。预应力张拉千斤顶与油压表的关系曲线方程式应有当地技术监督局授权的检测机构确定，当出现油压表等损坏或b.张拉作业所有纵向预应力束张拉均使用自锚式锚具，按“左右对称、两端同时”检查油管连接可靠、正确后，开动油泵，使钢绞线略为拉紧后调整千斤顶位置，使其中心与孔道轴线基本一致，以保证钢绞线自由伸长，减少然后两端同时给千斤顶主油缸徐徐充油张拉，使两端伸长基本保持一记。继续向千斤顶加油加载，直至达到控制张拉力。张拉值的大小以油压表的读数为主，以预应力钢绞线的伸长值加以校核，每端锚具回缩量控制值，千斤顶回油，夹片自动锁定，该束张拉结束，及时作好记录。全梁断丝、滑丝总数不超过钢丝总数的0.5%，且一束内断丝不超过一丝，也不得当钢绞线长度较长、不能一次张拉到位时，则需多张拉的操作方法和步骤和上述一样，只是将上一循环的锚固力（应力）作钢架线束伸长量量测方法：在相应张拉力下量取与之对应的千斤顶油拉力下对应的千斤顶油缸外伸量的差值之和，作为本张拉循环中钢绞线束的伸长量。各个张拉循环的伸长量之和，即为该束钢绞线初始张拉力至控纵向预应力施工时采用两端张拉两种方式，以张拉应力和张拉伸长量钢绞线实际张拉伸长值与理论计算张拉伸长值的差值应在-6%～+6%范围内，即表明本束钢绞线张拉合格。否则，张拉力虽已达到设计要求，但实际伸长值与理论伸长值之间的误差超标，则暂停施工，在分析原因并处对伸长量超标的原因分析，从如下方面入手：张拉设备的可靠性即张拉力的准确度；对波纹管孔道摩阻和偏差系数取值的准确性；钢绞线弹性模量计算值与实际值的偏离；伸长量量测和计算方面的原因，如没考虑千斤顶横向预应力的张拉和纵向预应力张拉方法相同，横向预应力为单向张千斤顶加载和卸载时做到平稳、均匀、缓慢、无冲击。张拉时混凝土强度和龄期达到设计图纸要求。张拉顺序按设计图纸要求进行。张拉作业过程中不敲击和碰撞张拉设备和油管。张拉完毕后，未压浆或压浆后水泥在测伸长量时，停止开动油泵。张拉过程严格执行操作规程。转移油泵时在张拉过程中，有多种原因都可能引起预应力筋滑丝和断丝，使预应因此需要限制预应力筋的滑丝和断丝数量。当滑丝和断丝数量在允许范围滑丝判断：张拉完毕卸下千斤顶后，目视检查滑丝情况。仔细查看工具锚处每根钢绞线上的楔片压痕是否平齐，若不平齐则说明有滑丝；察看滑丝处理方法：首先把专用卸荷座支承在锚具上，将专用千斤顶油缸伸至千斤顶行程的一半后，把退锚千斤顶装在单根钢绞线上。当钢绞线受力伸长时，夹片稍被带出。这不能与钢绞线同时内缩。如此反复，直至夹片退出、钢绞线放松、重新张拉至设计张拉力并顶压楔紧新夹片为止。重断丝处理方法：提高其它钢绞线束的控制张力作为补偿，但最大超张拉不得超过设计对各阶段极限状态的要求；换束，重新张拉；启用备用束。具用螺杆式穿心千斤顶张拉。张拉采取同一梁段两侧对称张拉的措施。张拉工作程序：检查孔道是否通畅→将锚固端清理干净→旋上锚具→用连接器连接千斤顶张拉杆与预应力钢筋→安装工具锚→按规范程序张拉到设计吨预应力粗钢筋均采用单根张拉，在张拉时采用左右和上下对称原则进行，凡由永久筋和临时筋组成的预应力筋，须在张拉时将永久筋锚固后撤为保证张拉质量，对精轧螺纹钢筋采用复拉工艺是必要的，因为预应力粗钢筋一般设计较短，相应的伸长值也较短，在锁紧锚固螺母时会因为偏心等因素造成伸长量的微量回缩，此值与本来就比较短的理论伸长值相比的比例会很大。如不采用复拉可能会造成预应损失值过大。复拉即在第一次张拉完成后，第二天再重复一次第一次张拉过程。张拉完成后可使用一组竖向预应力粗钢筋留待与下一节段同时张拉，以使其预应力在混凝土按每束根数与相应的锚具配套，带好夹片，将钢纹线从千斤顶中心穿数为主，以预应力钢纹线的伸长值加以校核，实际张拉伸长值与理论伸长值应控制在6%范围内，每端锚具回缩量应控制在6mm全梁断丝，滑丝总数不得超过钢丝总数的0.5%,且一束内断丝不得超过一①、水泥浆配合比：水泥浆配合比要根据孔道形式、压浆方法、压浆b、水泥采用普通硅酸盐水泥，水泥标号为P.O42.5普硅水泥。％，％，e、膨胀率。膨胀剂的掺量经试验确定，掺入膨胀剂后水施工时要冲洗管道后再用空压机吹去孔内积水，其中压缩空气不能含有油污。水泥浆在拌浆机内按照先放水和减水剂后再放水泥，最后放膨胀储浆桶要不停地低速搅拌并保持足够的数量以保证每根管道的压浆能一次①、在波纹管每个波峰的最高点设一排气管兼压浆管。压浆泵输浆管对悬灌过程中的腹板束和顶板束，在张拉压浆后将其直接浇注在下一混凝土内作为封端，因而对腹板束和顶板束不再另外封端。而对合拢顶板③、待两边跨端头纵向束张拉、压浆完毕后，锯齿块纵向束锚端即可方面截面尺寸的变化，都对刚度有所影响。对于对称悬臂施工的连续梁桥来说，如果整体刚度提高，浇筑混凝土过程中主梁变形量会减少，但是，底板混凝土厚度而产生的误差，另一方面是由模板变形和混凝土容重变化而产生的误差。混凝土超方对连续梁桥施工阶段的内力和线形有一定的影响，特别是两侧出现不平衡超方时，影响较大。当结构悬臂伸长时，危害在施工过程中，通过改进施工方法减少误差的产生是很有必要也是可行的。对悬臂施工的连续梁桥来说，由于两悬臂端对称荷载对结构的影响比单侧荷载要小的多，所以，施工中尽可能避免出现两侧荷载不平当结构处于悬臂状态时，桥面临时荷载的影响类似于既存在对称荷载，也存在单侧荷载。桥面临时荷载可分为两类，第一类相对固定，如卷扬机、压浆机、吊索机、施工简易房等；第二类比较随机，量以及位置，在计算数据中考虑。如果能准确估计第一类荷载的重量，并且随时一记录第二类荷载堆放的时间和重量，是能够在计算中消除此类误差的。由于临时荷载是随机的，如果把每一种荷载影响作为荷载工况输入桥面临时荷载的影响是随机的，所以较难掌握。在施工过程中，加强施工管理，除了必须的施工设备外，对于无用的设备应及时清理，并且工时挂蓝位置很难做到与设计一致。挂蓝模板定位包括底模板和顶模板的挂蓝定位是控制主梁标高最重要也是最直接的手段，定位时只要态度认真，并且挂蓝在设计上是合理的，挂蓝定位误差能够控制在允许范围也包括弹性变形和非弹性变形。挂蓝非弹性变形对施工控制质量有较大影响，特别是后支点挂蓝，由于无拉索帮助，挂蓝受力较大。前支点挂蓝由针对挂蓝挂蓝非弹性变形对施工控制质量的影响，对挂蓝预压提出（2）挂蓝预压要有足够长的时间，使挂蓝在预压荷（3）挂蓝预压荷载卸载后，要有充分的时间使挂蓝的弹（4）挂蓝在预压、卸载期间，要在较短的间隔时间内多次温度影响是施工控制中较难掌握的因素，这主要是因为温度始终变化无常，而且在同一时刻，结构各部分也存在温差。所以，在结构计算中差。在施工控制实施过程中，温度变化对标高控制的影响主要是日照温差引起各悬浇节段的挠度变化，其挠度变化规律是气温升高时梁端下挠，气以实测温度变形速度与温差(立模时温度与标准合拢温度的差值)来考虑此式中:表示温度变形速度，单位mm/℃,该值可应用当前段的前一阶根据梁体温度及挠度的变化曲线，确定每日上午7时(通常此时一天高，可不进行修正；在其它时间测定立模标高时，均应进行日照温差影响温度变化虽然随时存在，但其对施工控制的危害主要表现在挂蓝定位时，选择夜间或者早晨进行挂蓝定位比较合适。温度影响变化无常，每座桥都有各自特点，所以施工控制前必须加强观测，及时掌握规律，尽可预应力影响有两个方面。一方面由张拉千斤顶的油压表读数误差引悬浇阶段的预应力束是连续刚构桥承受负弯矩的主要构件，如果预严重的会引起结构的破坏。针对张拉力误差和预应力损失提出以下控制措2）预应力损失分两项来控制，一项为管道摩阻力、锚具变形、钢丝第一项预应力损失只需认真计算，控制好张拉力和伸长量可减小误高温时，混凝土膨胀，梁段伸长，此时张拉预应力，会引起较大的预应力损失，原因是在降温后，混凝土收缩，梁段缩小，引起一部分预应力损失；低温时，混凝土收缩，梁段缩短，此时张拉预应力，会增加有效预应力。故应该在一天中温度较低或温度变化均匀时段张拉预应力。一定施工控制是个连续的过程，任何后期荷载的影响或者施工方案的改变都会影响桥梁的线形和内力，所以，当施工方案确定后，一般情况下，施工程序不再改变，如果要改变施工方案，则施工控制程序也将作相应调整。但施工控制程序的调整花费时间较长，会影响施工进度，甚至使施工现场技术员：现场技术员：刘宇机械工程师：王博测量工程师：张伟结构工程师：张怀结构工程师：李勇总工：韩建秋质检部长：陈刚材料供应质量组室QC定期不定期质量检查制度定期不定期质量检查制度检查质量管理办法保证检查质量管理办法保证外协作件质量制度制度质量措施保证质量措施保证进行局部调整，调整原则是先普通钢筋、后管道，保持纵向预应力钢筋管道位置不动。横向预应力钢筋张拉槽处的钢筋可切割。同时应注意加强捣固，不得管道位置与骨架钢筋相碰时，应保持管道位置不变，仅将钢筋稍加移动。定位压浆孔中要用棉纱或碎海面块填充塞紧以防进浆。锚垫板端面与钢束端部轴线保持垂直。波纹管应插入锚垫板的小口内，缝隙用塑料胶带裹缠严密。若伸入锚垫板喇叭口中则需在张拉前裁剪，以保证预应力张拉时，钢绞线能在喇叭口不宜清洗处需提前用喷壶喷水，保持钢模内面湿润，以防干灰粘皮，影响混凝墩顶至端部预应力钢束布置在顶部的区段，若泵出混凝土冲击力不大时可从梁插慢拔”的原则，避免漏振和过振，以混凝土表面开始翻浆并无大气泡翻出为度。应特别重视对锚区位置混凝土的捣固，Φ50棒不易插入的地方，需用Φ30振捣器辅助振捣，确保该处混凝土内部密实，防止锚垫板后部混凝土中出现空洞。垫石顶面绝对标高控制在5mm以内，相对标高控制在2mm，垫石顶面抹面时薄膜对外露混凝土进行覆盖，待混凝土初凝后，再在其上覆盖保温材料，拆除进行抽检，抽检合格后方可使用。张拉机使用前需进行标定，在使用过程中如将千斤顶及油管中进入的空气排出。张拉机具搬运过程中，应避免磕碰油表及板端面清理干净，尤其锚环槽口内。喇叭口内若有多余的波纹管应清除掉。对于张拉锚固区处的钢纹线，需保持清洁，若有浮锈及污物要清理干净，以免影夹片齿部若出现严重锈蚀情况，应禁止使用。锚环及夹片使用时应避免沾上泥砂。安装锚环时，锚环一定要入槽，并注意确保工具锚与工作锚之间的钢纹线作业(千斤顶给油)应缓慢均匀进行，并且尽可能使两端预应力钢束的伸长量保注过程中对储浆罐中的水泥浆应不停搅动，并定期检查滤网，若有损坏及时更换。气温较高时，从制浆到压浆时间最长不得超过30min，气温较低时，压浆作进行，一般后安装的先拆，先安装的后拆，最好由负责模板安装的同一模板班掉落、倒塌等意外伤人。模板拆除人员不可拥挤在一起，每一个人应该有足够场，确认作业平台不湿滑后再进行作业；高处作业人员应穿防滑鞋，不能穿不多人运送钢筋时，转停动作要一致，人工上下传递不得再同一垂直线上，在预应力钢绞线下料，在清理干净的硬化场地进行。场地内严禁动用电焊设采用油顶、油表相互匹配的预应力张拉施工设备，在使用一定时间或次数锚垫板安装角度位置严格按设计要求，并采取锚筋与梁体钢筋焊接的方法确保锚垫板角度、位置准确。以防应力过大，造成锚垫板松动，造成预应力施在张拉施工时，精确调整油顶位置确保油顶、工具锚、锚具、锚垫板位于张拉油顶采用安全可靠的钢支架配合导链吊挂，以防油顶掉落，伤及张拉张拉作业区设立钢筋栅栏及安全防护网，并设立安全防护标志，严禁非作张拉或退锚时，张拉油顶后面严禁站人，并在张拉作业区后方设置木防护张拉液压系统的高压油管的接头应加防护套，以防漏油伤人。高压油管在或最大限度地避免噪光对陆丰路车辆司机夜间视觉的影响，以及对附近居民区地方水系，不损毁工点附近的林木和地表植被，尽量不占或少占耕地，临时用搭设作业平台，作业环境有维护并挂安全网。安装用的小型机具必须固定，工临时使用的材料如木方、钢垫板、型钢必须固定好，工完料清，严防高空坠物的检查、起重重量不超设备能力、小构件的捆扎要可靠。大型构件按设计吊点起吊，吊点受力稳定合理，起吊必须设置风缆。采用兜底或捆绑吊使，钢结构关重要的，务必严格按照挂蓝的有关设计要求操作，如发出问题及时向技术人合作业，所以不安全因素随时存在。因此必须采取相应措施，做好安全防护工作，挂蓝上下四周及空档处均应挂设安全网，上下步梯要牢靠方便。平台要满有无刻痕、连接器部位是否连接牢固；桁架之间连接是否安全，横向连接是否到位；后锚是否安装牢固；挂蓝各部件是否都齐全，连接是否都可靠；挂蓝上的吊装部位焊接是否牢固；桁架上吊点位置的钢垫板是否对接紧密等。确保安行，提升过程中，应有专人指挥控制千斤顶的操作，以避免在操作过程中千斤容包括：降落用千斤顶是否能正常工作；作为吊杆的精轧螺纹钢是否完好，有同步，保证挂蓝的平衡及各吊杆受力均匀，降落应有专人指挥控制千斤顶的操aGa=9.52×26＝247.52kNbbccdeeffV0.77×1÷2＋0.35×1÷2）×6.5=3.64m³gg底板（非腹板段）纵断面荷载分布图底板（腹板段）纵断面荷载分布图根据《路桥施工计算手册》查得，木材的力学指标取下值（按照红松顺纹计]=12MPa，]=1.3MPa，E=9×10方木截面抵抗矩：W=bh2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4m3截面惯性矩：I=bh3/12=0.1×0.13/12=8.3×10-6m4最大剪力：Q=0.6×qL=0.6×33.8×0最大挠度：f=0.667×qL4/100EI=0.677×33.8×0.54/100EI=0.19mm方木自重均布荷载：5×0.1×0.1×0.5×7.5=0最大剪力：Q=qL/2=51.413×3.65/2=最大挠度：M=5qL2/384EI=5×51.417×3.652/384EI=0.38mm工字钢弯拉应力：M/W＝85.63×103/6.92×10-4=123.74MPa<[σ]=140MPa，满36a双槽钢受力简化为四跨均布荷载，间距为3.65m，取跨径l=1.8m；根据方木均布荷载21÷2）×0.1×0.1×7.5=0.105KN/m最大挠度：f=0.632×qL4/100EI=0.632×341×1.84/100EI=0.452mm托架受力形式为悬臂承受集中力。根据横梁作用在托架上的位置，托架受方木荷载21÷2）×0.1×0.1×（8.5÷5）×7.5=1.34KN36a双槽钢均布荷载8.5÷5）×0.9=1.53KN51A=2×28.8×10-4m2W=2×178×10-6m211Pa]=85mpa×2×28.8×10-4m2=489.6KNA=2×60.9×10-4m2W=2×660×10-6m211Pa]=120mpa×2×60.9×10-4m2=1461.]=200mpa×2=400mpa-8m4A=2×10.2×10-4m2W=2×25.3×10-6m211Pa]=85mpa×10.2×10-4m2=86.7KN5151xQ=1034.2629N<]=489Q=525.078438KN<]=1461.6KNQ=231.56N<]=86.7KN12345651x2123456节点3处位移最大为：0.00696m。最大位移0.696cm<L/400=1.1cm51x21234564、倾倒混凝土产生的竖向荷载：4.0kpa/后端腹板：195.87+0.76+1.4+5.6+2.8后端底板：34.40+0.76+1.4+5.6+2.8＝前端腹板：183.85+0.76+1.4+5.6+2前端底板：32.53+0.76+1.4+5.6后端腹板：142.44+0.76+1.4+5.6+2.8后端底板：26.14+0.76+1.4+5.6+2.8＝前端腹板：132.45+0.76+1.4+5.6+2前端底板：24.60+0.76+1.4+5.6后端腹板：115.45+0.76+1.4+5.6+2.8后端底板：22.02+0.76+1.4+5.6+2.8＝前端腹板：107.62+0.76+1.4+5.6+前端底板：20.80+0.76+1.4+5.6+2564779956497123456789段33!↓↓!↓4力力MQ力力MQ力力MQ123456789z经反推计算：3#～9#底纵梁均能满弯曲应力和剪切应力均能满足要求，只#段混凝土时，故进行验算：xxxwz经计算底后横梁剪切应力满足要求，只有弯曲应力不满足要求，故对其进x859xwmaxIz12!!!4!!4!!!!!4!!4!!66xxxxzz12344浇注状态下外滑梁剪力图45967238xxwmaxIz经计算外滑梁剪切应力满足要求，只有弯曲应力不满足要求，故对其进行