公路桥涵培训

《公路桥涵设计通用规范》一、、结构设计需考虑的极限状态：承载能力极限状态、正常使用极限状态设计；结构设计需考虑的设计状况：持久状况、短暂状况、偶然状况。当整个结构或结构的一部分超过某一特定状态而不能满足设计规定的某一功能要求时，则此特定状态称为该功能的极限状态。对于结构的各种极限状态，均应规定明确的标志和限值。1）承载能力极限状态。这种极限状态对应于结构或结构构件达到最大承载能力或不适于继续承载的变形或变位的状态。当结构或构件出现下列状态之一时，即认为超过了承载能力极限状态：（1）整个结构或结构的一部分作为刚体失去平衡（如滑动、倾覆等）；（2）结构构件或连接处因超过材料强度而破坏（包括疲劳破坏），或因过度的塑性变形而不能继续承载；（3）结构转变成机动体系；（4）结构或结构构件丧失稳定(如柱的压屈失稳等）2）正常使用极限状态。这种极限状态对应于结构或结构构件达到正常使用或耐久性能的某项限值的状态。当结构或结构构件出现下列状态之一时，即认为超过了正常使用极限状态：（1）影响正常使用或外观的变形；（2）影响正常使用或耐久性能的局部损坏；（3）影响正常使用的振动；（4）影响正常使用的其它特定状态。二、公路桥涵应根据不同种类的作用（或荷载）及其对桥涵的影响、桥涵所处的环境条件，考虑以下三种设计状况，并对其进行相应的极限状态设计：1持久状况：桥涵建成后承受自重、车辆荷载等持续时间很长的状况。该状况桥涵应进行承载能力极限状态和正常使用极限状态设计。2短暂状况：桥涵施工过程中承受临时性作用的状况。该状况下的桥涵仅作承载能力极限状态设计，必要时才作正常使用极限状态设计。3偶然状况：在桥涵使用过程中偶然出现的如罕遇地震的状况。该状况下的桥涵仅作承载能力极限状态设计。三、高速公路、一级公路和二级公路的桥头宜设置搭板。填土高度扩大基础是开挖基底至桥面的高度；其他为地面线至桥面的高度。四、橡胶支座：橡胶支座使用寿命为20－30年，小于主体结构的使用寿命。橡胶支座高度选用与梁体所需要的变位有关，当上部结构联长较长或者由于桥墩较高墩顶水平位移较大时，应选用较高高度的橡胶支座，通过支座的剪切变形满足变位。四氟滑板支座高度一般应小于橡胶支座的高度。刚性墩台的支座高度应比柔性墩台的高度大。柔性墩台上部结构的位移是通过橡胶支座的变形和墩台变形共同完成；刚性墩台上部结构位移是通过支座变形完成的。建议板式橡胶支座控制在250t以下。圆形橡胶支座比矩形支座有更高的承载能力，但矩形支座能更适应梁体转动。矩形支座放置时横桥向为长边，纵桥向为短边。长边垂直于梁板中心线。支座垫石高度不小于100mm，宽度比支座边宽出50mm，支承垫石内设置钢筋φ8间距为50mm，φ10间距为80mm，且墩台应有竖向钢筋延伸至垫石内。五、桥面铺装：桥面铺装应设防水层。水泥混凝土桥面铺装面层的厚度不宜小于80mm，混凝土强度等级不应低于C40。铺装层内应配置钢筋网，钢筋直径不应小于8mm，间距不宜大于100mm。混凝土标号提高后，抗渗性、密实度和耐久性均得到加强。建议一般改建工程使用复合式桥面铺装，沥青混凝土厚度用10cm，以减小温度梯度的影响。六、伸缩缝：伸缩装置按照伸缩体结构的不同分为4类。1、模数式伸缩装置：伸缩体由中梁钢和80mm的单元橡胶密封带组合而成的伸缩装置，适用于160mm－2000mm的公路桥梁工程。安装高度较高，价格高。2、梳齿板式伸缩装置：伸缩体由钢制梳齿板组合而成的伸缩装置，一般适用于伸缩量不大于300mm的公路桥梁工程。一般跨缝设置，汽车冲击小，行车舒适。3、橡胶式伸缩装置：分为板式橡胶伸缩装置和组合式伸缩装置两种，不宜用于高速公路、一级公路的桥梁工程。容易损坏，很少使用。4、异型钢单缝式伸缩装置：伸缩体完全由橡胶密封带组成的伸缩装置。由单缝钢和密封带组成的单缝式伸缩装置，适用于伸缩量不大于60mm的公路桥梁工程。由边梁钢和橡胶密封带组成的单缝式伸缩装置，适用于伸缩量不大于80mm的公路桥梁工程。价格便宜，行车有一定冲击，使用于中小桥梁。梳齿板式伸缩装置价格是异型钢单缝式伸缩装置的3倍，鉴于工程造价方面的考虑，我们设计人员设计的桥梁采用异型钢单缝式伸缩装置较多。由于伸缩量不大于80mm，桥面连续的长度应该加以限制，60－80m是合适的。伸缩缝最小工作间隙:14mm，最大工作间隙:14+伸缩量，安装间隙根据温度和桥面连续长度而加以确定。伸缩量计算须考虑：温度、砼收缩与徐变、制动力引起橡胶支座的剪切变形。设计文件中要提供伸缩缝型号和伸缩缝安装间隙。七、作用的定义：长期以来，我们一般习惯地称所有引起结构反应的原因为“荷载”，这种叫法实际并不科学和确切。引起结构反应的原因可以按其作用的性质分为截然不同的两类：直接作用：直接施加于结构上的外力，如车辆、人群、结构自重等，可用“荷载”这一术语来概括。间接作用：不是以外力形式施加于结构，是间接作用于结构的，它们产生的效应与结构本身的特性、结构所处环境等有关，如地震、基础变位、混凝土收缩和徐变、温度变化等。八、公路桥涵设计时，对不同的作用应采用不同的代表值。1、永久作用应采用标准值作为代表值。2、可变作用应根据不同的极限状态分别采用标准值、频遇值或准永久值作为其代表值。承载能力极限状态设计及按弹性阶段计算结构强度时应采用标准值作为可变作用的代表值。正常使用极限状态按短期效应组合设计时，应采用频遇值作为可变作用的代表值；按长期效应组合设计时，应采用准永久值作为可变作用的代表值。3、偶然作用取其标准值作为代表值。短期效应组合：可变作用频遇值系数，汽车荷载（不计冲击力）0.7,人群荷载1.0，风荷载0.75，温度梯度0.8，其它作用1.0。长期效应组合：可变作用准永久值系数，汽车荷载（不计冲击力）0.4，人群荷载0.4，风荷载0.75，温度梯度作用0.8，其它作用1.0。九、汽车以一定的速度行驶时，由于路面的不平，车轮不圆和发动机的抖动等原因将使桥梁发生振动，从而使桥梁的截面内力增大。冲击系数μ可按下式计算：当f＜1.5Hz时，μ=0.05当1.5Hz≤f≤14Hz时，μ=0.1767lnf-0.0157f＞14Hz时，μ=0.45汽车荷载的局部加载及在T梁、箱梁悬臂板上的冲击系数采用1.3。十、当弯道桥的曲线半径等于或小于250m时，应计算汽车荷载引起的离心力。离心力系数按下式计算：C=V2/(127R)V－设计速度R－曲线半径十一、温度作用分为均匀温度和梯度温度。1、均匀温度：应从受到约束时的结构温度开始，考虑最高和最低有效温度的作用效应。如缺乏实际调查资料，最高和最低有效温度标准值可按表4.3.10-2取用。2、梯度温度：混凝土铺装温差T1=25,T2=6.7；沥青混凝土铺装温差T1=14,T2=5.5。考虑到沥青混凝土和水泥混凝土梯度温度相差较大，桥面铺装尽量用复合式桥面铺装，上层厚度选用10cm。大跨度桥温度应力幅度为3.5-4Mpa，基本与汽车荷载（4-5Mpa）差不多。下次修编规范可能会下调。《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第一章总则、第二章术语和符号1、85规范采用“经验极限状态设计法”，本规范采用“概率极限状态设计法”。这是由经验方法向统计数学方法的转变，后者更具有科学性和合理性。2、公路桥涵应进行承载能力极限状态和正常使用极限状态设计。承载能力极限状态：对应于桥涵极其构件达到最大承载能力或出现不适于继续承载的变形或变位的状态。（安全问题例如：强度、失稳）正常使用极限状态：对应于桥涵极其构件达到正常使用或耐久性的某项限值的状态。（使用条件和耐久性问题如：变形或裂缝）3、三种设计状况及其相应的极限状态设计持久状况：桥梁的使用阶段。应作承载能力极限状态和正常使用极限状态设计。短暂状况：桥梁的施工阶段。应作承载能力极限状态必要时才作正常使用极限状态设计偶然状况：桥梁可能遇到的罕遇地震等状况。这种状况出现的概率极小，仅作承载能力极限状态设计。4、作用：直接作用（荷载）：施加在结构上的集中力或分布力如汽车、结构自重等间接作用（不宜称为荷载）：引起结构外加变形或约束变形的原因如地震、基础不均匀沉降、温度变化等。第三章材料混凝土强度等级用150mm×150mm×150mm立方体抗压强度标准值并冠以C表示。混凝土轴心抗压标准强度fck=0.88×a×fcu,kC50及以下a=0.76，C55-C80a=0.78-0.82。考虑到C40以上混凝土具有脆性，取折减系数C40-C80为1.0-0.87混凝土轴心抗压设计强度fdk=fck/1.45混凝土轴心抗拉标准强度ftk=0.88×0.395fcu,k0.55(1-1.645δf150)0.45混凝土轴心抗拉设计强度ftd=ftk/1.45改变传统的设计习惯，适当提高设计时选取用的混凝土强度等级：钢筋混凝土受弯构件采用C30-C35；钢筋混凝土受压构件采用C25-C40；预应力混凝土构件采用C50-C60。适当提高强度等级是提高耐久性的需要。强度等级高的混凝土密实性好，耐久性好。普通钢筋宜选用热轧R235、HRB335、HRB400、KL400钢筋，预应力构件中的箍筋应选用其中带肋钢筋；按构造要求配置的钢筋网可采用冷轧带肋钢筋。钢筋混凝土结构所采用的钢筋按其化学成份，可分为碳素钢和低合金钢两大类。碳素钢按含碳量的多少可分为低碳钢、中碳钢、高碳钢。含碳量越高则强度越高，但塑性和可焊性降低。R235钢筋属于低碳钢，HRB335、HRB400属于普通低合金钢。一般热轧钢筋属于有明显屈服点的钢筋，工程上习惯称为软钢。热轧钢筋是将钢材在高于再结晶温度状态下，用机械方法轧制成不同外型的钢筋。预应力混凝土构件中的预应力钢筋应选用钢绞线、钢丝；中小型构件或竖、横向预应力钢筋，也可采用精轧螺纹钢筋。普通钢筋抗拉强度标准值fsk，普通钢筋抗拉强度设计值fsd；预应力钢筋抗拉强度标准值fpk，预应力钢筋抗拉强度设计值fps。fsd=fsk/1.2,fpd=fpk/1.47。普通钢筋和预应力钢筋抗压强度取值依据：a.钢筋的受压应变为为0.002b.0.002E不能比抗拉强度大。第四章桥梁计算的一般规定四边支撑的板，当长边长度与短边长度之比等于或大于2时，可按短边计算跨径的单向板计算；若该比值小于2时，则应按双向板计算。双向平板作用的可能性大体上取决于正交梁的跨度比L14/L24。当L1/L2=1.5，则L14/L24=5，说明沿L1方向所承担的板面荷载将少与1/6=16.7%<20%。当L1/L2=2，则L14/L24=16,说明沿L1方向所承担的板面荷载将少与1/17=5.9%。美国规范规定是1.5。简支板的计算跨径应为两支撑中心之间的距离。与梁肋整体连接的板，计算弯矩时其计算跨径可取为两肋间的净距加板厚，但不大于两肋中心之间的距离。支点弯距M=-0.7M0跨中弯距a.板厚与梁肋高度比等于或大于1/4时，M=+0.7M0b.板厚与梁肋高度比小于1/4时，M=+0.5M0支点截面偏安全地按两端固端考虑，弯矩为ql2/12=2/3*ql2/8=0.7M0当板厚与梁肋高度比小于1/4时，梁对板的约束减小，两端约束按连续梁考虑，支点弯距为ql2/16，跨中弯距为ql2/8-ql2/16=ql2/16=0.5M0当板厚与梁肋高度比等于或大于1/4时，可认为梁端对板的约束较小，跨中弯距取0.7M0。当整体式斜板桥的斜交角不大于15°时，可按正交板计算，计算跨径为：l/b≤1.3时，按两支承轴线间垂直距离的正跨径计算，当计算跨径＞1.3时，按顺桥向纵轴线的斜跨径计算；以上l为斜跨径，b为垂直于桥纵轴线的板宽。计算连续梁中间支承处的负弯矩时，可考虑支座宽度对弯矩折减的影响；折减后的弯矩按规范4.2.4计算；但折减后的弯矩不得小于未经折减的弯矩的0.9倍。有效宽度按4.2.3规定计算。预应力筋应布置在有效宽度范围内。第五章持久状况承载能力极限状态计算公路桥涵的持久状况设计应按承载能力极限状态的要求，对构件进行承载能力及稳定计算，必要时尚应进行结构的倾覆和滑移的验算。在进行承载能力极限状态计算时，作用（或荷载）的效应（其中汽车荷载应计入冲击系数）应采用其组合设计值；结构材料性能采用其强度设计值。公路桥涵的设计安全等级分为一级、二级、三级，重要性系数取用1.1、1.0、0.9。在外力作用下，受弯构件将承受弯矩M和剪力Q的作用由于弯矩M的作用，构件可能沿某个正截面发生破坏，故需进行正截面承载力计算。由于弯矩M和剪力Q的共同作用，构件可能沿某个斜截面发生破坏，故还需进行斜截面承载力计算。在钢筋混凝土板中，一般正截面承载力起控制作用，斜截面承载力相对较高，通常不需设置箍筋和弯起钢筋。受弯构件斜截面承载力计算，包括斜截面抗剪和斜截面抗弯两部分内容。但是一般情况下，对斜截面抗弯只需通过满足构造要求来保证，而不必进行验算。（9.3.11）剪力设计值至少60%由混凝土和箍筋承担；至多40%由弯起钢筋承担。近年来国内外的试验研究认为，箍筋的抗剪作用比弯起钢筋好一些，其理由是：a.弯起钢筋承载范围较大，对斜裂缝约束作用差；b.弯起钢筋会使弯起点处混凝土压碎或产生水平撕裂裂缝，而箍筋却能箍紧纵向钢筋防止撕裂；c.箍筋对受压区混凝土起套箍作用，可以提高其抗剪能力；d.箍筋连接受压区混凝土与梁腹板共同工作效果比弯起钢筋要好。在后张法构件的锚头局压区，宜进行端部锚固区段内的局部应力分析。在一倍梁高的端块内，应设置闭合箍筋，箍筋间距≤100mm。配置间接钢筋的局部受压构件，方格网钢筋不应少于4层，螺旋形钢筋不应少于4圈；带喇叭管的锚具垫板，板下螺旋筋圈数的长度不应小于喇叭管长度。第六章持久状况正常使用极限状态计算公路桥涵的持久状况设计应按正常使用极限状态的要求，采用作用（或荷载）的短期效应组合、长期效应组合或短期效应组合并考虑长期效应组合的影响，对构件的抗裂、裂缝宽度和挠度进行验算，并使各项计算值不超过本规范规定的各相应限值。在上述组合中，汽车荷载可不计冲击系数。预应力应作为荷载考虑，荷载分项系数取为1.0。全预应力构件在作用短期效应组合下受拉边缘不允许出现拉应力。A类预应力混凝土构件拉应力限值为0.7ftk，当拉应力超过限值时，为B类构件。B类未必是开裂的，还包含一部分不开裂的（0.7ftk-ftk）。钢丝、钢绞线张拉控制应力值0.75fpk，精轧螺纹筋的张拉控制应力值0.9fpk，在设计文件中应予注明是锚下应力。抗裂验算包含了正截面和斜截面抗裂。正截面抗裂全预应力混凝土构件在短期效应组合下预制构件σst-0.85σpc≤0分段浇筑或砂浆接缝σst-0.80σpc≤0A类预应力混凝土构件在短期效应组合下σst-σpc≤0.7ftk在长期效应组合下σst-σpc≤0斜截面抗裂全预应力混凝土构件在短期效应组合下预制构件σtp≤0.6ftk分段浇筑或砂浆接缝σtp≤0.4ftkA类和B类预应力混凝土构件在短期效应组合下预制构件σtp≤0.7ftk分段浇筑或砂浆接缝σtp≤0.5ftk预应力构件种类：全预应力构件－受拉边缘不允许出现拉应力A类构件－拉应力加以限制0.7ftkB类构件－裂缝加以限制第七章持久状况和短暂状况构件的应力计算持久状况应计算其使用阶段正截面混凝土法向压应力、受拉区钢筋的拉应力和斜截面混凝土的主压应力。计算时荷载取其标准值，汽车荷载应考虑冲击系数。吊环+持久状况受压区混凝土最大压应力≤0.5fck受拉区预应力钢筋最大拉应力对钢绞线≤0.65fpk对精轧螺纹钢筋≤0.80fpk持久状况混凝土的主压应力应符合≤0.6fck短暂状况应力计算受压区混凝土边缘的压应力σcct≤0.80fck’受拉钢筋的应力σsit≤0.75fsk短暂状况应力计算钢筋混凝土构件中性轴处的主拉应力σtpt≤ftk’若中性轴处的主拉应力σtpt≤0.25ftk’，该区段的主拉应力全部全部由混凝土承受，此时，抗剪钢筋按构造要求配置。预应力混凝土受弯构件，在预应力和构件自重的施工荷载作用下截面边缘混凝土的法向应力应符合下列规定：压应力σcct≤0.70fck’拉应力当σctt≤0.70fck’时，预拉区应配置其配筋率不小于0.2%的纵向钢筋；当σctt＝1.15ftk’时，预拉区应配置不小于0.4%的纵向钢筋；当在两者之间时，配筋率按以上两者直线内差取用。拉应力不应超过1.15ftk’。第八章构件计算的规定跨高比小于等于2属于深梁，跨高比在2-5属于短梁，大于5属于浅梁。深梁和短梁均属于深受弯构件。盖梁一般属于短梁，在构造上，短梁与一般梁并无二致，仅要求在梁侧面宜设置适量的构造钢筋。梁直接摆在1%坡上是允许的（会产生压缩不均匀），＞1%就要加垫块。1%纵向有不均匀压缩变形和剪切变形，所以对于纵坡要求更严格。2%横坡没有不均匀压缩变形，只有剪切变形。所以纵坡要求更严格。第九章构造规定9.1.1普通钢筋和预应力直线形钢筋的最小混凝土保护层厚度（钢筋外缘或者管道外缘至混凝土表面的距离）不应小于钢筋公称直径，后张法构件预应力直线筋不应小于管道直径的1/2，且应符合表9.1.1的规定。在1类环境下，基础桩基承台保护层有模板受力主筋40mm箍筋保护层为20mm，受力主筋保护层为30mm，收缩温度分布防裂等表层钢筋15mm。9.1.2当计算中充分利用钢筋的强度时，其最小锚固长度应符合表9.1.4的规定。如果强度未用够，可以适当短点。9.1.5受拉钢筋端部弯钩圆钢为6.25d，螺纹钢筋为11d。箍筋弯钩圆钢为5.5d，螺纹钢为6d。9.1.7挤压套筒连接：通过挤压力使连接用钢套筒塑性变形与带肋钢筋紧密咬合形成的接头。直螺纹套筒接头：将钢筋的连接端先行墩粗，再加工出圆柱螺纹，并用连接套筒连接的钢筋接头。9.1.8闪光对焊：是先对钢筋通以电流，再以微力使两钢筋不断地相互接触和分开，从而产生闪光电弧，钢筋接触处电热集中，在较短的时间内端头即熔化。随后以极快的速度予以挤压，使电流断开的时候，焊件接口的溶液被挤而溢出，形成牢固的接头。电弧焊：利用弧焊机使焊条与焊件之间产生高温电弧，将钢筋局部熔化成溶池，焊条金属芯的熔滴因电弧力而进入溶池，冷却后熔化的焊条即形成焊缝，从而将两根钢筋焊接起来。电弧焊可采用搭接焊和帮条焊两种形式。搭接焊是将端部预先折向一侧的两根钢筋搭接并焊在一起。帮条焊是用短钢筋或短角钢等作为帮条，将两根钢筋对接拼焊。电弧焊应采用双面焊缝，不得已时方可采用单面焊缝。9.2.1钢筋混凝土简支板桥的标准跨径不宜大于13m，连续板桥跨径不宜大于16m。预应力简支板桥的标准跨径不宜大于25m，连续板桥的标准跨径不宜大于30m。9.2.3行车道板主钢筋间距不应大于20mm，（适用于盖梁），构造筋也不应大于30mm。9.2.4行车道板内主钢筋可在沿板高中心纵轴线的1/4-1/6计算跨径处按30-45弯起。铁路规范第5.4.8条，根据计算板内不需要斜筋时，也应采用弯起钢筋以增加板的强度（人行道板除外）。9.2.7整体式斜板的斜交角不大于15°时，主钢筋可平行于桥纵轴线方向布置。当斜交角大于15°时，主钢筋宜垂直于板的支座轴线方向布置，此时，在板的自由边上下应各设一条不少于3根主钢筋的平行于自由边的钢筋带，并用箍筋箍牢。在钝角部位靠近板顶的上层，应布置垂直于钝角平分线的加强钢筋，在钝角部位靠近顶板底的下层，应布置平行于钝角平分线的加强钢筋，加强钢筋直径不宜小于12mm，间距100-150mm，布置于以钝角两侧1.0m-1.5m9.2.9装配式板当采用铰接时，铰的上口宽度应满足施工时使用插入式震捣器的需要，铰槽的深度宜为预制板高的2/3。预制板内应预埋钢筋伸入铰内。铰接板顶面应铺设现浇混凝土层，其厚度不宜小于80mm。9.3.1钢筋混凝土T形、Ⅰ形截面简支梁标准跨径不宜大于16m，钢筋混凝土箱形截面简支梁标准跨径不宜大于25m，钢筋混凝土箱形截面连续梁标准跨径不宜大于30m。预应力混凝土T形、Ⅰ形截面简支梁标准跨径不宜大于50m。9.3.2T形、Ⅰ形截面梁应设跨端和跨间横隔梁。当梁刚性连接时，横隔梁间距不应大于10m。箱形截面梁应设箱内端横隔板。内半径小于240m的弯箱梁应设跨间横隔板，其间距对于钢筋混凝土箱形截面梁不应大于10m。9.3.3预制T形截面梁或箱形截面梁翼缘悬臂端的厚度不应小于10mm，当预制T形截面梁之间采用横向整体现浇连接时或箱形截面梁设有横向预应力筋时，其悬臂端厚度不应小于140mm。T形和Ⅰ形截面梁，在与腹板相连处的翼缘厚度，不应小于梁高的1/10，当该处设有承托时，翼缘厚度可计入承托加厚部分的厚度。箱形截面梁顶板与腹板连接处应设置承托，底板与腹板连接处应设倒角，必要时也可设置承托。箱形截面顶底板中部厚度，不应小于板净跨径的1/30，且不应小于200mm。T形、Ⅰ形截面或箱形截面梁的腹板宽度不应小于140mm，其上下承托之间的腹板高度，当腹板内设有竖向预应力钢筋时，不应大于腹板宽度的20倍，当腹板不设竖向预应力钢筋时，不应大于腹板宽度的15倍。当腹板宽度有变化时，其过渡段长度不宜小于12倍腹板宽度差。9.3.4受弯构件的钢筋净距应考虑浇筑混凝土时，振捣器可以顺利插入。各主钢筋间横向净距和层与层之间的竖向净距，当钢筋为三层及以下时，不应小于30mm，并不小于钢筋直径；当钢筋为三层以上时，不应小于40mm，并不小于钢筋直径的1.25倍。9.3.7钢筋混凝土T形截面梁或箱形截面梁的受力主钢筋，宜设于本规范第4.2.2条或4.2.3条规定的翼缘有效宽度内；超出上述分布范围的宽度，可设置不小于超出部分截面面积0.4%的构造钢筋。预应力混凝土T形截面梁或箱形截面梁的钢筋宜大部分设于有效宽度内。9.3.8T形、Ⅰ形截面或箱形截面梁的腹板两侧，应设置直径为6-8mm的纵向钢筋（一般称为水平防收缩钢筋），每腹板内钢筋截面面积宜为0.001-0.002bh，其间距在受拉区不应大于腹板宽度，且不应大于200mm，在受压区不应大于300mm。在支点附近剪力较大区段和预应力混凝土梁锚固区段，腹板两侧纵向钢筋截面面积应予增加，纵向钢筋间距为100-150mm。（征对腹板裂缝比较严重而采取的措施）9.3.9钢筋混凝土梁内纵向受拉钢筋不宜在受拉区截断；如需截段时，应从按正截面抗弯承载力计算充分利用该钢筋强度的截面至少延伸la+h0长度；同时应考虑从正截面抗弯承载力计算不需要该钢筋的截面至少延伸20d（环氧树脂涂层钢筋25d），受压钢筋如在跨间截断时，应延伸至按计算不需要该钢筋的截面以外至少15d（环氧树脂涂层钢筋20d）9.3.10钢筋混凝土梁的支点处，应至少有两根且不少与总数1/5的下层受拉主筋通过。两外侧钢筋，应延伸出端支点以外，并完成直角，顺梁高延伸至顶部，与顶层纵向架立钢筋相连。两侧之间的其他未弯起钢筋，伸出支点截面以外的长度不应小于10倍钢筋直径；R235钢筋应带半圆钩。9.3.11钢筋混凝土梁当设置弯起钢筋时，其弯起角宜取45°。受拉区弯起钢筋弯起点，应设在按正截面抗弯承载力计算充分利用该钢筋强度的截面以外不小于h0/2处（从构造方面来保证斜截面抗弯。由于部分钢筋的弯起，使与斜截面相交的纵向钢筋减少，由此而损失的斜截面抗弯承载力，完全可以由弯起钢筋提供的抗弯承载力来补充，保证斜截面抗弯承载力不小于正截面抗弯承载力）；弯起钢筋可在按正截面受弯承载力计算不需要该钢筋截面之前弯起，但弯起钢筋与梁中心线的交点应位于按计算不需要该钢筋的截面以外。弯起钢筋的末端应留有锚固长度：受拉区不应小于20倍钢筋直径，受压区不小于10倍钢筋直径；R235钢筋尚应设置半圆钩。靠近支点的第一排弯起钢筋顶部的弯起点，简支梁或连续梁边支点位于支座中心截面处，悬臂梁或连续梁中间支点应位于横隔梁（板）靠跨径一侧的边缘处，以后各排（跨中方向）弯起钢筋的梁顶部弯折点，应落在前一排（支点方向）弯起钢筋的梁底部弯折点处或弯折点以内。9.3.13钢筋混凝土梁中同一排的纵向受压钢筋离箍筋折角处的间距不应大于150mm和15倍钢筋直径两者中较大者，否则应设复合箍筋。在支座中心向跨径方向长度相当于不小于一倍梁高范围内，箍筋间距不宜大于100mm。9.3.14承受弯剪扭的构件的箍筋和纵向钢筋还应复合下列要求：箍筋应采用闭合式，末端作成135°弯钩。9.3.15具有曲线型的梁腹，近凹面的纵向受拉钢筋应用箍筋固定。箍筋间距不应大于所箍主钢筋直径的10倍，箍筋直径不应小于8mm。设于拐角处的交叉受力钢筋，自拐角处的交叉点起应各延伸一段锚固长度。TBJ2-96第5.4.5条：在杆件的受拉区域凹角处布置钢筋时，不得将钢筋按凹角弯曲，必须设置互相交叉形成凹角的单独钢筋，此外在该处尚应设置足以承受不小于所有纵向钢筋合力35%的横向钢筋。9.3.16预制T形截面梁的桥面板横向连接，宜采用现浇混凝土整体连接，主钢筋可采用环形连接。横隔梁连接，宜采用现浇混凝土整体连接。湿接头长度可取40-60cm。9.4.1预应力混凝土梁竖向钢筋纵向间距宜为500-1000mm。T形、Ⅰ形截面梁和箱形截面梁腹板内应分别设置直径不小于10mm和12mm的箍筋，且应采用带肋钢筋，间距不应大于250mm；自支座中心起长度不小于一倍梁高范围内，应采用闭合式箍筋，间距不应大于100mm。马蹄内，应另设直径不小于8mm的闭合式箍筋，间距不应大于200mm。此外，马蹄内尚应设直径不小于12mm的定位钢筋。9.4.4在先张法预应力混凝土构件中，预应力钢绞线之间的净距不应小于其直径的1.5倍，对七股钢绞线不应小于25mm。9.4.5在先张法预应力混凝土构件中，对于单根预应力钢筋，其端部应设置长度不小于150mm的螺旋筋；对于多根预应力钢筋，在构件端部10倍预应力钢筋直径范围内，应设置3-5片钢筋网。（为了使预应力钢筋放松时引起的冲击不致于破坏端部混凝土，钢筋端部周围混凝土应局部加强）。9.4.6后张法预应力混凝土构件的端部锚固区，在锚具下应设置厚度不小于16mm的垫板或采用具有喇叭管的锚具垫板。锚垫板下应设间接钢筋，配筋率不应小于0.5%。一般厂家提供成套产品，包括锚垫板、喇叭管、螺旋筋。设计时要保证锚垫板的间距以及锚垫板与梁侧边距离，有关数值见相关手册。9.4.7后张法预应力混凝土梁（包括连续梁和连续构边跨现浇段）的部分预应力钢筋，应在靠近端支座区段横桥向对称成对弯起，宜沿梁端面均匀布置，同时沿纵向可将梁腹板加宽。在梁端部附近，设置间距较密的纵向钢筋和箍筋。（集中布置在上部或下部时，在梁端部产生拉应力，因此要求预应力钢筋弯起后尽可能沿端部高度均匀布置。在梁端部适当加厚腹板，也是防止梁端纵向裂缝的有效措施。）9.4.9后张法预应力混凝土构件，其预应力钢筋管道设置应符合下列规定：直线管道净距不应小于40mm，且不宜小于管道直径的0.6倍，对于预埋的金属或塑料波纹管和铁皮管，在竖直方向可将两管道叠置。管道内径的截面面积不应小于两倍预应力钢筋截面面积。设计时管道叠置层数不宜太多，个人认为能不叠置最好。9.4.10曲线形预应力钢筋的曲线半径应符合下列规定：钢丝束、钢绞线的钢丝直径等于或小于5mm时，不宜小于4mm；大于5mm时，不宜小于6m。9.4.11预应力钢筋管道压浆用水泥浆，抗压强度不应低于30Mpa。其水灰比宜为0.40-0.45。为减少收缩，可通过试验加入适量膨胀剂。管道压浆一是防止预应力钢材的腐蚀二是为预应力钢材与混凝土之间提供有效的粘结。灰浆混合料的可流动性对保证灰浆完全填满管道是很重要的，水灰比应尽可能低。根据适用性试验，水灰比值达0.40。在特殊情况下，为保证充分的流动性，如在炎热的气候条件下或当拌合过程中的蒸发可能使混合的水量损失过多时，该比值可提高到0.45，如果需要可使用减水剂。膨胀力不能太大，否则会破坏套管，自由状态