综合办公楼工程施工方法及技术保证措施专项方案

综合办公楼工程施工方法及技术保证措施专项方案目录TOC\o"1-2"\h\u204641建立轴线标高控制网 2315471.1建立轴线标高控制网 2171411.3水准基准网建立 377201.4施工定位放线 320081.5垂直度的控制 3249861.6高程控制： 3137782地下室施工 4253122.1施工缝留设 4133162.2地下室底板施工 6305632.3墙体施工 1125142.4顶板施工 16312472.5土方回填 18151542.6地下室防水工程 18268593主体框架、剪力墙工程 19226013.1钢筋工程 20319393.2模板工程 28242293.3混凝土工程 566544预应力框架梁施工（详单项施工方案） 60305385施工测量 60127516.墙体工程 65164327屋面工程 6756647.1找平层 67195757.2保温层 6770867.3卷材防水层 68182457.4刚性砼保护层 69268697.5特殊部位增强处理 7015267.6密封材料嵌缝： 7167718内粉工程 721395（1）工艺流程 7319008（2）操作工艺、要求 73272999脚手架工程 741建立轴线标高控制网1.1建立轴线标高控制网土方开挖前，应首先对业主提供的BM点和桩基公司提供的基桩资料进行确认和书面交接，经校核无误办理好交接手续后方可采用。根据业主提供的基准点和基准线，校验正确后，用经纬仪放样到现场，做好控制桩，和业主提供的基准点组成测边网和边角网，用经纬仪测角量边，得到相关数据，进行闭合优化计算，得到正确控制点坐标，基准线设置2条十字型基准定位线，以备复核点位的正确。1.2为了保证工程轴线、标高的精确性，方便工程施工，要求在现场设置轴线和标高控制网，平面控制网的测设可采用矩形网控制（设置10×10m地面方格网）。1.3水准基准网建立以业主提供的水准点为基准，根据现场实际情况，本着使用方便、控制点不易被破坏的原则来建立水准网，考虑各种因素的影响，定期对布设的水准点进行复测闭合水准点，防止施工中出现差错。1.4施工定位放线基础定位放线:根据平面控制网,在基坑外将经纬仪架设于控制网轴线上,将基础轴线控制网引测至基坑内的施工平面上,待所有控制网线引至施工平面上，复核无误后，进行平面轴线的定位放线。±0.000以上部分放线：将轴线控制网进行一次全面检查校正，把所有控制轴线投测到底层四角所埋设的标高轴线控制板上表面和柱、梁、板上。利用投测的控制网与轴线间几何关系，在每个楼层的控制主轴线上埋设四个控制点，引测的控制点用2mm钻头钻眼，并用红漆标记，并用活动铁盒盖住，做好保护。1.5垂直度的控制各楼层施工时，采用激光铅垂仪法。根据各控制点和轴线关系在基准控制点上部预留200×200mm孔洞，将J2激光经纬仪架设在控制板上，将控制点上向上投射，在预留洞上覆盖磨面玻璃，用特种笔做好标记，再在各楼面投测点上架设经纬仪复核井字形主控轴线是否闭合，然后利用轴线控制网线和各轴线的几何关系进行施工层平面定位放线。1.6高程控制：标高控制根据建设单位提供的水准原点，采用S3水准仪和塔尺传递。楼面标高控制传递方法为：在楼内设4个水准点，用S3水准仪进行两个往返测量复核，测定水准点高程，使用时检查水准点偏差，确认符合精度要求后方可使用。传递时用垂吊钢尺的方法，通过预留洞口向上垂直引测。为避免气候的影响，宜选择无风阴天的早晨或傍晚进行测设，同时考虑建筑物沉降引起各水准点间高差变化，必要时予以修正，认真做好测量记录，使之传递准确。轴线和标高控制网须经监理部门验收后方可使用。项目部采用现场轴线和标高控制网进行基桩和基坑验收，验收结果及时书面报告监理部门。2地下室施工2.1施工缝留设地下室拟分作三个部分施工，即底板→侧墙及楼板→侧墙及顶板，其施工缝分别留在：底板以上周围300高外墙上口；外墙板、楼板以上周围300高外墙上口，顶板部分与墙体同时浇筑。施工缝采用钢板止水带共二道。地下室采用商品混凝土浇筑。混凝土输送泵输送塔吊协助。钢板止水带400mm宽，3mm厚。钢板止水带采用搭接焊接，焊缝密实，搭接部位错开外墙拐角不小于1M，钢板止水带用短钢筋与外墙钢筋点焊固定，短钢筋在止水带两侧交错布置，间距800-1000mm。地下室的第一道施工缝留在距底板上口300处，钢板止水带设置见下图：B/2B/2B/2B/2施工缝外墙板施工缝外墙板3厚钢板止水带2003厚钢板止水带200200300200300底底板--10.3--10.3第一道施工缝留置部位示意第二道施工缝钢板止水带的设置见下图：3厚钢板止水带3厚钢板止水带-5.4-5.4300300地下室外墙地下室外墙2.2地下室底板施工本工程地下室底板厚900mm，C45/S10抗渗混凝土浇筑。地下室底板施工中应参照大体积混凝土施工要求施工，均采用商品防水混凝土浇筑，混凝土输送泵布管输送。底板上下层钢筋间采用角＜40×3角钢支架，纵横间距1200，在900厚底板中采用设一道＜40×3角钢横撑，在承台中、电梯井及局部加深处横撑不少于三道。角钢支撑如下图示意：40×3角钢垂直支撑纵横间距1200mm40×3角钢垂直支撑纵横间距1200mm地下室底板地下室底板●●●●●●●●●●●●●●900（2500）40×3角钢水平支撑●●●●●●●●●●●●●●900（2500）40×3角钢水平支撑●●●●●●●●●●●●●预埋铁件焊接●●●●●●●●●●●●●预埋铁件焊接￠12钢筋拉结底板钢筋角钢支撑示意￠12钢筋拉结底板钢筋角钢支撑示意节点均焊接节点均焊接地下室钢筋砼施工前，应进一步核实各平面轴线、基底标高和基底板边线尺寸，按设计图要求安插框架柱钢筋，经复核确认无误后采用木模板支模，浇筑砼采用软轴震动棒和平板震动器震捣密实。影响底板混凝土施工质量的因素很多，从砼原材料的选择和对配合比的优化，以及浇注方案和浇捣方式，砼浇注温度的测定和控制、砼养护条件和温差控制等到周围环境的湿度、模板的刚度情况比较复杂，如不注重，每一个施工环节都可能引起混凝土裂缝，其中最常出现的是混凝土的温度裂缝。要保证底板混凝土的施工质量，必须要求混凝土供应商做好以下各个施工环节。（1）对商品混凝土的要求要保证混凝土的施工质量，必须要求混凝土供应商做好以下各个施工环节：1）水泥选择地下室钢筋混凝土结构施工拟选用水化热低，凝结时间长的水泥品种。如：矿渣硅酸盐水泥、粉煤灰硅酸盐水泥、火山灰质硅酸水泥等。充分利用混凝土后期强度，为了进一步控制水泥水化热温升，减小温度应力，根据结构实际承受荷载的情况，设计要求可采用R60、替代R28天设计强度。其目的为减少水泥用量，从而降低水化热。现场施工不得随意改动砼配合比减少水泥用量。2）粗细骨料的选择A、粗骨料宜优先选用以自然连续级配的粗骨料配制砼。在石子规格上可根据施工条件，尽量选用粒径较大，级配良好的石子，（其作用可降低水泥的用量，减少水化热）粗骨料的针，片状颗粒按重量计，应不大于15%。B、细骨料以采用中砂为宜。C、砂石的含泥量控制砂石的含泥量要严格加以控制，石子的含泥量控制在小于1%，黄砂的含泥量控制在小于2%。砂石含泥量如不能严格控制在允许范围内，将会增加砼的收缩，不仅会引起混凝土的抗拉强度的降低，而且对砼的抗裂是十分不利的。D、渗入外加料本工程地下室底板在春季施工，可选用早强减水剂，如JMⅢ混凝土外加剂，掺量为混凝土中水泥重量的12%。为了能改善混凝土的粘塑性，可泵性和降低砼的水化热，砼内可掺入一定数量的粉煤灰，其掺量由商品砼厂技术部门试验室确定提供。3）地下室底板混凝土的浇筑方式地下室底板大体积砼浇注方案拟采取整体连续浇注的方法，分成二个浇注点，从北向南退浇一气呵成不留施工缝（后浇带除外）。考虑结构物的体型大小，钢筋疏密，砼的供应条件等具体因素，故选择斜面分层浇筑方案。4）混凝土振捣浇筑砼采用插入式振捣棒振捣，基本要求：插点间距应均匀，一般不超过振动棒有效作用半径的1.5倍，插入深度不应超过棒长的2/3-3/4，每个插点振动时间约20-30S。斜面分层浇筑砼，泵送时自然形成一个坡度，可在每个浇筑带的前后布设2台振捣器，第一道布设在砼卸科点，主要解决上部砼的捣实，第二道布设在砼的坡脚处，确保下部砼密实。随着砼浇筑工作的向前推进，振捣器也相应跟上，以确保整个高度砼的质量。对浇筑后的砼在振动界限以前可给予二次振捣，能排除砼因泌水在粗骨料、水平钢筋下部生成的水分和空隙，提高砼与钢筋的握裹力，防止因砼沉落而出现的裂隙，减少内部微裂，增加砼密实度，从而提高抗压强度和抗裂性。砼二次振捣的恰当时间是指砼经振捣以后，在尚能恢复到塑性的时间，即为振动界限。振动界限的确定可用振动棒以其自身的重力，逐渐插入砼中振捣，如砼仍可恢复塑性的程度并拔出振捣棒时砼仍能自行闭合，而不会留下孔穴，即为二次振捣的恰当时间。5）混凝土养护及温度控制底板砼的养护，不仅要满足强度增长的需要，更重要的是通过人工的温度控制，防止因温度变形引起结构物的开裂。在砼养护阶段的温度控制应遵循以下几点：A、砼的中心温度与表面温度之间的差值，以及砼表面温度与室外最低气温之间的差值均应小于25℃，经计算即便砼具有足够抗裂能力时，也不允许大于25℃。B、砼的拆模时间应考虑到气温环境等情况，必须有利于强度的正常增长，即拆模时砼与外界气温的温差不超过25℃。C、砼应在浇筑完毕后，及早采用塑料薄膜覆盖，必要时在表面再用草袋复盖洒水养护，保持砼表面经常湿润，模板上亦应经常洒水。砼养护时间应不少于14天，对裂缝有严格要求时，再适当延长。6）水化热测定为了进一步掌握大体积砼内水化热的大小以及施工阶段早，中期温差的发展规律，以采取相应的措施保证工程质量，可在结构浇筑前按上、中、下不同部位埋设测温点，在砼浇筑中和砼浇筑后利用仪器进行测温。测温的时间要求：终凝前混凝土温度：每2h测温一次混凝土终凝后在升温阶段：每2-4h测温一次混凝土终凝后在降温阶段：每4-6h测温一次若温差25℃时，及时通知技术人员进行保温覆盖处理。测温时应作详细书面记录，填明测温人姓名，测温的日期，部位测温孔编号，所实测温度，砼中心温度波动范围等，都要一一填写清楚备查。7）混凝土的表面处理砼浇筑后其表面水泥浆较厚，要进行认真处理，在4-5小时左右初步按标高用长括尺括平，在初凝前，用铁滚筒砼碾压数遍，再用木蟹打磨压实，以闭合收水裂缝。约12小时后再覆盖塑料薄膜草包，充分浇水润湿养护。2.3墙体施工地下室外墙体厚400、水池内墙厚300，砼强度等级C45,其抗渗等级为S10。2.3.1墙体钢筋墙体立筋分三段绑扎，在底板钢筋开始扎筋前，就先在砼垫层上弹出全部砼墙体轴线和边线，按弹线位置将锚入底板内的下段钢筋绑扎在底板钢筋网上，外露大于35d搭接长度。凡有穿墙管道，应在洞口边绑扎加筋。墙体钢筋保护层外为50，内为25，底板下100，底板上25，外侧50。用带铁丝的预制水泥砂浆垫块固定于墙体钢筋与墙模间（25厚钢筋保护层块用塑料块）。2.3.2墙体模板400墙体模板采用多层竹胶板、40035d对拉止水螺栓连接内外模，钢管加固。35d300本工程砼墙体模板安装中，应考300················900模板系统的强度和刚度计算为:900················F1=0.22rct0β1β2V1/2,F2=Hrc取两者较小者F1、F2─新浇混凝土对模板产生的最大侧压力rc—混凝土重力密度,取24t0—新浇混凝土的初凝时间,取t0=5hV—混凝土浇筑速度,取V=4.5m/hH—混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面总高度,取H=4.5mβ1—外加剂影响修正系数,β1=1.0β2—混凝土塌落度修正系数,按塌落度130-150mm,取β2=1.15得:F1=0.22*24*5*1.0*1.15*4.51/2=64.4KN/m2F2=4.5*24=108KN/m2取P=F1=64.4KN/m2在模板安装中根据侧压力对整个高度呈三角形分布的情况，采取不同的加固要求。侧压力分布见右图所示：（2）模板采用多层竹胶板，内外设方木横楞及设园钢管和对拉螺栓加固模板。主要承受侧压力的受力杆件为对拉螺栓，在整个高度内根据侧压力分布，对拉螺栓的竖向间距计算为:查得:Φ12钢对拉螺栓单根容许拉力Pm=12900N,Φ14钢对拉螺栓单根容许拉力Pm=17800N。设对拉螺栓横向间距a=500时:①段Φ12对拉螺栓竖向间距为:b=Pm/(P2·a)=0.6(取:b=0.6m)②段Φ14对拉螺栓竖向间距为:b=Pm/(P3·a)=0.55(取:b=0.5m)③段Φ14对拉螺栓竖向间距:③段=②段(取:b=0.5m)外墙模板直接与底板施工时外墙500高段的模板连接向上拼装。内墙模板安装前，应先在底板砼面上弹出墙边线，利用内墙立筋，用Φ6-L=248的短筋点焊于内墙距底面100高处的立筋上，水平间距≯1m，以固定墙模底部位置。考虑到泵送砼对模板产生的侧压力和冲击力较大，会给墙体模板的变形带来不可忽视的影响，对于砼墙体的模板安装墙厚尺寸，应比设计墙厚减小2～3mm，考虑有一定的涨模余量。地下室墙体支模、板底模板支撑安装方法如下图:楼面方木梁模板楼面方木梁模板钢板止水片钢板止水片钢板止水螺栓50×100木肋钢板止水螺栓50×100木肋￠48×3钢管￠48×3钢管地下室底板400地下室底板400外墙厚外墙厚钢管扣件支撑钢管扣件支撑外墙支模示意图顶板支模示意图2.3.3墙体砼浇筑地下室钢筋砼外墙为主要的抗渗结构，在整个砼浇筑过程中除后浇带外均不允许留有施工缝。砼采用斜面分层浇筑法，振捣工作从浇筑层下端开始，逐渐向上，既便于引浆，又保证了砼施工质量。墙体砼采用C45抗渗砼，其砼的配制要求如下：（1）砼配合比确定采用商品砼浇注，商品砼供应站配制的砼配合比应根据进场水泥，砂石材料和确定的外加剂品种，按设计强度等级和抗渗等级，以及浇注坍落度要求，提交试验单位进行试配，提供合乎设计和施工要求的砼配合比。为了便于泵送，砼应采用连续级配，掺加泵送剂和缓凝剂。为了增强砼的抗渗性能，可在砼中掺加适量的膨胀剂。由于砼强度等级较高，在水化过程中发热量和需水量都较大，为防止由此易引起结构干缩裂缝，并利于浇注操作，入模砼塌落度一般控制在14～16cm之间。砼配合比参数：水灰比：不大于0.55；砂率：0.35～0.4；灰砂比：1:1.5～1:2.5。（2）砼材料要求A、水泥：配制C45、C50防水砼应采用强度等级52.5硅酸盐水泥。B、砂、石子：采用中砂，平均粒径0.35～0.55mm，用于地下室防水砼的用砂含泥量应越小越好，含泥量不大于3％。C、碎石应采用连续级配，为满足泵送工作度要求，粒径取5～30，其含泥量不得大于1％。（3）砼浇筑方式地下室外墙为主要的抗渗结构，在整个砼浇筑过程中不允许留有施工缝。为此，在整个施工平面中，墙体的浇筑流向应以一点开始，向两侧扩展的浇筑方法，避免一个方向浇筑造成起始浇筑点与结尾闭合点接槎时太长产生施工缝。因此，自墙体的起始浇筑点开始，就应该采用斜面分层浇筑法（见下图所示），逐层将砼浇满模板安装高度后，逐步向前推进，直至结尾闭合点，以使全部墙体砼浇筑完成。震捣工作应从浇筑层下部开始，逐渐向上，既便于引浆，又利于震捣密实，保证砼施工质量。斜面分层浇筑法示意2.3.4内柱施工地下室钢筋混凝土独立内柱和钢筋混凝土侧壁柱均与钢筋砼墙体同时施工，钢筋绑扎按常规方法施工。侧壁柱与外墙的模板应组成一体，并加强连接，确保在砼浇注时模板不变形。室内独立柱模按其截面尺寸，采用木模或多层胶合竹模板定形预制再进行组合而成，用角钢柱箍或扣件式钢管箍来抵御砼的侧压力。当采用钢管扣接成箍时，可方便地与顶板底模支撑系统相连接，柱箍竖向间距与墙体横楞相同。内柱支模方法如下图所示:立柱模时，事先应在接柱基面上弹出纵横轴线和柱子四边线，柱模下端采用钢筋定位措施，防止砼初浇时移位，保证柱位准确。内柱砼浇筑在墙体浇筑后进行，砼强度等级与墙体相同。2.4顶板施工2.4.1顶板支模地下室顶板采用多层胶合竹模板支模，其板底采用50×100方木作肋梁，间距700mm,方木肋梁下为钢管横梁，板底采用钢管支撑系统，支撑系统应保证能够承受砼及施工荷载的重量。为防止滑动，下横楞与钢管立杆应采用双扣件连接，立杆中部设纵横拉杆一道，以缩短立杆的有效受力长度，立杆底端加三角形对插木垫块，既可微调立杆支撑高度，又便于支撑拆除。作为顶板底下的支撑系统，立杆布置间距计算如下:（1）荷载值确定新浇砼重量Gw=2.5×0.2=0.5tf/m2施工荷载Gs=0.25tf/m2模板及配件自重Gb=0.08tf/m2泵送砼冲击荷载Gp=0.05tf/m2合计:∑G=0.88tf/m2（2）单根立杆承载力钢管采用Φ48×3.5规格，总支撑长度为5.0m，(按最不利支撑长度计算)因其中部设置纵横水平拉撑杆件，支撑计算长度取l=2.5m，立杆搭接，为偏心受压杆件:偏心距e=3D/2=7.2cm偏心率ε=e·A/W=6.93长细比λ=L/r=1.58根据ε、λ查得偏心受压杆件稳定系数Φp=0.1单根立杆容许荷载为:[N]=Φp·A·[σ]=1027kgf立杆纵横向间距为：取:1.20m2.4.2顶板钢筋及砼浇筑顶板钢筋绑扎可在墙筋绑扎后进行，墙体混凝土和顶板同时浇筑。钢筋绑扎要求、砼浇筑方向和流向，以及养护要求，与底板施工基本相同。2.5土方回填当地下室箱体砼达到拆模强度后要有组织的分期缓慢拆除模板，以防外墙面大面积突然暴露在大气中风吹日晒出现裂缝。外墙防水完成后即可进行土方回填。土方回填应分层夯填，每层厚度不大于250mm。要选择干松，无大块颗粒，无杂草杂质的土，不得用杂土和建筑垃圾填入。不准用自卸翻斗车集中一处倾倒，四周夯填高度均匀一致，行夯不得漏夯和不实。如基坑有积水，应将水排尽后再进行回填。土方回填后应作密实试验，确保在地面做好后不产生沉陷，避免造成地面开裂的弊病。2.6地下室防水工程地下室防水工程做前现场必须具备以下条件：地下室降水设施必须保证正常运转并按要求控制地下水位在底板下。在做底板防水层前必须做到混凝土垫层表面平整洁净无积水无泥砂。外墙面必须平整、洁净，防水层做前应清理刷洗，墙面支模用的止水螺栓必须割除干净，并凹入墙平面。脚手架要求搭设安全可靠。做前注意收听天气预报，避开阴雨天气施工，避开寒冷天气。该道工序由我公司专业队施工，做前提供详细施工方案。地下室底板防水做法：⑴水泥基渗透结晶型防水涂料、⑵20厚1:2水泥砂浆保护层⑶弹性聚合物水泥防水涂料、⑷20厚1:2水泥砂浆找平层⑸100厚C15混凝土垫层地下室外墙板防水做法：⑴水泥基渗透结晶型防水涂料、⑵20厚1:2水泥砂浆保护层⑶弹性聚合物水泥防水涂料、⑷20厚1:2水泥砂浆找平层3主体框架、剪力墙工程本工程主体框架剪力墙结构1-5层裙房柱、梁、板、剪力墙及楼梯均为钢筋砼现浇结构。为了减小噪音，本工程框架柱、梁、板、剪力墙、楼梯等采用木模板支模。木模板其自身刚度小，为减小冲击力，砼地泵输送混凝土浇筑不得直接倾倒，以免胀模甚至爆模引起模板变形或位移。3.1钢筋工程本工程钢筋的加工和制作均安排在现场内东立面，由塔吊直接吊运至工作面。主体结构框架柱、梁＞￠20主筋采用滚扎直螺纹连接其余可采用电渣压力焊连接，或采用闪光对焊连接，小直径钢筋采用常规的人工绑扎。钢筋绑扎要一次到位，必须保证构件断面尺寸及其保护层厚度，横平竖直，绑扎牢固，严格按设计和规范要求施工，特别是梁、柱节点处钢筋较密，要注意钢筋的绑扎顺序。受力钢筋无论是绑扎接头或其他形式的焊接接头，其接头位置必须符合规范规定的要求。纵向受拉钢筋绑扎搭接接头的搭接长度，与位于同一连接区段内的钢筋搭接接头面积百分率为25%、50%、100%。钢筋焊接接头的施工质量必须符合《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18-2003）的要求，符合国家现行有关强制行标准的规定，焊接接头应相互错开，其连接区段的长度为35d。位于同一连接区段内的纵向受力钢筋接头面积百分率不宜大于50%。纵向受压钢筋的接头百分率不受限制。梁、板钢筋绑扎搭接接头位于同一区段内（1.3倍搭接长度）的受拉钢筋不大于25%。楼板内主钢筋应锚入梁，下筋锚固长度不小于5倍且伸至梁中心线，上筋锚入梁长度不小于24d，端部垂直段不小于10d。填充墙长大于5000时设钢筋混凝土构造柱，墙顶与梁板应设拉接钢筋，框架梁应按构造柱位置预埋插铁，当墙高超过4000时，在墙中部或门窗顶部加一道通常的钢筋混凝土墙梁。钢筋采用冷拉法调直时Ⅰ级钢冷拉率不应大于4%；Ⅱ级钢冷拉率不应大于1%。钢筋混凝土构造柱施工必须先砌墙后浇柱，砌墙时沿墙每隔500设2根6拉结筋。避雷接地钢筋必须严格按施工图施工，必须采用焊接接头。钢筋保护层采用塑料卡或M10水泥砂浆垫块控制其保护层厚度，板保护层为15mm；梁为25mm、柱为30mm。卫生间、淋浴室钢筋保护层各增加5mm.3.1.1粗直径钢筋的连接根据设计说明：＞￠20钢筋采用滚扎直罗纹连接（机械连接）。其余钢筋连接采用电渣压力焊或闪光对焊连接。(1)滚扎直螺纹连接粗直径钢筋采用直螺纹连接可提前预制，施工不受雨天的影响，有利于加快工期进度。其工艺要求如下：1）工艺流程切割下料→端液压镦粗→加工螺纹→安装套筒→调头→另一端液压镦粗、加工螺纹→安装保护套→作好标识→分类堆放→现场安装。a.切割下料对端头不直的钢筋预先调直，采用砂轮切割机进行切割下料，切口的端面与钢筋轴线垂直。b.液压镦粗操作中保证镦粗头钢筋轴线不大于4度的偏斜，不得出现与钢筋轴线相垂直的横向表面裂缝。出现质量不符合要求时，应及时割除，重新镦粗。外形尺寸应符合要求。c.加工螺纹将扩大的钢筋端部放入套丝机套丝孔内，按标准尺寸加工成直螺纹，并与连拉套的螺纹规格相匹配。按10%随机抽样检验，当发现有不合格的丝头时，应全部逐个检查，并切除所有不合格的丝头，重新镦粗加工螺纹，验收合格后及时用连接套筒或塑料帽加以保护。d.钢筋连接接头连接采用普通扳手进行，钢筋拧紧后检查钢筋丝头有无一扣以上的完整丝扣外露，并在套筒上作出拧紧标记，以便检查。常用的连接有以下四种方式：①型连接：用于钢筋可自由转动的场合，利用钢筋端头相互对顶力锁定连接件；②型连接：由于钢筋长而且密集，不便转动的场合，连接套筒预先全部拧入一根钢筋加长螺纹上，再反拧入被接钢筋的端头螺纹，最后转动1/2-1即可锁定连接件；③型连接：用于钢筋完全不能转动，如弯折钢筋等，此时可将锁定螺母和连接套预先拧入加长螺纹，再反拧入另一根钢筋端头螺纹，最后用锁定螺母锁定连接套筒；④型连接：用于钢筋完全不能转动而要求调节内力的场合，可选用带正反丝扣的连接套筒，在一个方向能拧紧或松开钢筋。2)质量控制与检验原材料质量控制热轧钢筋进场时，按批进行检查和验收。每批由同牌号、同炉号、同规格、同交货状态的钢筋组成，重量不大于60T。检验内容包括外观检查和力学性能实验等。a、外观检查从每批钢筋中抽取5%进行外观检查。钢筋表面不得有裂纹、结疤和折叠，且每1M钢筋弯曲度不得大于4MM。b、力学性能试验从每批钢筋中任选2根钢筋，每根取2个试样分别进行拉伸试验和冷弯试验。c、连接套筒连接套筒质量应符合下表：检验项目量具名称合格条件外观质量肉眼、卡具长度及外径公差满足规程要求，表面有适用钢筋公称直径标记螺纹小径光面轴用量规道端量规应能通过螺纹的小径，而止端量规则不应通过螺纹小径螺纹的中径及大径通端螺纹塞规从连接套的两端塞规应能顺利地通过螺孔并达到旋合长度止端螺纹塞规塞规不能过螺孔，但允许环规与端部螺纹部分旋合，旋合量不超过3P（P为螺距）d、钢筋丝头钢筋丝头质量要求如下表检验项目量具名称合格条件外观质量肉眼、卡具牙形饱满，秃牙部分累计长度不超过一扣螺纹周长螺纹小径光面轴用量规通端量规应能通过螺纹的大径，而止端量规则不应通过螺纹大径螺纹的中径及大径通端螺纹塞规能顺利地通过螺孔并达到旋合长度止端螺纹塞规塞规不能过螺孔，但允许环规与端部螺纹部分旋合，旋合量不超过3D（D为螺距）对各种规格接头，均应做不少于3根的单向拉伸试验，其拉伸强度应能发挥钢筋母材强度或大于1.1倍钢筋抗拉强度标准值。接头的现场检验按验收标准进行，同一施工条件下采用同一批材料的同等级别、同规格接头，以500个为验收批进行验收、每一验收批在工程结构中随机抽取3个试件作单向拉伸试验。3）等强直螺纹接头的优点等同于钢筋母材强度而设计的直螺纹接头，对结构的安全度具有更大的保证，因此，砼构件截面对钢筋接头百分率的要求可放宽，方便于设计与施工。技术、质量稳定。等强直螺纹接头施工省去了锥螺纹接头需要测力扳手来控制质量，仅采用普通扳手旋紧即可。等强直螺纹套筒丝距比锥螺纹套筒内丝距少40%，加上不用测力扳手复检，施工速度也比挤压套筒接头快4-5倍。简化施工管理。等强直螺纹接头施工省去了挤压套筒连接设备随接头和用电安全防范的复杂程序。节省套筒钢材，经济合理。等强直螺纹套筒比挤压套筒节约钢材70%，接头成本比套筒挤压接头低20%以上。(2)电渣压力焊连接本工程框架柱粗直径钢筋主筋搭接不论从质量要求、施工速度还是从技术经济方面考虑，选用电渣压力对接焊均是可靠有保证的。但在施工中，应掌握其焊接工艺参数、接焊电流、造渣电压、焊接时间和挤压力，确保焊接头外形无缺陷，以保证焊包外形、尺寸和焊接质量。1）焊接工艺参数：a.焊接电流：应根据钢筋直径而定（详见下页表），一般按端每平方毫米面积0.7-1A为宜。如果电流大小合适，熔合后的钢筋端面应呈光滑的半球形。b.焊接电压：引弧阶段一般为40V，称为造渣电压。当造渣结束进入电渣阶段，此时因钢筋已插入渣池，电弧已经熄灭，电压迅速下降，一般控制在20V左右，太低会形成短路，影响端头的均匀熔化，该电压称为电渣电压。不同直径的钢筋焊接电压详见下表。c.焊接时间：指造渣时间加电渣时间，时间长短以钢筋直径而定（详见下页表），造渣和电渣的时间比为3:1。d.挤压力：一般为200-300MPa就能满足要求。e.钢筋熔化量：以20-30mm为宜。f.焊包外形与尺寸要求：焊成的接头外形应是光亮圆滑的环形，其直径以1.6倍钢筋直径为宜。不得有裂纹、未熔合、烧伤、夹渣、咬边和塌陷等缺陷。钢筋接头轴线偏移不大于1/10的钢筋直径，同时不大于2mm，接头处折弯不大于4度。g.正常焊接前，应先试焊三个接头试件，经外观检查和拉力测试合格后方可选用焊接参数。每一批钢筋都应重新调整焊接参数，做试件一组。D=1.6d(D=1.6d(钢筋直径)焊包焊包电渣压力焊焊接参数表钢筋直径(mm)渣池电压(V)焊接电流(A)焊接通电时(s)1425-35200-25012-151625-35200-30015-182025-35300-40018-232525-35400-45020-253225-35350-60030-353625-35600-70035-40电渣压力焊接头焊接缺陷防治措施项次焊接缺陷防治措施1偏心1.矫正钢筋端部2.上钢筋放正直3.顶压用力适当4.修理夹具2弯折1.矫正钢筋端部2.钢筋安放正直3.适当延迟松开夹具的时间3咬边1.调小电流2.缩短通电时间3.及时停机4.加大顶压量4未熔合1.提高钢筋下送速度，均匀下送2.延迟断电时间，增大焊接电流5焊包不匀1.钢筋端部切平2.铁丝圈放正中3.加大熔化量6气孔1.烘干焊剂2.清除钢筋端头锈污7烧伤1.钢筋端部除锈2.夹紧钢筋8焊包下流焊剂盒缝隙塞严石棉布2)电渣压力焊接“假焊接头”的防治措施：竖向电渣压力焊接在实际施焊中应避免“假焊”的质量问题，顶压力直接影响焊缝金属的厚度和结晶后的状态，压力过大，速度过快是形成假焊接头的根本原因。应避免将熔融金属挤出结合面，造成半熔化的上下钢筋端头直接接触而形成不良结合，这是选择顶力大小原则。同时，上钢筋应平缓插入熔池，顶压速度不宜过快。此外，焊剂必须干燥，避免焊剂中的水份进入渣池和熔池产生气泡。（3）闪光对焊工艺a.对焊设备：选用UN1-100型钢筋对焊机。b.质量要求：接头外观应具有适当的镦头和均匀的金属，钢筋表面无裂纹。c.焊接工艺：直径≤ф20时，采用连续闪光对焊；直径＞ф20时，采用预热闪光对焊，对焊前对钢筋端头进行平整处理。d.每调换焊工更换机械时不同规格和品种的钢筋焊接前，应先制作对焊试样，进行工艺实验，合格后方可成批焊接。e.焊接参数根据钢种特性、气温高低、焊机性能等具体情况修正。f.对焊质量应符合《钢筋焊接及验收规程》中有关的规定。3.1.2砖墙与柱的拉接本工程为框剪结构，砌体作为填充墙和隔墙，故应在框架柱与填充墙的交接处，沿高度每隔500用2￠6钢筋与柱拉结，钢筋由柱的每边伸出，进入墙体的长度为1000，如下图示意：10003002¢6＠5002¢6＠5002¢＠500100030010003002¢6＠5002¢6＠5002¢＠500100030040外墙40外墙1000300100010001000100010003001000100010001000柱与内外墙连接柱与外墙连接柱与外墙连接柱与内外墙连接柱与外墙连接柱与外墙连接3.1.3梁、板钢筋在梁筋入模后，板筋按常规方法穿插绑扎，注意梁、板垫块和板的支撑筋安放。为保证板筋不被踩踏变形，施工人员不得直接踩在钢筋上进行砼浇筑施工，应搭设架空跑道。3.2模板工程为加快施工进度，保证整体工程质量，模板的制作安装质量关系到砼的成型质量和施工安全，同时要考虑到经济。3.2.1支模形式柱、墙、梁及板的模板一次安装，同时浇筑砼。3.2.2支模材料（1）模板：本工程框架结构柱、梁、板全部采用木模板和多层胶合木板或竹模板，该模板具有施工噪音小、重量轻、整体性强，板面光滑平整，砼成型质量好，便于制作定型大模板，支、拆模速度快，利于整装整拆，周转次数高。模板的自身刚度很重要，多层胶合木模板一般选其层数为9-11层，其厚度应不小于15-18mm。每块多层胶合木模板后面设50×100方木楞，木楞间距一般为400-500。（2）支撑：模板支撑系统采用φ48×3.8脚手架扣件钢管。3.2.3支模要求（1）施工层支模应经测定的轴线为基准，正确按工程结构尺寸、形状和相互位置进行组模安装，不得按下层结构形态为依据顺立而上。故在每一层结构施工完成后，应准确地将各部位的轴线向上翻测，并以此在已完楼面上弹出墙、柱轴线和边线，作为立模的依据。支模完成后，应将轴线测划在模板上口，以便对模板安装质量的复核验收。（2）模板及其支撑系统具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇砼的侧压力和施工荷载的重量。特别在砼入模时的冲击力较大，加之浇灌速度快，模板承受的侧压力也相应增大。为此，注意模板安装刚度极其重要。（3）支撑系统应通过计算，特别是楼面梁、板的支撑应有足够的强度。除考虑结构砼和模板系统的重量外，在快速施工中还应加大施工荷载的数量级。根据施工期的气温情况，考虑砼强度的增长速度和上部施工荷载的承载能力，楼面梁、板的底模支撑应保持二层以上。（4）用于安装的模板必需规格标准，修整平直，表面清洁，并涂刷脱模粉(剂)。在保证支模质量的前提下，支模结构尽可能简单，装拆方便，并便于钢筋绑扎和砼浇筑。模板拼装缝隙严密，连接牢固，不漏浆。3.2.4柱模板本工程框架柱断面为矩形柱，柱支模方法为先按柱截面尺寸采用木模板制作，外加方木作肋做好半成品模板，形成定型标准化而后由塔吊直接输送就位拼装。利用角钢或2.5×φ48脚手架钢管制作柱箍来抵御砼侧压力。根据柱截面尺寸和计算出的砼浇灌产生的侧压力，计算后确定柱箍材料截面尺寸和纵向间距。一般采用2×φ48脚手架钢管作柱箍，其纵向柱箍间距400-500。立柱模时，事先应在接柱基面上弹出纵横轴线和柱子四边线，柱模下端采用钢筋定位措施，防止砼初浇时移位，保证柱位轴线准确。柱模设立要确保垂直，四边线方位准确，支撑牢靠。

￠48×3.5钢管扣件对拉螺栓￠48×3.5钢管扣件对拉螺栓●●●●●●●●■■■■■■■■■■■■●●●■■●●●●■■●18厚木夹板贴海绵条18厚木夹板贴海绵条50×100方木18厚木夹板贴海绵条50×100方木 50×100方木18厚木夹板贴海绵条50×100方木400-600mm框架柱模板示意600mm以上框架柱模板示意本工程底层层高4.80M，为降低底层框架柱砼浇灌倾落度，要求在柱高中间部二分之一高度处，对开不小于300×300的门子口，便于浇捣操作，并可防止太大的浇灌高度造成砼下落时产生离析。3.2.5梁、板模板及支撑梁、板的模板及支撑系统搭设稳固至关重要，应保证能够承受砼及施工荷载的重量。梁模采用木模板，板模采用胶合板，模板支撑系统采用φ48×3.8脚手架钢管，为防止滑动，模板下横担管与钢管立杆应采用双扣件连接。为保证立杆底端不位移，应距楼板200处设纵横扫地杆。并加对插木楔，既可微调立杆支撑高度，又便于支撑拆除。立杆中部设纵横拉杆，层高在3m以下中部设一道；层高在4m以上中部设均分二道，以缩短立杆的有效受力长度。当梁、板模板跨度≥4m时应要求起拱，起拱高度为全跨度的1/1000-3/1000。梁模板及支撑系统应保证能够承受砼及施工荷载的重量。尽可能选用厚木模制作。梁底、板底支撑计算：作为现浇板底支撑系统，立杆布置间距计算详后。3.2.6剪力墙模板本工程主楼为全现浇剪力墙结构，进入标准层后（如7-15层等），采用定型胶合板模板，定型胶合板模板的制作要有利于安装和拆除以及提高模板的周转率。剪力墙模板的安装和加固基本同地下室外墙，将￠14止水螺栓改为普通的对销螺栓。3.2.7楼梯模板楼梯支模应先根据层高放大样，一般先支平台梁模板，而后安装楼梯板底模和外侧帮模板，在外侧帮模板内侧弹出楼梯板底板厚度线，用样板划出踏步侧板的档木，顶紧再钉侧板。楼梯支模中其支撑系统必须稳固，立杆下端必须垫实，以防结构下沉出现裂缝。3.2.8模板隔离剂为增加模板周转次数、保护砼表面质量及方便拆模，模板面必须涂刷一至二道脱模剂，一般采用石蜡柴油脱模剂，不得使用废机油，以免污染砼面和影响粉刷粘结力。3.2.9模板拆除模板拆除时间和要求必须符合规范的有关条文规定，不得因抢工提前拆除，严禁野蛮施工。拆除后的模板应及时清理、整修、刷隔离剂，并分规格堆放整齐，保证模板处于完好状态。3.2.10剪力墙板、柱、梁、、模板支撑计算（1）剪力墙的模板支撑设计剪力墙板及背楞概况本工程为框筒剪力墙结构，剪力墙主要分布于地下室及主楼核心筒及外墙部位，模板采用15mm厚木胶合板模板，竖内楞采用50×100mm木方，横外楞采用2Φ48×3.5钢管，M14对拉螺栓紧固。对于具有防水要求的剪力墙模板，则采用止水型对拉螺栓。其模板及支撑构造示意图如下图所示：顶部斜撑）（顶部斜撑）（）（）（￠14对拉螺栓3型扣件）（￠14对拉螺栓3型扣件）（墙高）（墙高）（腰部斜撑腰部斜撑方木50×100间距200）（方木50×100间距200）（斜撑间距15000）（斜撑间距15000）（插筋）（330插筋）（330剪力墙支模示意15mm厚木胶合板模板fm=23N/mm2，fv=1.4N/mm2，E=5000Mpa;50×100mm木方背楞fm=15N/mm2，fv=1.3N/mm2，E=10000Mpa;新浇砼对模板的侧压力砼入模温度取25℃，砼浇筑速度3m/h，砼采用商品砼，坍落度12CM，泵送输料，插入式振捣，砼墙浇筑高度约4m。按取最小值，故砼对模板的最大侧压力为55.92KN/m2。1500pm=4+K5KWV1/3T+301500=4+×1.1×1.2×31/2=55.92KN/m225+30pm=25H=25×4=100KN/m2木胶合板模板受力验算计算简图如下：qaa模板宽度取1000mm为计算宽度。11I=bh3=×1000×153=213×104mm4121211 ω=bh2=×1000×152=37.5×103mm466按模板抗弯强度计算q=pm×1000=55.92N/mmM=0.084qa2M0.084qa2σ==≤fmWW

fmW23×37.5×103σ≤==429mm√0.273q√0.084×55.92按模板允许挠度计算0.273qa4ω=≤[ω]100EI

100EI[ω]100×5000×213×104×2σ≤4=4=368mm√0.084q√0.273×55.92根据以上计算，50×100mm木方内楞间距300mm。木方内楞受力验算计算简图如下：qbbb11I=bh3=×50×1003=416.67×104mm4121211ω=bh2=×50×1002=83.33×103mm366(1)按木方内楞抗弯强度计算q=pm*a1M=qp210MPmaβσ==≤fmW10W

10fmW10×15×83.33×103b≤==863mm√pmq√55.92×103×300(2)按允许挠度计算qb4ωa=≤150EI

150EI150×10000×416.67×104b≤4=4=1230mm√pmq√55.92×10-3×300×200根据以上计算，2Φ48×3.5钢管外楞间距取600mm对拉螺栓受力验算对拉螺栓采用M14，［F］=17800N对拉螺纵向间距即竖向钢管楞间距b=600mmF=PmA=Pmbc≤［F］［F］17800c≤==530mmp…b55.92×10-3×600根据以上计算，M14对拉螺栓水平间距500mm，竖向间距取600mm(可)对于地下室外墙具有防水渗要求的模板支撑，其对拉螺栓采用具有防水要求的止水型对拉螺栓。为了防止整体性侧向位移，模板侧面每间隔不大于1800布置斜向或支拉构造措施。（2）框架柱的模板支撑设计。本工程结构采用外框内筒结构体系，对于截面较大的柱，其模板支撑设计可参照剪力墙的模板支撑设计方法及600×600框架柱模的支撑设计方法，柱箍间距不变，但中间布置对拉螺栓，横距不大于500，竖距同600×600柱箍间距。框架柱的模板支撑如图所示。600×600柱模板支撑设计计算：砼入模温度取30℃，砼浇筑速度3m/h，砼采用商品砼，坍落度12CM，泵送输料，插入式振捣，砼墙浇筑高度约4m。按取最小值，故砼对模板的最大侧压力为55.92KN/m2。1500pm=4+K3KWV1/3T+301500=4+×1.1×1.2×31/2=55.92KN/m225+30pm=25H=25×4=100KN/m2胶合板模板受力验算计算简图如下：qaa模板宽度取1000mm为计算宽度。11I=bh3=×1000×153=213×104mm41211 ω=bh2=×1000×152=37.5×103mm466按模板抗弯强度计算q=pm×1000=55.92N/mmM=0.084qa2M0.084qa2σ==≤fmWW

fmW23×37.5×103σ≤==429mm√0.084q√0.084×55.92按模板允许挠度计算0.273qa4ω=≤[ω]100EI

100EI[ω]100×5000×213×104×2σ≤4=4=368mm√0.273q√0.273×55.92根据以上计算，50×100mm木方内楞间距360mm。柱箍间距及木方背楞验算按木方内楞抗弯强度计算11I=bh3=×50×1003=416.67×104mm4121211ω=bh2=×50×1002=83.33×103mm366q=pm×a1M=qp310Mpmab2σ==≤fmW10W

10fmW10×15×83.33×103b≤==799mm√pma√55.92×10-3×350按允许挠度计算qb4ωa=≤150EI

150EI150×10000×416.67×104b≤3=3=1168mm√pma√55.92×10-3×350×200根据以上计算，2φ48×3.5钢管外楞间距取600mm。对拉螺栓验算对拉螺栓采用M14，［F］=17800NF=PmA=Pmbc≤［F］［F］17800c≤==530mmpmb55.92×10-3×600对拉螺栓纵向间距即柱箍竖向间距为b=600mm实际c=350，显然符合要求。如果采用钢管扣件柱箍的柱箍设计扣件的抗滑能力为8KN则根据P×0.35×a≤［F］=8则a≤400mm，即如果采用钢管扣件柱箍，则柱箍间距须不大于400。（3）结构梁的模板支撑设计截面650～1200高梁模板支撑设计1)计算参数15mm厚木胶合板模板fm=23N/mm2,fv=1.4N/mm2,E=5000Mpa;11I=bh3=×1000×153=213×104mm41212胶合板：11W=bh2=×1000×152=37.5×103mm36650×100mm木方背楞fm=15N/mm2,fv=1.3N/mm2,E=10000Mpa;11I=bh3=×50×1003=416.67×104mm41212木方背楞：11W=bh2=×50×1002=83.33×103mm3662)荷载计算钢筋荷载：1500×1.2=1800N/m2新浇砼自重荷载：25000×1.2×1.2=36000N/m2振捣荷载：2000×1.4=2800N/m2合计：40600N/m2计算模板及模板木方背楞施工荷载取值：1.4×2500=3500N/m2计算钢管托楞均布施工荷载取值：1.4×1500=2100N/m2计算立柱均布施工荷载取值：1.4×1000=1400N/m2因而荷载取值分别为：44.1KN/m2；42.7KN/m2；42KN/m2，本方案考虑截面高度均为1200，梁宽度考虑为450，不考虑变化。3)底模胶合板验算按单跨简支梁验算1MmaxMmax=qa2，σ=≤fm8W由弯距验算：

8fmW8×15×37500a≤==319mm√q√44.15qa4aω=≤384×EL200由挠度验算：

384×ELa≤3=230mm√5×q×200

384×500×4166700=3=1473mm√0.677×9.61×200实际施工布置木方龙骨间钢管托楞间距为800mm(非地下室部位布置900mm)。5)立杆支撑托楞时扣件的抗滑能力验算梁下布置三排立杆支撑，其中两侧立杆采用扣件托住梁底托楞，中间一根立在托楞钢管扣件相连的同时，其顶部直接支立于木方背楞之下。则两边侧立杆通过扣件所承受的力为42×0.450.9/4=4.23KN，能满足扣件的抗滑要求，但两侧立杆应尽力直接支顶于结构板下，特别对于当立杆间距为900时更应如此，同时中，立杆与托楞间采用双扣件，以确保当一扣件不能正常工作时，另一扣件能及时起到作用。6)支撑立杆的承载力验算支撑立管最大垂直荷载为：42×0.45×0.9/2=51KNkμl1.55×1.7×1200λ≤==149，查表φ=0.312i15.8由则N8510σ≤==55.77N/mm2＜205N/mm2φ.A0.312×4897)梁侧模验算(1)荷载计算150pm=4+K3KWV1/3T+30新浇砼侧压力：=55.92KN/m2pm=25H=25×1.2=30KN/m2取pm=30×1.2=36KN/m2砼冲击荷载：2×1.4=2.8KN/m2合计：38KN/m2梁侧胶合板模板验算按两等跨简支梁，不考虑梯形分布荷载，认为均布。MmaxMmax=0.084qa2，σ=≤fmW由弯距验算：

fmW23×37500a≤==514mm√0.084q√0.084×380.273qa2aω≤≤100EI200由挠度验算：

100ELa=3=230mm√0.273×q×200

100×5000×218300=3=405mm√0.273×38×200实际梁侧模50×100木方背楞间距约为300mm。(3)梁侧木方背楞验作用于木方背楞上的荷载为：q=38×0.3=11.64KN/m按三等跨梁计算：qa2MmaxMmax=，σ=≤fm10W由弯距验算：

10fmW10×15×83330a≤==1127mm√q√11.640.677qa4aω≤≤100EI200由挠度验算：

100ELa=3√0.677×q×200

100×10000×4166700=3=1382mm√0.677×11.64×200实际施工布置在梁侧木方背楞上的钢管支楞间距为800mm或900mm。(4)梁侧对拉螺栓及背楞钢管的扣件抗滑能力验算对拉螺栓布置两排，按纵向间距900mm(或800mm)，最下排对拉螺栓中间偏下布置，则对拉螺栓所承受的最大力可近似为：F=PmA=38×0.9×0.4=13.96KN，可采用2M14@900(或800)沿梁纵向布置，同时亦保证梁底部钢管扣件夹撑的扣件抗滑承载能力。上下支撑管扣件可能承受的最大力近似为：F=Pm×0.9×0.2=6984N＜8000N(扣件的抗滑能力)。(5)1100～1400高梁模板支撑构造如下页图所示：截面800～1000高梁模板支撑设计计算参数15mm厚木胶合板模板fm=23N/mm2,fV=1.4N/mm2,E=5000Mpa;11I= bh3=×1000×153＝213×104mm412胶合板：11W=bh2=×1000×152＝37.5×103mm3650×100mm木方背楞fm=15N/mm2,fV=1.3N/mm2,E=10000Mpa;11I= bh3=×50×1003＝416.67×104mm41211W=bh2=×50×1002＝83.33×103mm366荷载计算：钢筋荷载：1500×1.2＝1800N/m2新浇砼自重荷载：25000×1×1.2＝30000N/m2；振捣荷载：2000×1.4＝2800N/m2合计：34600N/m2计算模板及模板木方背施工荷载取值：1.4×2500＝3500N/m2计算钢管托楞均布施工荷载取值：1.4×1500＝2100N/m2计算立柱均布施工荷载取值：1.4×1000＝1400N/m2因而荷载取值分别为：31KN/m2;36.7KN/m2;36KN/m2,本方案考虑截面高度均为1000，不考虑变化。底模胶合板验算：按单跨简支梁验算1MmaxMmax qa2,σ=≤ƒm8W由弯距验算：8ƒmW8×15×37500a≤==34mmq315qa4aω=≤384×EI200384×EI由挠度验算：a=35×q×200384×5000×281300=3=242mm5×31×200根据上述计算，梁底木方背楞的间距应不大于242mm。底模木方背楞验算：对于350宽度梁，布置二根50×100木方，作用于木龙骨上的线荷载q=36.7×0.35/2=6.42KN/m。按三等跨简支梁验算弯距及挠度。qa2MmaxMmax ,σ=≤ƒmW由弯距验算：10ƒmW10×15×83330a≤==1395mmq6.420.677qa4aω=≤100EI´200100EI由挠度验算：a=30.677×q×200100×10000×4166700=3=1686mm677×6.42×200实际施工布置木方龙骨间钢管托楞间距为800mm(非地下室部位布置900mm)。同理对于500宽度以上梁，梁模板下布置三根木方，其下钢管托楞的间距亦取800mm或900mm。支撑立管上托楞扣件的抗滑能力验算：对于350宽度梁，布置两排立杆，间距同托楞间距，立杆所承受总力为36×0.35×0.9/2==5.67KN，显然符合要求。对于500宽度梁或600宽度梁，则布置三排立杆支撑，其中两侧立杆采用扣件住梁底托楞，中间一根立在于托楞钢管扣件相连的同时，其顶部直接支立于木方背楞之下。显然扣件的抗滑能力依然符合要求。支撑立管验算支撑立管最大垂直荷载为：36×0.3×0.9=9.72KNkμ×l1.155×1.7×1200λ===149,查表i15.8由φ=0.312N9720则σ===63.7N/mm2<205N/mm2φ.A0.312×489梁侧模支撑验算：荷载计算：1501pm=4+KSKWV3T+30新浇砼侧压力：=55.92KN/m2pm=25H=25×1=25KN/m2取pm=25×1.2=30KN/m2砼冲击荷载：2×1.4=2.8KN/m2合计：32.8KN/m2。梁侧胶合板模板验算：按两等跨简支梁，不考虑梯形分布荷载，认为均布。Mmax=0.084qa2Mmax，σ=≤ƒmW由弯距验算：ƒmW23×37500a≤==560mm0.084q0.084×32.80.273qa4aω=≤100EI200100EI由挠度验算：a=30.273×q×200100×5000×281300=3=428mm273×32.8×200实际梁测模50×100木方背楞间距约为300mm。梁侧木方背楞验算作用于木方背楞上的线荷载为：q=32.8×0.3=9.84KN/m按三等跨梁计算：qa2MmaxMmax= ,σ=≤ƒmW由弯距验算：10ƒmW10×15×83330a≤==1127mmq9.840.677qa4aω=≤100EI200100EI由挠度验算：a=30.677×q×200100×10000×416700=3=1462mm677×9.84×200实际施工布置在梁侧木方背楞上的钢管距为800mm或900mm。梁侧对拉螺栓及支撑钢管扣件抗滑能力验算：对拉螺栓布置按纵向间距900mm，中间偏下布置，其所承受力近似为：F=PmA=32.8×1×0.5=16.4KN,可采用M14@800在梁底向上400的位置沿梁纵向布置，同时亦保证梁底部钢管扣件夹撑的扣件抗滑承载能力。上下支撑管扣件可能承受的最大力近似为：F=Pm×0.8×0.2=5248N<8000N(扣件的抗滑能力)。截面700(750)高梁模板支撑设计计算参数15mm厚木胶合板模板fm=23N/mm2,fv=1.4N/mm2,E=5000Mpa;11I= bh3=×1000×153＝213×104mm41212胶合板：11W=bh2=×1000×152＝37.5×103mm36650×100mm木方背楞fm=15N/mm2,fV=1.3N/mm2,E=10000Mpa;11I= bh3=×50×1003＝416.6×104mm41212木方背楞：11W=bh2=×50×1002＝83.33×103mm36荷载计算：钢筋荷载：1500×0.4×1.2=720N/m；新浇砼自重荷载：25000×0.4×0.7×1.2=8400N/m；振捣荷载：2000×0.4×1.4=1120N/m合计：10240N/m或：25600N/m。计算模板及模板木方背施工荷载取值：1.4×2500=3500N/m2计算钢管托楞均布施工荷载取值：1.4×1500=2100N/m2计算立柱均布施工荷载取值：1.4×1000=1400N/m2则计算荷载取值分别为：29.1KN/m2；27.7KN/m2；27KN/m2。底模胶合板验算：按单跨简支梁验算1MmaxMmax qa2,σ