梁、板模板轮扣式钢管支撑施工方案(更改)

项目一期工程轮扣式钢一、编制依据 3二、工程概况 32.1、工程概况 32.2、施工平面布置 42.3、技术保证条件 42.4、施工要求 4三、施工部署及施工准备 53.1模板安装工序流程 5 5 5 53.5模板安装支设的规定 5四、模板体系设计 64.1设计参数 64.2模板体系设计 6五、施工工艺和要求 75.1构配件的选材 75.2模板支设的构造要求 85.3模板拆除 六、模板质量标准 6.1保证项目 6.2基本项目 6.3允许偏差项目 6.4模板施工应注意的质量问题 1、柱位移，截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大 2、梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，产生蜂窝麻面，梁底部有锯木灰 3、板接缝处出现高低差及漏浆 4、梁侧板或板模夹在砼内 5、楼梯踏步高度、宽度不均匀，中间外凸 7、垂直度偏差大 七、成品保护 八、模板施工安全要求 8.1、施工安全保证体系 8.2、施工安全措施 8.3、施工人员要求 九、模板设计计算 9.1、轮扣式钢管楼面模板支撑计算书 2.楼板底模验算 3.支撑强度验算 4.支撑支承面验算 项目一期工程轮扣式钢5.计算结果 9.2、轮扣式梁模板支撑计算书 1．计算参数 2．梁底模验算 3.支撑强度验算 4.支撑支承面验算 5.侧模板验算 6.对拉螺栓计算 7.侧肋强度验算 8.梁侧檩梁验算 9.计算结果 十、模板工程应急措施、救援预案 10.1、模板工程应急救援指挥领导小组 10.2、应急救援领导小组职责 10.3、应急准备及措施 10.4、模板工程的预防监控措施 10.5、应急响应预案 项目一期工程轮扣式钢轮扣式钢管梁、板模板支撑施工方案 项目一期工程轮扣式钢20332层03303305343项目一期工程轮扣式钢三、施工部署及施工准备台842.2KW1.5KW3.4材料准备表2：m套吨项目一期工程轮扣式钢项目一期工程轮扣式钢五、施工工艺和要求项目一期工程轮扣式钢建筑总公司项目一期工程轮扣式钢斜杆设置立面图L__」L____」建筑总公司项目一期工程轮扣式钢无侧向拉结塔状支模架项目一期工程轮扣式钢梁六、模板质量标准，（项目一期工程轮扣式钢82382355项目一期工程轮扣式钢七、成品保护八、模板施工安全要求项目一期工程轮扣式钢九、模板设计计算项目一期工程轮扣式钢结构板厚180mm，层高5.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.5mm盘扣式钢管：横向间距1200mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.5mm,截面积4.50cm2,回转半径i=15.90mm；钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度f=120.00N/mm2，Q345钢材抗弯强度f=300.00N/mm2。v（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值底模和支架承载力计算组合①+②+③+④q1=7.18kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①+②+③)q2=5.78kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=450mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm41）内力及挠度计算a.①+②+③+④荷载支座弯矩系数KM=-0.107,M1=KMq1L2=-0.107×7.18×4502=-155573N.mm剪力系数KV=0.606,V1=KVq1L=0.606×7.18×450=1958N项目一期工程轮扣式钢b.①+②+③荷载支座弯矩系数KM=-0.107,M2=KMq2L2=-0.107×5.78×4502=-125238N.mm跨中弯矩系数KM=0.077,M3=KMq2L2=0.077×5.78×4502=90125N.mm剪力系数KV=0.606,V2=KVq2L=0.606×5.78×450=1576N挠度系数K=0.644,υ=Kq,L4/(100EI)=0.644×(5.78/1.2)×4504/(100×6000×486000)=0.44mmc.施工人员及施工设备荷载按1.00kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×1.00=1.40kN,计算简图如下图所示跨中弯矩系数KM=0.200,M4=KM×PL=0.200×1.40×1000×450=126000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100,M5=KM×PL=-0.100×1.40×1000×450=-63000N.mm剪力系数挠度系数KV=0.600,V3=KVP=0.600×1.40=0.84kNK=1.456,υυ=KP,L3/(100EI)=1.456×(1.40/1.4)×1000×4503/(100×6000×486000)=0.46mm2）抗弯强度验算M1=-155573N.mm,M2＋M5=-188238N.mm,M3＋M4=216125N.mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩σ=Mmax/W=216125/54000=4.00N/mm2楼板底模抗弯强度σ=4.00N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1958N,V2+V3=1576+840=2416N比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=2416N=2.42kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2416/(2×1000×18)=0.20N/mm2楼板底模抗剪强度τ=0.20N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算υ=0.44+0.46=0.90mmmax楼板底模挠度υ=0.89mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。max项目一期工程轮扣式钢计算简图及内力图如下图钢管横向间距1200mm,第一层龙骨(次楞)间距450mm,计算跨数2跨第一层龙骨(次楞)采用木枋b=60mm,h=80mmW=bh2/6=60×802/6=64000mm3,I=bh3/12=60×803/12=2560000mm4。1)抗弯强度验算q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=7.18×450/1000=3.23kN/mσ=M/W=581400/64000=9.08N/mm2max第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=9.08N/mm2＜f=13.00N/mm2,满足要求。m2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL=0.625×3.23×1200=2423N=2.42kNτ=3V/（2bh）=3×2423/(2×60×80)=0.76N/mm2max第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.76N/mm2＜f=1.40N/mm2,满足要求。v3)挠度验算挠度系数K=0.521,q’υ×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=5.78/1.2×450/1000=2.17kN/m=2.17N/mmυ=Kq’L4/(100EI)=0.521×2.17×12004/(100×9000×2560000)=1.02mmmaxυ第一层龙骨(次楞)挠度υ=1.02mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。max计算简图及内力图如下图项目一期工程轮扣式钢钢管纵向间距900mm,计算跨数2跨。第二层龙骨(主楞)采用单枋b=60mm,h=80mmW=1×60×802/6=64000mm3,I=1×60×803/12=2560000mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=-0.188,P=1.250×3.23×1200=4845N=4.85kNσ=M/W=819774/64000=12.81N/mm2max第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=12.81N/mm2＜f=13.00N/mm2,满足要求。m2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.688,Vmax=KVP=0.688×4.85×1000=3337N=3.34kNτ=3V/(2bh)=3×3337/(1×2×60×80)=1.04N/mm2max第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=1.04N/mm2＜f=1.40N/mm2,满足要求。v3)挠度验算挠度系数K=0.911,P，=1.250×2.17×1200=3255N=3.26kNυυ=KP，L3/(100EI)=0.911×3255×9003/(100×9000×1×2560000)=0.94mmmaxυ第二层龙骨(主楞)挠度υ=0.94mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。max计算简图及内力图如下图项目一期工程轮扣式钢传至每根立柱的最大支座力的系数2.376每根钢管承载NQK1=2.376×4.85×1000=11524N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.20×0.90×1×1000=1080N每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=11524+1080=12604N钢管重量0.0479kN/m,立杆重量=4.82×0.0479×1000=231N水平拉杆4层,拉杆重量=4×(1.20+0.90)×0.05×1000=420N支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量=231+420=651N钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK=1.2×651+12604=13385N(2)钢管立杆长细比验算LO=ηh=1.2×1.50=1.80m,LO=h'+2ka=1.00+2×0.7×0.20=1.28mLO=1.=LO/i=1800.00/15.90=113.21盘扣式钢管杆件长细比113.2＜150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算φ=0.386,P=N/(φA)=13385/(0.386×450.00)=77.06N/mm2盘扣式钢管立杆稳定性77.06N/mm2＜300.00N/mm2,满足要求。盘扣式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）,楼板厚=180mm,上部荷载F=13385/1000=13.39kN（1）支承面受冲切承载力验算β=2.00,f=1.43N/mm2,h=180-20=160mm,σ=0N/mm2,Um=2×(200+160)+2×(100+160)=1240mm,βpc,m=1.00S=1.00hhtpc,mmO(0.7βfhtpc,mmO受冲切承载力198.60kN＞F=13.39kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75ωβf项目一期工程轮扣式钢支承面局部受压承载力364.65kN＞F=13.39kN,满足要求。底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=60mm，h=80mm,间距450mm；第二层龙骨(主楞)采用单枋b=60mm，h=80mm；钢管横向间距1200mm,钢管纵向间距900mm。立杆顶层步距1.00m,立杆中间层最大步距1.50m,支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。可不设置顶层水平斜杆。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆。项目一期工程轮扣式钢结构楼板厚180mm，梁宽b=400mm，梁高h=1500mm，层高5.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2;采用三根盘扣式钢管支撑,横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.50m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2,Q345钢材抗弯强度f=300.00N/mm2。项目一期工程轮扣式钢（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值梁底模和支架承载力计算组合①+②+③+④q1=20.57kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①+②+③)/1.2q2=16.21kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=400mm。W=bh2/6=400×182/6=21600mm3,I=bh3/12=400×183/12=194400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×20.57×3002=-194387N·mmσ=Mmax/W=194387/21600=9.00N/mm2梁底模抗弯强度σ=9.00N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×20.57×300=3740Nτ=3Vmax/(2bh)=3×3740/(2×400×18)=0.78N/mm2梁底模抗剪强度τ=0.78N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q=16.21kN/m;υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×16.21×3004/(100×6000×194400)=0.73mm[υ]=L/250=300/250=1.20梁底模挠度υ=0.73mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。max项目一期工程轮扣式钢（3）第一层龙骨(次楞)验算立杆横向间距L2=600mm，梁宽度b=400mm；第一层龙骨(次楞)采用木枋b=60mm,h=80mm。W=bh2/6=60×802/6=64000mm3；I=bh3/12=60×803/12=2560000mm4；a.梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=20.57×300/400=15.43kN/mb．板传荷载计算P=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载板重量=1.2×(0.18×25+0.30)+1.4×2.50=9.26kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=(300+200)/1000×300/1000×9.26=1.39kN经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.36kN,N2=8.23kN,N3=0.36kNMmax=0.37kN·m,Vmax=1）抗弯强度验算σ=Mmax/W=0.37×106/64000=5.78N/mm2=0.15mmmax第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=5.78N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算τ=3Vmax/(2bh)=3×4.11×1000/(2×60×80)=1.29N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=1.29N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算max项目一期工程轮扣式钢[υ]=L/250=600/250=2.4第一层龙骨(次楞)挠度υ=0.15mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。max（4）第二层龙骨(主楞)验算钢管横向间距L=600mm，计算跨数3跨；第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm，h=80mmW=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.175,F=8230N=8.23kNσ=M/W=864150/85333=10.13N/mm2max第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=10.13N/mm2＜f=13.00N/mm2,满足要求。m2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.650,Vmax=KVP=0.650×8.23=5.35kNτ=3V/(2bh)=3×5.35×1000/(2×80×80)=1.25N/mm2max第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=1.25N/mm2＜f=1.40N/mm2,满足要求。v3）挠度强度验算挠度系数K=1.146,F=8υυ=KPL3/(100EI)=1.146×8.23×1000×6003/(100×9000×3413333)=0.66mmmaxυ[υ]=L/250=600/250=2.4第二层龙骨(主楞)挠度υ=0.66mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。max项目一期工程轮扣式钢传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.156每根钢管承载NQK1=2.156×8230=17744N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.4×0.60×0.60×1000=504N每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=17744+504=18248N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×3.5×1000=114N水平拉杆3层,拉杆重量=3×1.20×47.90=172N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=114+172=286N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×286+18248=18591N(2)钢管立杆长细比验算LO1=ηh=1.2×1.50=1.80m,LO2=h＇+2ka=1.00+2×0.7×0.20=1.28mLO=LO1=1.80m=1800mm,i=15.90mm,λ=LO/i=1800/15.90=113.21钢管立杆长细比113.21＜150,满足要求。(3)不组合风荷载时，钢管立杆稳定性验算=0.386,P=N/(A)=18591/(0.386×424.00)=113.59N/mm2钢管立杆稳定性计算113.59N/mm2＜300.00N/mm2,满足要求。(4)组合风荷载时，立杆稳定性计算①立杆弯矩基本风压0.7kN/m2,风荷载高度变化系数1.56,风荷载体型系数1.040；项目一期工程轮扣式钢Wk==0.7×1.56×1.040×0.7×0.7=1.351kN/m2；Mw=0.85×1.4×Mwk②立杆稳定性验算钢管轴向力Nw=18.59kNσ=Nw/(φA)+Mw/W=18.59×103/(0.386×424)+0.217×106/5080=161.92N/mm2；组合风荷载时，立杆稳定性为161.92N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=18.59kN=18591N（1）支承面受冲切承载力验算β=2.00,f=1.43N/mm2,h=120-15=105mm,σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm,βh=1.00htpc,mmO(0.7βfhtpc,mmO钢管支承面受冲切承载力107.21kN＞18.59kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75ωβf支承面局部受压承载力F=364.65kN＞18.59kN,满足要求。（1）荷载计算V1/22=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2=(γ=24.0β=1.20F2=γH=24×梁高=24×1.50=36.00kN/m2F1、F2两者取小值F=36.00kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.502)荷载计算荷载类型标准值单位分项系数设计值单位G①新浇混凝土的侧压力F36.00kN/m2γ=1.243.20kN/m2G②振捣混凝土产生的荷载Q2K4.00kN/m2γQ=1.45.60kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②48.80kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.236.00kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=350mm，计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=1320×182/6=71280mm3，I=bh3/12=1320×183/12=641520mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=48.80×(1500-180)/1000=64.42kN/m=64.42N/mm项目一期工程轮扣式钢σ=Mmax/W=828602/71280=11.62N/mm2侧模抗弯强度σ=11.62N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×64.42×350/1000=13.66kNτ=3Vmax/(2bh)=3×13.66×1000/(2×18×1320)=0.86N/mm2侧模抗剪强度τ=0.86N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q'=36.00×(1500-180)/1000=47.52kN/m=47.52N/mmυυ=KqL4/100EI=0.644×47.52×3504/(100×6000×641520)=1.19mmmaxυ[υ]=L/250=350/250=1.4侧模挠度υ=1.19mm＜[υ]=1.40mm,满足要求。maxFs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×48.80=46.36kN/m2;设3排对拉螺栓，螺栓横向间距a=700mm=0.70m，竖向间距b=(1500-180)/4=330mm=0.33m,N=abFs=0.70×0.33×46.36=10.71kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN计算跨度330mm,跨数4跨,木枋尺寸b=60mm，h=80mm；W=bh2/6=60×802/6=64000mm3,I=bh3/12=60×803/12=2560000mm4。1）抗弯强度验算项目一期工程轮扣式钢弯矩系数KM=0.107,q=48.80×350/1000=17.08N/mm；σ=Mmax/W=199021/64000=3.11N/mm2侧肋抗弯强度σ=3.11N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.607,Vmax=KVqL=0.607×17.08×330/1000=3.42kNτ=3Vmax/(2bh)=3×3.42×1000/(2×60×80)=1.07N/mm2侧肋抗剪强度τ=1.07N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.632,q'=36.00×350/1000=12.60N/mm;υ=KqL4/100EI=0.632×12.60×3304/(100×9000×2560000)=0.04mmmaxυ[υ]=L/250=330/250=1.32mm侧肋挠度υ=0.04mm＜[υ]=1.32mm,满足要求。max1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.14qL=1.14×17.08×0.33=6.44kNσ=Mmax/W=770868/(2×4490)=85.84N/mm2檩梁抗弯强度σ=85.84N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算项目一期工程轮扣式钢剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.658×6.44=4.24kNτ=3Vmax/(2bh)=3×4239/(2×2×424)=7.50N/mm2檩梁抗剪强度τ=7.50N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=1.097,P,=1.14qL=1.14×12.60×0.33=4.75kN;υmax=KυP,L3/(100EI)=1.097×4753×7003/(100×206000×215600)=0.40mm[υ]=L/250=700/250=2.8檩梁挠度υ=0.40mm＜[υ]=2.80mm,满足要求。max底模、侧模厚度18mm;第一层龙骨(次楞)60×80mm木枋@300mm，第二层龙骨(主楞)80×80mm单木枋@600mm；轮扣式B-LGΦ48×3.5钢管支撑纵向间距600mm，钢管横向间距600mm，竖肋60×80mm木枋@350mm，对拉螺栓3排,φ12@700mm,采用Φ48×3.5双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。立杆顶层步距1.00m,立杆中间层最大步距1.50m,支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。可不设置顶层水平斜杆。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆