高大模板施工、高大支模计算书

目录

11.1500X1000MM梁计算书......................................

11.2600X1000MM梁计算书.....................................15

11.3600X1200MM梁计算书.....................................28

11.4600X1400MM梁计算书.....................................41

11.5350MM板封算书.............................................54

11.6400MM板计算书.............................................64

11.7后浇带处板计算书..........................................74

11.1500X1000mm梁计算书

依据规范：

《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018

《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

《建筑施工模板安仝技术规范》JGJ162-2008

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计标准》GB50017-2017

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008

计算参数：

钢管强度为205.0N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。

架体搭设高度为3.0m,

梁截面BxD=500mmx1000mm,立杆的纵距（跨度方向）1=0.80m,立杆的步距h=0.50m,

梁底增加3道承重立杆。

面板厚度12mm,剪切强度IMN/mn/，抗弯强度17.ON/mnf,弹性模量9000.ON/mn）。

内龙骨采用50.x80.mm木方。

木方剪切强度1.7N/皿抗弯强度W.ON/nm，，弹性模量9000.ON/nim?。

梁底支撑顶托梁长度1.20mo

顶托梁采用双钢管:①48x2.7。

梁底按照均匀布置承重杆3根计算。

模板自重0.50kN/m2,混凝土钢筋自重25.50kN/m3<）

振捣混凝土荷载标准值0.OOkN/nZ,施工均布荷载标准值2.00kN/m2<,

扣件计算折减系数取LOO，

图1梁模板支撑架立面简图

按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：

2

永久荷载分项系数取1.3,可变荷载分项系数取1.5

采用的钢管类型为648x2.7,

钢管惯性矩计算采用1二日/-/)/64,抵抗矩计算采用W=n(D4-d4)/32Do

一、模板面板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

L荷载的计算：

⑴钢筋混凝十梁自重(kN/m)：

q1=25.500x1.000x0.800=20.400kN/m

⑵模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.500x0.800x(2x1.000+0.500)/0.500=2.000kN/m

⑶活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到,活荷载标准值Pi=(2.000+0.000)x0.500x0.800=0.800kN

均布荷载设计值q=1.30x20.400+1.30x2.000=29.120kN/m

集中荷载设计值P=1.50x0.800=1.200kN

面板的截面惯性矩1和截面抵抗矩W分别为：

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩w分别为：

截面抵抗矩w=19.20cm3；

截面惯性矩I=11.52cm4；

3

1.20kN

29.12kN/m

计算简图

弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:

22.40kN/m

167.167.167.

变形计算受力图

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为

Ni=1.851kN

N2=6.029kN

4

N3=6.029kN

N4=1.851kN

最大弯矩M=0.095kN.m

最大变形V=0.113mm

(1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯计算强度f=VoM/W=1.10x0.095x1000x1000/19200=5.443N/mm2

面板的抗弯强度设计值[门，®17.OON/nun2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求！

⑵抗剪计算

截面抗剪强度计算值T=3yoQ/2bh=3x1.10x3026.0/(2x800.000x12.000)=0.520N/mm2

植面抗剪强度设计值mr.MN/mj

面板抗剪强度验算T<[T],满足要求！

⑶挠度计算

面板最大挠度计算值v=0.113mm

面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求!

二、梁底支撑龙骨的计算

梁底龙骨计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下：

均布荷载q=P/1=6.029/0.800=7.536kN/m

最大弯矩M=0.lql2=0.1x7.54x0.80x0.80=0.482kN.m

最大剪力Q=0.6ql=0.6x0.800x7.536=3.617kN

最大支座力N=l.Iql=1.1x0.800x7.536=6.632kN

龙骨的截面力学参数为

5

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩w分别为:

截面抵抗矩W=53.33cm3；

截面惯性矩I=213.33c，；

(1)龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度f=VoM/W=1.10x0.482x106/53333.3=9.95N/mni2

龙骨的抗弯计算强度小于17.ON/mm2,满足要求！

(2)龙骨抗剪计算

最大剪力的计算公式如下：

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足：

T=3yoQ/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3xl.10x3617.20/(2x50.00x80.00)=1.492N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/nmi2

龙骨的抗剪强度计算满足要求！

(3)龙骨挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)

得到q=5.133kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677x5.133x800.04/(100x9000.00x2133334.0)=0.741mm

龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求！

6

三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

均布荷载取托梁的自重q=0.078kN/mo

AB

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

7.337.32

0.600.571.291.28

1.281.290.570.60

7.327.33

托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:

托梁变形计算受力图

0.095

7

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩M=0.619kN.m

经过计算得到最大支座F=14.656kN

经过计算得到最大变形V=0.095mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W-8.24cm3；

截面惯性矩I=19.78cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=VoM/W=1.10x0.619X106/8242.0=71.53N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于205.ON/mm2,满足要求!

(2)顶托梁挠度计算

最大变形v=0.095mm

顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!

三、立杆的稳定性计算

1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

(pA

其中N一一立杆的轴心区力设计值，它包括:

横杆的最大支座反力N】=14.66kN(已经包括组合系数)

脚手架钢管的自重N2=1.10x1.30x0.618=0.804kN

顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.10x1.30x0.165=0.214kN

8

非顶部立杆段N=14.656+0.804=15.460kN

顶部立杆段N=14.656+0.214=14.870kN

4)一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到；

i一一计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60

A一一立杆净截面面积(end;A=3.84

W一一立杆净截面抵抗矩(end；W=4.12

o——钢管立杆抗压强度计算值(N/mij)；

[f]一一钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

10---计算长度(m);

参照《扣件式规范》2011,由公式计算

顶部立杆段：lo=kuj(h+2a)(1)

非顶部立杆段：1。=ku2h(2)

k一一计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；

u2一一计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；

a一一立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；

顶部立杆段：a=0.2m时,U!=2.622,l0=2.726m；

入=2726/16.0=169.877

允许长细比（k取1）V169.877/1.155=147.080<210长细比验算满足要求!

4）=0.248

0=1.10x14870/（0.248x384.2）=171.650N/mm2

a=0.5m时，U]=l.699,l0=2.944m；

入二2944/16.0=183.461

允许长细比（k取1）%=183.461/1.155=158.841<210长细比验算满足要求!

9

4)=0.214

a=l.10x14870/(0.214x384.2)=199.231N/mm2

依据规范做承载力插值计算好0.300时，。:180.844N/mm2,不考虑风荷载时，顶部立杆的稳定

性计算o<[f],满足要求！

非顶部立杆段：U2=4.371,l0=2.524m；

入二2524/16.0=157.329

允许长细比(k取1)V157.329/1.155=136.216<210长细比验算满足要求！

4)=0.284

0=1.10x15460/(0.284x384.2)=155.894N/mm2,不考虑风荷载时，非顶部立阡的稳定性计

算o<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

YQNtYQMW

"正+▽工f

风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式

2

Mw=1.50x0.6Wklah/10

其中Wk一一风荷载标淮值(kN/nd；

2

Vuzxusxw0=0.400x1.280x1.200=0.614kN/m

h一一立杆的步距,0.50m；

la——立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m；

1b---立杆横向间距，1.20m；

K——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

风荷载产生的弯矩MR,=1.50x0.6x0.614x0.800x0.500x0.500/10=0.017kN.m；

io

风荷载设计值产生的立杆段轴力计算公式

Nwk=(6n/(n+l)(n+2))*MTk/B

其中MTk一一模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.ni),由公式计算:

2

卜儿二0.5Hlawfk+HlaHmwrak

B一一模板支撑架横向宽度(m)；

n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Hm一一模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(01)。

MTk=0.614x3.0x0.80x(0.5x3.0+0.60)=3.097kN.m

Nwk=6x8/(8+1)/(8+2)x(3.097/8.00)=0.206kN

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

顶部立杆凡=14.656+1.300x0.165+1.50x0.6x0.206=15.056kN

非顶部立杆N*.=14.656+1.300x0.618+1.50x0.6x0.206=15.645kN

顶部立杆段：a=0.2m时,U!=2.622,l0=2.726m；

入二2726/16.0=169.877

允许长细比(k取1)V169.877/1.155=147.080<210长细比验算满足要求！

4)=0.248

0=1.10x15056/(0.248x384.2)+1.10x17000/4121=178.222N/mm2

a=0.5m时,U]=l.699,1()=2.944m；

入二2944/16.0=183.461

允许长细比(k取1)之=183.461/1.155=158.841<210氏细比验算满足要求！

4)=0.214

0=1.10x15056/(0.214x384.2)+1.10x17000/4121=206.148N/mm2

依据规范做承载力插值计算"0.300时，。=187.531N/m，,考虑风荷载时，顶部立杆的稳定性

计算a<[f],满足要求！

11

非顶部立杆段：U2=4.371,lo=2.524m；

入二2524/16.0=157.329

允许长细比（k取1）V157.329/1.155=136.216<210长细比验算满足要求!

4）=0.284

0=1.10x15645/（0.284x384.2）+1.10x17000/4121=162.195N/mm2

考虑风荷载时，非顶部立杆的稳定性计算o<[门，满足要求！

2、按模板规范计算立杆稳定性：

不考虑风荷载时,立杆的稔定性计算公式为：

YON

。=r三（

cpA

其中N——立杆的轴心区力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力N]=14.656kN（已经包括组合系数）

脚手架钢管的自重N2=1.10x1.30x0.206x3.000=0.804kN

N=14.656+0.804=15.460kN

i---计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

A——立杆净截面面积，A=3.842cm2；

W一一立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.121c/；

[f]一一钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.OON/mm2；

a一一立杆上端仲出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，u=0.30m；

h---最大步距,h=0.50m；

10一一计算长度，取0.500+2x0.300=1.100m；

入一一长细比，为1100/16.0=69<150满足要求！

4）一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到0.783；

经计算得到。=1.10x15460/（0.783x384.2）=50.498打皿/，不考虑风荷载时立杆的稳定性计算

12

o<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

YQNTYQMW

”港+▽工f

风荷载设计值产生的立杆段弯矩咻计算公式

2

Mw=l.50x0.6Wklah/10

其中Wk一一风荷载标准值(kN/nd；

2

Wk=uzxusxw0=0.400x1.280x1.200=0.614kN/m

h一—立杆的步距，0.50m；

la——立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m；

1b---立杆横向间距，1.20m；

风荷载产生的弯矩Mw=l.50x0.6x0.614x0.800x0.500x0.500/10=0.017kN.m；

风荷载设计值产生的立杆段轴力计算公式

Nwk=(6n/(n+l)(n+2))*MTk/B

其中MTk一一模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m),由公式计算:

2

MTR=。5Hlawfk+HlaHmwmk

B——模板支撑架横向宽度(m);

n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Hm一一模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。

MTk=0.614x3.0x0.80x(0.5x3.0+0.60)=3.097kN.m

Nwk=6x8/(8+1)/(8+2)x(3.097/8.00)=0.206kN

Nw一—考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

Nw=14.656+1.300x0.618+1.50x0.6x0.206=15.645kN

13

经计算得到。=L10x15645/(0.783x384.2)+1.10x17000/4121=61.604N/mm2

考虑风荷载时立杆的稳定性计算。<［门，满足要求！

架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全

措施。

四、模板支架整体稳定性计算

依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算,

支架的抗倾覆验算应满足下式要求：

MT<MR

式中：、卜一支架的倾覆力矩设计值；

MR一支架的抗倾覆力矩设计值。

n

+02k)+2、6川耳>3yoMr”

六1

抗倾覆力矩：

2

MR=8.000X0.800X(0.644+0,500)+2x(0.000x8.000x0,800)x8.000/2=58.574kN.m

倾覆力矩：

MT=3xl.100X3.097=10.219kN.m

架体整体抗倾覆验算MT<MR,满足整体稳定性要求!

架体计算满足要求！

14

11.2600X1000mm梁计算书

依据规范：

《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018

《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

《建筑施工模板安仝技术规范》JGJ162-2008

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计标准》GB50017-2017

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008

计算参数：

钢管强度为205.0N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。

架体搭设高度为3.0m,

梁截面BxD=600mmx1000mm,立杆的纵距（跨度方向）1=0.70m,立杆的步距h=0.50m,

梁底增加3道承重立杆。

面板厚度12mm,剪切强度IMN/mn/，抗弯强度17.ON/mnf,弹性模量9000.ON/mn）。

内龙骨采用50.x80.mm木方。

木方剪切强度1.7N/皿抗弯强度W.ON/nm，，弹性模量9000.ON/nim?。

梁底支撑顶托梁长度1.20mo

顶托梁采用双钢管:①48x2.7。

梁底按照均匀布置承重杆3根计算。

模板自重0.50kN/m2,混凝土钢筋自重25.50kN/m3<）

振捣混凝土荷载标准值0.OOkN/nZ,施工均布荷载标准值2.00kN/m2<,

扣件计算折减系数取LOO，

图1梁模板支撑架立面简图

按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：

15

永久荷载分项系数取1.3,可变荷载分项系数取1.5

采用的钢管类型为648x2.7,

钢管惯性矩计算采用1=710/-/)/64,抵抗矩计算采用W=n(Dl-d1)/32Do

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/'m)：

=25.500x1.000x0.700=17.850kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.500x0.700x(2x1.000+0.600)/0.600=1.517kN/m

⑶活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值Pi=(2.000+0.000)x0.600x0.700=0.840kN

均布荷载设计值q=1.30x17.850+1.30x1.517=25.177kN/m

集中荷载设计值P=1.50x0.840=1.260kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

本算例中，截面惯性矩1和截面抵抗矩W分别为：

截面抵抗矩w=16.80cm3；

截面惯性矩I=10.08cm4；

16

1.26kN

25.18kN/m

200।200।200.

计算简图

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:

19.37kN/m

口'、

A一：~

।______200।200।200_______।

变形计算受力图

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为

Ni=1.920kN

N2=6.263kN

17

N3=6.263kN

N4=l.920kN

最大弯矩M=0.119kN.m

最大变形V=0.231mm

(1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯计算强度f=VoM/W=1.10x0.119x1000x1000/16800=7.792N/mm2

面板的抗弯强度设计值[门，®17.OON/nun2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求！

⑵抗剪计算

截面抗剪强度计算值T=3yoQ/2bh=3x1.10x3147.0/(2x700.000x12.000)=0.618N/mm2

植面抗剪强度设计值mr.MN/mj

面板抗剪强度验算T<[T],满足要求！

⑶挠度计算

面板最大挠度计算值v=0.231mm

面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

二、梁底支撑龙骨的计算

梁底龙骨计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下：

均布荷载q=P/1=6.263/0.700=8.948kN/m

最大弯矩M=0.lql2=0.1x8.95x0.70x0.70=0.438kN.m

最大剪力Q=0.6ql=0.6x0.700x8.948=3.758kN

最大支座力N=l.Iql=1.1x0.700x8.948=6.890kN

龙骨的截面力学参数为

18

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩w分别为:

截面抵抗矩W=53.33cm3；

截面惯性矩I=213.33c，；

(1)龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度f=VoM/W=1.10x0.438x106/53333.3=9.04N/mni2

龙骨的抗弯计算强度小于17.ON/mm2,满足要求！

(2)龙骨抗剪计算

最大剪力的计算公式如下：

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足：

T=3yoQ/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3xl.10x3758.02/(2x50.00x80.00)=1.550N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/nmi2

龙骨的抗剪强度计算满足要求！

(3)龙骨挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)

得到q=6.087kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677x6.087x700.04/(100x9000.00x2133334.0)=0.515mm

龙骨的最大挠度小于700.0/400(木方时取250),满足要求！

19

三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

均布荷载取托梁的自重q=0.078kN/mo

1.92kN6.26kN

626k0.08kN/mL

A

600___________।__________600

托梁计算简图

0.698

托梁弯矩图(kN.m)

7.377.36

0.860.841.091.08

F

1.081.090.840.86

7.367.37

托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:

42

1.554cA6wk

vkN/m1.55kN

A

托梁变形计算受力图

20

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩M=0.697kN.m

经过计算得到最大支座F=14.732kN

经过计算得到最大变形V=0.123mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W-8.24cm3；

截面惯性矩I=19.78cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=YOM/W=1.10x0.697x106/8242.0=80.54N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于205.ON/mm2,满足要求!

(2)顶托梁挠度计算

最大变形v=0.123mm

顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!

三、立杆的稳定性计算

1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

(pA

其中N一一立杆的轴心区力设计值，它包括:

横杆的最大支座反力N】=14.73kN(已经包括组合系数)

脚手架钢管的自重N2=1.10x1.30x0.618=0.804kN

顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.10x1.30x0.165=0.214kN

21

非顶部立杆段N=14.732+0.804=15.536kN

顶部立杆段N=14.732+0.214=14.946kN

4)一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到；

i一一计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60

A一一立杆净截面面积(end;A=3.84

W一一立杆净截面抵抗矩(end；W=4.12

o——钢管立杆抗压强度计算值(N/mij)；

[f]一一钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

10---计算长度(m);

参照《扣件式规范》2011,由公式计算

顶部立杆段：lo=kuj(h+2a)(1)

非顶部立杆段：1。=ku2h(2)

k一一计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；

u2一一计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；

a一一立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；

顶部立杆段：a=0.2m时,U!=2.526,l0=2.626m；

入=2626/16.0=163.657

允许长细比（k取1）V163.657/1.155=141.694<210长细比验算满足要求!

4）=0.265

0=1.10x14946/（0.265x384.2）=161.260N/mm2

a=0.5m时，ii629,l0=2.822m；

入二2822/16.0=175.902

允许长细比（k取1）%=175.902/1.155=152.296<210长细比验算满足要求!

22

巾二0.233

a=l.10x14946/(0.233x384.2)=183.813N/mm2

依据规范做承载力插值计算好0.300时，168.778N/mm2,不考虑风荷载时，顶部立杆的稳定

性计算o<[f],满足要求！

=

非顶部立杆段：u2=4.211,lo2.432m；

入二2432/16.0=151.570

允许长细比(k取1)V151.570/1.155=131.229<210长细比验算满足要求！

4)=0.305

0=1.10x15536/(0.305x384.2)=146.032N/mm2,不考虑风荷载时，非顶部立阡的稳定性计

算o<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

YQNtYQMW

"正+▽工f

风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式

2

Mw=1.50x0.6Wklah/10

其中Wk一一风荷载标淮值(kN/nd；

2

Vuzxusxw0=0.400x1.280x1.200=0.614kN/m

h一一立杆的步距,0.50m；

la一一立杆纵向间距(梁截面方向)，0.70m；

1b---立杆横向间距，1.20m；

K——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

风荷载产生的弯矩MR,=1.50x0.6x0.614x0.700x0.500x0.500/10=0.017kN.m；

23

风荷载设计值产生的立杆段轴力计算公式

Nwk=(6n/(n+l)(n+2))*MTk/B

其中MTk一一模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.ni),由公式计算:

2

卜儿二0.5Hlawfk+HlaHmwrak

B一一模板支撑架横向宽度(m)；

n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Hm一一模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(01)。

MTk=0.614x3.0x0.70x(0.5x3.0+0.60)=2.710kN.m

Nwk=6x8/(8+1)/(8+2)x(2.710/8.00)=0.181kN

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

顶部立杆K=14.732+1.300x0.165+1.50x0.6x0.181=15.109kN

非顶部立杆N*.=14.732+1.300x0.618+1.50x0.6x0.181=15.698kN

顶部立杆段：a=0.2m时,U!=2.526,l0=2.626m；

入二2626/16.0=163.657

允许长细比(k取1)V163.657/1.155=141.694<210长细比验算满足要求！

4)=0.265

0=1.10x15109/(0.265x384.2)+1.10x17000/4121=167.441N/mm2

a=0.5m时,U]=l.629,l0=2.822m；

入二2822/16.0=175.902

允许长细比(k取1)V175.902/1.155=152.296<210氏细比验算满足要求！

4)=0.233

0=1.10x15109/(0.233x384.2)+1.10x17000/4121=190.240N/mm2

依据规范做承载力插值计算"0.300时，。=175.041N/m，,考虑风荷载时，顶部立杆的稳定性

计算a<[f],满足要求！

24

非顶部立杆段：U2=4.2U,lo=2.432m；

入二2432/16.0=151.570

允许长细比（k取1）V151.570/1.155=131.229<210长细比验算满足要求!

4）=0.305

0=1.10x15698/（0.305x384.2）+1.10x17000/4121=151.988N/mm2

考虑风荷载时，非顶部立杆的稳定性计算o<[门，满足要求！

2、按模板规范计算立杆稳定性:

不考虑风荷载时,立杆的稔定性计算公式为:

YON

。=cpAr三（

其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括:

横杆的最大支座反力N尸14.732kN（已经包括组合系数）

脚手架钢管的自重N2=1.10x1.30x0.206x3.000=0.804kN

N=14.732+0.804=15.536kN

i---计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

A——立杆净截面面积，A=3.842cm2；

W一一立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.Dien?；

[f]一一钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.OON/mm2；

a一一立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，u=0.30m；

h---最大步距,h=0.50m；

10一一计算长度，取0.500+2x0.300=1.100m；

入一一长细比，为1100/16.0=69<150满足要求！

4）一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到0.783；

经计算得到。=1.10x15536/（0.783x384.2）=50.777打皿/，不考虑风荷载时立杆的稳定性计算

25

o<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

YQNTYQMW

”港+▽工f

风荷载设计值产生的立杆段弯矩咻计算公式

2

Mw=l.50x0.6Wklah/10

其中Wk一一风荷载标准值(kN/nd；

2

Wk=uzxusxw0=0.400x1.280x1.200=0.614kN/m

h一—立杆的步距，0.50m；

la——立杆纵向间距(梁截面方向)，0.70m；

1b---立杆横向间距，1.20m；

风荷载产生的弯矩Mw=l.50x0.6x0.614x0.700x0.500x0.500/10=0.017kN.m；

风荷载设计值产生的立杆段轴力计算公式

Nwk=(6n/(n+l)(n+2))*MTk/B

其中MTk一一模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m),由公式计算:

2

MTR=。5Hlawfk+HlaHmwmk

B——模板支撑架横向宽度(m);

n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Hm一一模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。

MTk=0.614x3.0x0.70x(0.5x3.0+0.60)=2.710kN.m

Nwk=6x8/(8+1)/(8+2)x(2.710/8.00)=0.181kN

Nw一—考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

Nw=14.732+1.300x0.618+1.50x0.6x0.181=15.698kN

26

经计算得到。=L10x15698/(0.783x384.2)+1.10x17000/4121=61.798N/mm2

考虑风荷载时立杆的稳定性计算。<［门，满足要求！

架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全

措施。

四、模板支架整体稳定性计算

依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算,

支架的抗倾覆验算应满足下式要求：

MT<MR

式中：、卜一支架的倾覆力矩设计值；

MR一支架的抗倾覆力矩设计值。

n

+02k)+2、6川耳>3yoMr”

六1

抗倾覆力矩：

2

MR=8.000X0.700X(0.736+0,500)+2x(0.000x8.000x0,700)x8.000/2=55.374kN.m

倾覆力矩：

MT=3xl.100X2.710=8.941kN.m

架体整体抗倾覆验算MT<MR,满足整体稳定性要求!

架体计算满足要求！

27

11.3600X1200mm梁计算书

依据规范：

《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018

《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

《建筑施工模板安仝技术规范》JGJ162-2008

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计标准》GB50017-2017

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008

计算参数：

钢管强度为205.0N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。

架体搭设高度为2.8m,

梁截面BxD=600mmx1200mm,立杆的纵距（跨度方向）1=0.45m,立杆的步距h=0.50m,

梁底增加3道承重立杆。

面板厚度12mm,剪切强度IMN/mn/，抗弯强度17.ON/mnf,弹性模量9000.ON/mn）。

内龙骨采用50.x80.mm木方。

木方剪切强度1.7N/皿抗弯强度W.ON/nm，，弹性模量9000.ON/nim?。

梁底支撑顶托梁长度1.20mo

顶托梁采用双钢管:①48x2.7。

梁底按照均匀布置承重杆3根计算。

模板自重0.50kN/m2,混凝土钢筋自重25.50kN/m3<）

振捣混凝土荷载标准值0.OOkN/nZ,施工均布荷载标准值2.00kN/m2<,

扣件计算折减系数取LOO，

图1梁模板支撑架立面简图

按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：

28

永久荷载分项系数取1.3,可变荷载分项系数取1.5

采用的钢管类型为648x2.7,

钢管惯性矩计算采用1=710/-/)/64,抵抗矩计算采用W=n(Dl-d1)/32Do

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/'m)：

=25.500x1.200x0.450=13.770kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.500x0.450x(2x1.200+0.600)/0.600=1.125kN/m

⑶活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值Pi=(2.000+0.000)x0.600x0.450=0.540kN

均布荷载设计值q=1.30x13.770+1.30x1.125=19.364kN/m

集中荷载设计值P=1.50x0.540=0.810kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

本算例中，截面惯性矩1和截面抵抗矩W分别为：

截面抵抗矩w=10.80cm3；

截面惯性矩T=6.48cm4；

29

0.81kN

19.36kN/m

A!111]1I1]11I1

।______200[200।200_______।

计算简图

弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:

14.90kN/m

A

变形计算受力图

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为

Ni=l.488kN

N2=4.726kN

30

N3=4.726kN

N4=l.488kN

最大弯矩M=0.089kN.m

最大变形V=0.277mm

(1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯计算强度f=VoM/W=1.10x0.089x1000x1000/10800=9.065N/mm2

面板的抗弯强度设计值[门，®17.OON/nun2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求！

⑵抗剪计算

截面抗剪强度计算值T=3yoQ/2bh=3x1.10x2384.0/(2x450.000x12.000)=0.728N/mm2

植面抗剪强度设计值mr.MN/mj

面板抗剪强度验算T<[T],满足要求！

⑶挠度计算

面板最大挠度计算值v=0.277mm

面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

二、梁底支撑龙骨的计算

梁底龙骨计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下：

均布荷载q=P/1=4.726/0.450=10.502kN/m

最大弯矩M=0.lql2=0.1x10.50x0.45x0.45=0.213kN.m

最大剪力Q=0.6ql=0.6x0.450x10.502=2.835kN

最大支座力N=l.Iql=1.1x0.450x10.502=5.198kN

龙骨的截面力学参数为

31

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩w分别为:

截面抵抗矩W=53.33cm3；

截面惯性矩I=213.33c，；

(1)龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度f=VoM/W=1.10x0.213X106/53333.3=4.39N/mm2

龙骨的抗弯计算强度小于17.ON/mm2,满足要求！

(2)龙骨抗剪计算

最大剪力的计算公式如下：

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足：

T=3yoQ/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3xl.10x2835.43/(2x50.00x80.00)=1.170N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/nmi2

龙骨的抗剪强度计算满足要求！

(3)龙骨挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)

得到q=7.282kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677x7.282x450.04/(100x9000.00x2133334.0)=0.105mm

龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求！

32

三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

均布荷载取托梁的自重q=0.078kN/mo

1.49kN4.73kN

4-73k0.08kN/m149kN

\fW\\/

A

600____________।__________600

托梁计算简图

0.532

托梁弯矩图(kN.m)

5.595.58

0.670.650.860.84

F

0.840.860.650.67

5.585.59

托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:

3

1.19438k

28k3k.M2

0.08/m1.19kN

A