35kV变电所二次系统的初步设计

湖南工业大学本科毕业设计（论文）⑧PT断线，PT断线判据如下(在起动元件不动作的情况下)：1)任一线电压小于30伏，而低压侧任一相电流大于0.06In。2)负序电压大于8伏。满足上述任一条件后延时10秒报母线PT断线，发出运行异常告警信号，待电压恢复正常后保护也自动恢复正常。在断线期间，根据整定控制字选择是退出经复合电压闭锁的各段过流保护还是暂时取消复合电压闭锁。6.3后备保护配置方案设计此次设计选用RCS－9679装置的复合电压启动过电流保护作为后备保护。后备保护装设于变压器各侧，动作后跳开各侧断路器。复合电压启动的过电流保护的复合电压启动部分由负序过电压元件与低电压元件组成。在微机保护中，接入微机保护装置的电压为三个相电压或三个线电压，负序过电压与低电压功能由算法实现。过电流元件的实现通过接入三相电流和保护算法实现，两者相与构成复合电压启动的过电流保护。6.4变压器比率制动差动保护的整定计算主保护的整定计算：=1\*GB3①初值计算选用变压器容量为8000kVA高压侧：额定电压为37kV额定电流124.84A额定电流二次值1.56A低压侧：额定电压为10.5kV额定电流为439.9A额定电流二次值1.47ATA变比选择：高压侧为150/5，低压侧为500/5②差动保护启动电流的整定为差动保护最小动作电流值，应按躲过正常变压器额定负载时的最大不平衡电流整定，即：式中：变压器二次额定电流；为可靠系数（一般取）；为电流互感器的比误差，取0.10；为变压器调压引起的误差，取调压范围中偏离额定值的最大值（百分值）；为由于电流互感器变比为完全匹配产生的误差，可取0.05。在工程实用整定计算中可选取,并应实测最大负载时差回路中的不平衡电流。注意装置的差动电流起动值的整定计算是以变压器的二次额定电流为基准。若在实际的整定计算中差动起动电流整定值是归算到变压器某一侧的电流有名值，则将这一有名值除以变压器这一侧的变压器二次额定电流，即为保护装置的整定值（标幺值）。③区外故障时差动回路中的最大不平衡电流计算区外短路故障时差动回路中的不平衡电流与通过变压器的故障电流有关，有三部分组成。区外故障时差动回路中的最大不平衡电流=(0.5*1.5*0.1+0.1+0.05)10200/80=0.225*127.5=28.69A为电流互感器同型系数，型号相同时取0.5；为非周期分量系数，取1.5；为电流互感器综合误差，取0.1；为不平衡电流系数，取0.05；为偏离额定电压最大的调压百分值，取0.1。④最小动作电流的整定最小动作电流应躲过外部短路故障切除时差动回路的不平衡电流，负荷电流0.39A则有最小动作电流0.507A可靠系数，取1.3⑤确定拐点电流 ⑥确定比率制动斜率K。按躲过区外短路故障时差动回路最大不平衡电流整定。 =0.285A式中：为可靠系数，取1.3⑦内部故障灵敏度校验在最小运行方式下计算保护区内两相金属性短路故障时折算到基本侧的最小短路电流和相对应的制动电流，根据制动电流的大小在相应制动特性曲线上求的相应的动作电流。要求灵敏系数。 =1.3(0.5*1.5*0.1+0.1+0.05)9060/80=1.3*0.225*113.25=33.125A则灵敏系数为，符合要求。⑧谐波制动比整定差动回路中二次谐波电流于基波电流的比值整定为0.15～0.2。取0.16。⑨差动电流速断保护整定差动速断保护可以快速切除内部严重故障，防止由于电流互感器饱和引起的纵差保护延时动作。差动速断保护定值应躲过变压器初始励磁涌流和外部短路故障时的最大不平衡电流，公式为式中：为可靠系数，取1.3为励磁涌流整定倍数，变压器容量在6.3～31.5MVA时,=4.5～7，此次设计主变容量为8MVA，故取为5。第7章工厂变电所10kV备供电源保护设计7.1备用电源的高压联络线的选择采用YJV22交联聚乙烯绝缘的铜芯电缆，直接埋地敷设，与附近的其他工厂变配电所得10kV母线相联。输送容量不得超过全厂计算负荷的20%，6900/0.85×0.2=1624kVA；故根据10kV电力电缆载流选型参数，备供电缆型号选择为YJV22-3×70。7.2备用电源的高压联络线的保护装置a)装置反时限过电流保护。亦采用GL15型感应式过电流继电器，两相两继电器式接线，去分流跳闸的操作方式。过电流保护动作电流的整定。动作电流：，整定为10A。其中，，，，过电流保护动作时间的整定：按终端保护考虑，动作时间整定为0.5s。过电流保护灵敏系数：因无邻近单位变电所10kV母线经联络线至本厂变电所低压母线的短路数据，无法检验灵敏系数，只有从略。b)装设电流速断保护。亦利用GL15速断装置。但是因为无邻近单位变电所10kV母线经联络线至本厂变电所低压母线的短路数据，无法检验灵敏系数，从略。第8章变电所的防雷接地8.1降压变电所的防雷保护（1）初步考虑采用直径50mm、长2.5m的镀锌钢管接地体，围绕变电所建筑四周，距变电所墙角2～3m，垂直打入地下，管间距5m，管顶距离地面0.6m，管间用40mm×4mm的镀锌扁钢焊接。（2）据设计任务书中给定的地质水文资料，经查相关资料得砂质粘土土质的电阻率为，则单根钢管的接地电阻式中，为钢管接地体的长度，单位为m。（3）地钢管数和最终接地方案根据，考虑到管子之间的电流屏蔽效应，初选6根直径50mm、长2.5m的钢管作接地体。以和（a为钢管的管间距，单位为m）查有关资料可得（为多根接地体并联时的利用系数）。利用逐步渐进法求得因此可选择6根直径50mm、长2.5m的镀锌钢管作接地体，用40mm×4mm的镀锌扁钢焊接，环形布置。参考文献[1]工厂常用电气设备手册下册补充本（一）.北京：中国电力出版社，2003.[2]工厂常用电气设备手册上册补充本（二）.北京：中国电力出版社，2003.[3]工厂常用电气设备手册下册.北京：水利电力出版社，1993.[4]工厂常用电气设备手册（补充本）.北京：水利电力出版社，1993.[5]刘介才.工厂供电.北京：机械工业出版社，2003.[6]刘笙.电气工程基础（上、下侧）.北京：科学出版社，2008.[7]熊信银张步涵.电气工程基础（第二版）.武汉：华中科技大学出版社，2010.[8]朱雪淩，查丛梅,许强.电力系统继电保护原理[M].北京：中国电力出版社，2009.[9]傅知兰.电力系统电气设备选择与实用计算[M].北京：中国电力出版社，2004.[10]李隆淳.浅析变电所的防雷保护设计[J].金卡工程（经济与法），2010[11]廖世海.关于变电站所系统设计的研究[J].中国新技术新产品，2010.[12]傅知兰.