西南医科大学附属口腔医院新院落地式卸料平台专项施工方案

1 1 2 2 2 3 4 5 5 7 7 8 9 20 25 25 28 29 31 31 32 32 33 34 34 35 37 461第一章工程概况)建设工程项目4386138.1地上层数8地下层数14.213.9建设单位总监理工程师技术负责人杨林2l3近设置一个卸料平台。地下室施工阶段增设1个卸料平台，具体位置设置在架体参数综合楼A区2卸料架体参数4料平台架体参数5料平台架体参数架体搭设图纸6789第二章编制依据建筑工程质量管理条例建设工程安全生产管理条例建设部第37号令建筑地基基础设计规范建筑结构荷载规范建筑施工脚手架安全技术统一标准钢结构设计标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范建筑施工临时支撑结构技术规范建筑施工安全检查标准建筑施工高处作业安全技术规范建办质(2018)31号建筑施工手册建筑施工脚手架实用手册建筑设计施工图建施2019.102019.10建设工程施工合同第三章施工计划建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2安全技术规范》JGJ130-2011的有关规定。锈蚀检本工程脚手板采用木材料制作、单块脚手板的质量不大于生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证；总需用量钢管撑根块扣件 个张第四章施工工艺技术1.50.32材料堆放荷载(kN/m2)3钢管类型铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网(1)、定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并(2)、在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书立杆垫板或底座面标高高(1)、立杆采用对接接头连接，立杆与纵向水平杆采用直角扣(2)、上部单立杆与下部双立杆交接处，采用单立杆与双立杆在距底座上皮不大于200mm处立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应(5)、开始搭设立杆时，每隔6跨设(1)、纵向水平杆设置在立杆内侧，其长用对接扣件连接，也可采用搭接。要求如下：在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离(2)、立杆与纵向水平杆交点处设置横向水平杆，两端固定在(3)、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接或对接，采用搭接连接时(4)、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆拐角处及中间每六跨设置一道搭接斜撑。横向斜撑应在同一节间，由底到顶(1)、脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设脚手板，内外立(2)、满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留(1)、脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安斜杆与地面的倾角α应在45°~60°之间。门洞桁架的型式宜按下列要求确定：2)、当步距(h)大于纵距(la)时，应采用B型，并应符合下列规定：扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨在其伸出端上(a)挑空一根立杆A型(c)挑空一根立杆B型(d)挑空二根立杆B型1-防滑扣件；2-增设的横向水平杆；3-副立杆；4-主立杆,该扣件宜紧靠主节点处的扣件。(1)、脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求两步两跨设(2)、连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，下斜连接；(3)、连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；(4)、拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外接点处。宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300(5)、外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全°之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方(2)、脚手架施工层内立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板JGJ130-2011第6.3.6条定后，方可根据情况拆除；JGJ130-2011第6.2.1条JGJ130-2011第6.2.2条的构角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于15JGJ130-2011第6.2.4条的规承杆件上；(3)、在拐角、斜道平台口处的脚手板24、卸料平台上放物料时必须按规格品种堆放整齐，长短分开 条、第6.6.4条、第6.6.5条设置架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛10、拆下的材料要徐徐下运，严禁手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定及12、当天离岗时，应及时加固尚未13、如遇强风、大雨、雪等特殊气14、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置格的应及时清除出场(1)、脚手架使用期间必须设专人经常检查，当其从安全维护），第五章施工安全保证措施格后方准许使用；或移动架体上安全防护措施；作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；水平架、加固栏杆和栏杆；脚手架采取加固措施；准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；丹及防锈涂料；上的小配件要及时收捡起来； ,减少丢失和损耗；11±2”1211351求；(3)、监测数据超过预警值时必须立即停止施工，疏散人员，第六章施工管理及作业人员配备和分工12345678材料员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全工如下：123456为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，如下E02201700017建设E02201700013510502197312066036川E0220170001311213643第七章验收要求序号果1规定进行审核、审批;2杆底部设置的垫板、底座应符合规范要求;地杆，并应用直角扣件固定在立杆上，横向扫地杆应设置在纵3设置有困难时应采取其他可靠措施固定;4杆件间距与要求;2)纵向剪刀撑及横向斜撑的设置应符合规范要求;5护栏杆6端应与纵向水平杆固定;2)作业层应按铺设脚手板的需要增加设置横向水平杆;7杆件连接3)杆件对接扣件应交错布置，并符合规范要求;8安全平网封闭;9构配件材质2)钢管弯曲、变形、锈蚀应在规范允许范围内;总包单位技术负责人杨林第八章应急处置措施提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时2)、触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理， ,医疗条件不完善时，及时送医院治疗。4)、其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、项目负责人：黄彬手机全员：吴昊手机术负责人：陆劲华手机院救护中心：120匪警：第九章计算书及相关施工图纸计算依据：32风荷载体型系数μs板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.174+0.11Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.174+1.200×2.100)×0.90=2.4σ=Mmax/W=0.213×106/(5.26×103)=40.515N/mm2≤[f]=20满足要求！q'=G1k+G2k=0.040+0.105=q'=Q1k+Q2k=0.900+0.600=R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.145+1.ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.145×(0.90×103)4+0.990×1.500×(0.90×103)4)/(100×206000.00×12.71×104)=0.397mm满足要求！横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算，管为双钢管，因此集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力的一半。p=Rmax/2=1.220kN;p'=R'max/2=0.882kNνmax=1.234mm;σ=Mmax/W=0.695×106/(5.26×103)=132.108N/mm2≤[f]=20满足要求！νmax=1.234mm≤min{1200.00/150,10}=8.00mm;满足要求！8Rc=8.0×0.80=6.400kN≥R=6满足要求！NG1=(la+2.00×lb+2.00×h)×g1k/h×H+g1k×la×3.00/1.00=(0.90+2.00×1.20+2.00×1.50)×0.040/1.50×20.800考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：(3.602+0.378+0.168+0.018)+0.9×1.4×(3.240+2.160支架立杆计算长度：L0=kμh=1×1.50×1.50=长细比λ=L0/i=2.250×103/(1.59×10)满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：L0=kμh=1.191×1.500×1.5=长细比λ=L0/i=2.680×103/（ωk=μzμsωo=1.00×0.80×0.30=Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=满足要求！3ωk=μzμsωo=1.00×0.80×0.30=AW=1.50×1.20×2×2=7.N=Nw+N0=2.419+3.00=5.419kN长细比λ=L0/i=(0.25+0.12)×103/(1.5Nf=0.85φA[f]=0.85×0.960×5.060×10-4×2N=5.419≤Nf=84.644kN满足要求！连墙件采用扣件方式与墙体连接。单扣件承载力设计值Rc=8.0×0.8N=5.419kN≤Rc=6.400kN满足要求！楼板抗冲切承载力：βh=1,ft=1.43N/mm,σpc.m=1N/mm,η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1,ho=160-15=145mm,μm=4×(100.00+ho)=4×(100.0满足要求！楼板局部受压承载力：ω=0.75,βl=(Ab/Al)0.5=0.238,fcc=0.85×14.30=1Fl=ωβlfccA=0.75×0.238×12.155×103满足要求！计算依据：综合楼A区2卸料32风荷载体型系数μs板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.174+0.11Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.174+1.200×2.100)×0.90=2.4σ=Mmax/W=0.213×106/(5.26×103)=40.515N/mm2≤[f]=20满足要求！q'=G1k+G2k=0.040+0.105=q'=Q1k+Q2k=0.900+0.600=R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.145+1.ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.145×(0.90×103)4+0.990×1.500×(0.90×103)4)/(100×206000.00×12.71×104)=0.397mm满足要求！横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算，管为双钢管，因此集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力的一半。p=Rmax/2=1.220kN;p'=R'max/2=0.882kNνmax=1.234mm;σ=Mmax/W=0.695×106/(5.26×103)=132.108N/mm2≤[f]=20满足要求！νmax=1.234mm≤min{1200.00/150,10}=8.00mm;满足要求！8Rc=8.0×0.80=6.400kN≥R=6满足要求！NG1=(la+2.00×lb+2.00×h)×g1k/h×H+g1k×la×3.00/1.00=(0.90+2.00×1.20+2.00×1.50)×0.040/1.50×28.200考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：(4.846+0.378+0.168+0.018)+0.9×1.4×(3.240+2.160支架立杆计算长度：L0=kμh=1×1.50×1.50=长细比λ=L0/i=2.250×103/(1.59×10)满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：L0=kμh=1.191×1.500×1.5=长细比λ=L0/i=2.680×103/（ωk=μzμsωo=1.00×0.80×0.30=Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=满足要求！3ωk=μzμsωo=1.00×0.80×0.30=AW=1.50×1.20×2×2=7.N=Nw+N0=2.419+3.00=5.419kN长细比λ=L0/i=(0.25+0.12)×103/(1.5Nf=0.85φA[f]=0.85×0.960×5.060×10-4×2N=5.419≤Nf=84.644kN满足要求！连墙件采用扣件方式与墙体连接。单扣件承载力设计值Rc=8.0×0.8N=5.419kN≤Rc=6.400kN满足要求！楼板抗冲切承载力：βh=1,ft=1.43N/mm,σpc.m=1N/mm,η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1,ho=160-15=145mm,μm=4×(100.00+ho)=4×(100.0满足要求！楼板局部受压承载力：ω=0.75,βl=(Ab/Al)0.5=0.238,fcc=0.85×14.30=1Fl=ωβlfccA=0.75×0.238×12.155×103满足要求！计算依据：综合楼B区3卸料32风荷载体型系数μs板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.174+0.11Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.174+1.200×2.100)×0.90=2.4σ=Mmax/W=0.213×106/(5.26×103)=40.515N/mm2≤[f]=20满足要求！q'=G1k+G2k=0.040+0.105=q'=Q1k+Q2k=0.900+0.600=R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.145+1.ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.145×(0.90×103)4+0.990×1.500×(0.90×103)4)/(100×206000.00×12.71×104)=0.397mm满足要求！横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算，管为双钢管，因此集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力的一半。p=Rmax/2=1.220kN;p'=R'max/2=0.882kNνmax=1.234mm;σ=Mmax/W=0.695×106/(5.26×103)=132.108N/mm2≤[f]=20满足要求！νmax=1.234mm≤min{1200.00/150,10}=8.00mm;满足要求！8Rc=8.0×0.80=6.400kN≥R=6满足要求！NG1=(la+2.00×lb+2.00×h)×g1k/h×H+g1k×la×3.00/1.00=(0.90+2.00×1.20+2.00×1.50)×0.040/1.50×13.800考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：(2.426+0.378+0.168+0.018)+0.9×1.4×(3.240+2.160支架立杆计算长度：L0=kμh=1×1.50×1.50=长细比λ=L0/i=2.250×103/(1.59×10)满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：L0=kμh=1.155×1.500×1.5=长细比λ=L0/i=2.599×103/（ωk=μzμsωo=1.00×0.80×0.30=Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=满足要求！3ωk=μzμsωo=1.00×0.80×0.30=AW=1.50×1.20×2×2=7.N=Nw+N0=2.419+3.00=5.419kN长细比λ=L0/i=(0.25+0.12)×103/(1.5Nf=0.85φA[f]=0.85×0.960×5.060×10-4×2N=5.419≤Nf=84.644kN满足要求！连墙件采用扣件方式与墙体连接。单扣件承载力设计值Rc=8.0×0.8N=5.419kN≤Rc=6.400kN满足要求！楼板抗冲切承载力：βh=1,ft=1.43N/mm,σpc.m=1N/mm,η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1,ho=160-15=145mm,μm=4×(100.00+ho)=4×(100.0满足要求！楼板局部受压承载力：ω=0.75,βl=(Ab/Al)0.5=0.238,fcc=0.85×14.30=1Fl=ωβlfccA=0.75×0.238×12.155×103满足要求！计算依据：综合楼A区卸料平台6132风荷载体型系数μsΦ48×3板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。q1=γ0×1.3×(G1k+G2k)=1Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.179+0.11Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.179+1.200×2.025)×1.40=3.6σ=Mmax/W=0.500×106/(4.49×103)=111.255N/mm2≤[f]=20满足要求！q'=G1k+G2k=0.033+0.105=q'=Q1k+Q2k=0.900+0.600=R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.138+1.ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.138×(1.40×103)4+0.990×1.50