电力隧道深基坑计算书

机东北至llOkV红花变电站

电力隧道土建工程

高边坡、深基坑设计

计算书

目录

一、工程概况.............................................1

二、设计依据及设计规范...................................3

2.1设计依据............................................3

2.2设计遵循的主要规范及标准...........................4

三、高边坡、深基坑安全等级和设计标准.....................4

四、岩土设计参数.........................................4

五、高边坡、深基坑稳定性计算.............................6

5.1深基坑计算.........................................6

5.1.1基坑最大深度8.6m（设计起点-K0+160段）............6

5.1.2基坑最大深度为16.8m（K0+160-K0+230）...............10

5.1.3基坑最大深度为35m（K0+840-K最大0）.................11

5.2高边坡计算.........................................14

5.2.1边坡最大高度12m（K1+870-K1+960）.................14

5.2隧道工作井及隧道竖井计算...........................18

5.2.1隧道工作井Kl+943（内径6m）..........................18

5.2.2隧道通风井K2+112....................................23

5.2.4隧道工作井K2+296.65（内径6m）......................29

六、总结.................................................34

一、工程概况

根据《重庆两江新区工业开发区增量配电业务试点项目110千伏规划》电力平衡结果及负

荷发展时空分布，将供区电网分为3个发展时期，即近期2018〜2022,中期2023〜2030,远

期2031〜2035。三个阶段各变电站建议投运情况如下：

供区电网工程建议投运时序

阶段时间220kV变电站HOkV变电站

现状2018年以前龙兴北小湾、佛尔、寨子村

近期2018^2022年南花堡、观音堂规划G（红花）、石头、规划E

中期2023^2030—新建7座UOkV站;扩建相关主变

远期203广2035—新建2座110kV站及扩建相关主变

220kV南花堡变电站已经完工并投入使用，为两江新区经济可持续发展提供安全可靠的电

力能源保障，该变电站位于两江新区工业开发区龙兴园区，占地12225m2,该变电站建成投运

后，为协同创新区及其周边集中供电。

根据最新电力规划，电力公司原计划110KV红花变电站进线从御复路三期、寨子路、西湖

路、临昌路、人高路接机东北电力隧道（龙兴片区），并最终与南花堡变电站连接，同时为保

障片区道路景观效果以及土地利用价值，管线在片区采用下地方案。

根据渝建发[2010]166号《关于进一步加强全市高切坡、深基坑和高填方项目勘察设计管

理的意见》，本次设计范围内包含15段高边坡、深基坑在此文件规定的“高边坡、深基坑”

范围以内。其分布情况及设计防护措施详见下表：

I

高边坡、深基坑段落分布表

边坡立面需专项

编最大高边坡防护

里程安全面积安全论

号高度(m)类型形式

等级(m2)证

临时土是

1ft设计起点-K0+160一级8.61200坡率法放坡

质基坑

临时岩是

2i;K0+160-K0+230一级16.8840坡率法放坡

质基坑

临时土否

3%K0+230-K0+290一级7600坡率法放坡

质基坑

临时岩是

件K0+290-K0+400一级151430坡率法放坡

质基坑

临时土否

5ftK0+400-K0+840一级52200坡率法放坡

质基坑

临时岩是

6*K0+840-K1+400一级3515400坡率法放坡

质基坑

临时土否

7#K1+400-K1+540一级6.31260坡率法放坡

质基坑

永久高否

8%K1+700-K1+780一级8.6640坡率法放坡

填方

临时土否

9#K1+780-K1+870一级6.5585坡率法放坡

质基坑

2

永久IWJ是

10#K1+870-K1+960一级121080坡率法放坡

填方

临时岩钢筋混凝土护是

11#K1+943顶管工作井一级18.9120.6土质基壁支护+旋喷

坑注浆

钢筋混凝土+是

临时岩

12#K2+112隧道通风井一级27.6936.5型钢+系统锚

质基坑

杆支护

临时岩钢筋混凝土护是

13#K2+296.65隧道工作井一级27.1278.8土质基壁支护+旋喷

坑注浆

永久高

是

14#K2+300-K2+340一级13520坡率法放坡

填方

临时土否

15#K2+340-K2+580一级6.51116坡率法放坡

质基坑

二、设计依据及设计规范

2.1设计依据

1）本工程中标通知书及设计合同。

2）业主提供电网现状及规划资料。

3）业主提供的该区域路网及控规资料。

4）《重庆两江新区工业开发区增量配电业务试点项3110千伏规划》（2018〜2035）

5）业主与我院签订的设计合同

3

6）周边道路设计资料

7）沿线1:500地形图及现状管线物探资料

8）《市政公用工程设计文件编制深度规定（2013版）》

9）国家现行相关规范及技术标准

10）《两江新区协同创新区一机东北至110KV红花变电站电力隧道K0+000、K2+841段工程

地质勘察报告》（详细勘察）（重庆市勘测院2021年02月）

2.2设计遵循的主要规范及标准

（1）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）

（2）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）

（3）《建筑结构荷载规范》（GB-50009-2012）

（4）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（2015年版）

（5）《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）

（6）《公路路基设计规范》（JTGD30-2015）

（7）《公路桥涵地基及基础设计规范》（JTD63-2007）

三、高边坡、深基坑安全等级和设计标准

电力隧道开挖形成的深基坑和回填的高边坡部分为永久性边坡，安全等级为一级。

（1）边坡整体稳定安全系数取1.25/1.35。

（2）结构重要性系数取l.lo

（3）场地地震基本烈度为6度。

（4）结构设计使用年限：2年/50年

（5）设计荷载：深基坑坡顶荷载：20KN/m2

四、岩土设计参数

岩土体物理力学参数推荐值一览表

岩土参数稍密素填土粉质粘土砂质泥岩砂岩岩土结构面

4

界面砂岩与

强风强风裂隙、

中风化中风化1泥着接

化化2

触、底面

19.5,饱和

重度(kN/n?)21*饱和(21.5*)24*25.6*24*25*

20.0

内聚力内Pa)5*饱和3*25饱16256100016*50*20*

内摩擦角(°)30*饱和23*然13和10303810*18*15*

抗拉强度(kPa)90237

抗压强度天然7.427.5

(MPa)饱和4.620.4

地基承载力特征值(kPa)实测120+300+1821400*7405

变形模量(MPa)7391707

弹性模量(MPa)9402079

泊松比

0.380.16

岩土体与锚固体极限粘结

100*45*460*1120*

强度标准值(kPa)

岩体水平抗力系数

20*80*50*380*

(MN/m3)

土体水平抗力系数的比例

8*10*

系数(MN/n?)

挡墙基底摩擦系数0.30*0.25*0.35*0.40*0.40*0.55*

者根据相关规范结合重庆地区经验取值。

②

③边坡岩体的抗剪强度指标标准值为平均值乘以0.9。

④当水平荷载为长期或经常出现的荷载时，应将上表中的土体水平抗力系数的比例系数乘以04后采用。

砂质泥岩的地基承载力特征值；在施工期、试用期保证无水的情况卜.可采用天然抗压强度进行折减。

5

五、高边坡、深基坑稳定性计算

本工程电力隧道开挖会形成临时边坡，本次计算书选取具有代表性的边坡高度进行稳定性

分析。

5.1深基坑计算

5.1.1基坑最大深度8.6m（设计起点-K0+160段）

高港㈤

（蹄赧系）

1961

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1941凸

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172-U二349部（172.的//

*1.8ZW）

170J

基坑设计起点-K0+160段典型横断面图

［计算简图］

［控制参数］:

采用规范：通用方法

计算目标：安全系数计算

滑裂面形状：圆弧滑动法

不考虑地震

6

［坡而信息］

坡面线段数4

坡面线号水平投影(m)竖直投影(m)超载数

17.5005.0000

22.0000.0000

35.4003.6000

420.0000.0001

超我1距离0.0105)宽20.0005)荷载(20.00—20.00kPa)270.00(度)

［土层信息］

上部土层数2

层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压

(m)(kN/m3)(kN/m3)(kpa)力系数

10.50021.000120.000—

210.00021.000120.000—

层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩

(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)

13.00023.000------

25.00030.000----——

层号十字板？强度增十字板羲？强度增长系

(kPa)长系数下值(kPa)数水下值

1——----

2——----

下部土层数2

层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压

(m)(kN/m3)(kN/m3)(kpa)力系数

14.00021.500—100,000—

24.00020.000—45.000—

7

层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩

(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)

13.00023.000——

216.00010.000——

层号十字板？强度增十字板羲？强度增长系

(kPa)长系数卜值(kPa)数水卜.值

J1L

2一一一-...——

不考虑水的作用

［计算条件］

圆弧稔定分析力法：Bishop法

土条重切向分力与滑动方向反向时：当下滑力对待

稳定计算目标：自动搜索最危险滑裂面

条分法的土条宽度：L000(m)

搜索时的圆心步长：1.000(m)

搜索时的半径步长：0.500(m)

计算结果:

［计算结果图］

最不利滑动面：

滑动圆心=(1.147,7.640)(m)

滑动半径=7.816(in)

滑动安全系数=1.366

8

起始X终止X?liCi条实重浮力地震力渗透力附加力

X附加力Y下滑力抗滑力m管超载竖向

地宸力地震力

(m)(m)(度)(m)(kPa)(度)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)

(kN)(kN)(kN)

-0.5010.000-10.3020.5093.00023.000.490.000.000.000.000.oc-0.09

1.840.928290.000.00

0.0000.750-5.6730.7543.00023.006.010.000.000.000.000.oc-0.59

4.980.964380.000.00

0.7501.431-0.4110.6823.00023.0012.860.000.000.000.000.oc-0.09

7.520.997740.000.00

1.4312.1134.5930.6843.00023.0019.000.000.000.000.000.oc1.52

9.891.021680.000.00

2.1132.7949.6340.6913.00023.0024.250.000.000.000.000.oc4.06

11.891.037920.000.00

2.7943.56015.0750.7933.00023.0032.390.000.000.000.000.oc8.43

15.341.046430.000.00

3.5604.32520.9900.8203.00023.0036.580.000.000.000.000.oc13.10

17.061.044990.000.00

4.3255.11927.2730.8935.00030.0040.730.000.000.000.000.oc18.66

25.391.082570.000.00

5.1195.91334.0610.9595.00030.0041.660.000.000.000.000.oc23.34

26.311.065240.000.00

5.9136.70641.4601.0605.00030.0040.170.000.000.000.000.oc26.60

26.381.029350.000.00

6.7067.50049.8631.2335.00030.0035.300.000.000.000.000.oc26.99

25.160.967840.000.00

7.5008.00157.8360.9425.00030.0015.930.000.000.000.000.oc13.49

13.150.890250.000.00

9

8.0018.50365.7741.2235.00030.005.870.000.000.000.000.0C5.35

7.410.795890.000.00

总的下滑力=140.751(kN)

总的抗滑力=192.301(kN)

土体部分下滑力=140.751(kN)

土体部分抗滑力=192.301(kN)

筋带在滑弧切向产生的抗滑力=0.000(kN)

筋带在滑弧法向产生的抗滑力=0.000(kN)

根据以上计算结果图搜寻的不利滑动面显示边坡稳定性是满足要求的。

5.1.2基坑最大深度为16.8m(K0+160-K0+230)

—tn——

基坑K0+160-K0+230段典型横断面图

K0+160-K0+230为明挖段，根据地勘报告沿线上覆土层主要为粉质粘土，厚度约0.4〜3.5m,

下状基岩为沙溪庙组砂质泥岩、砂岩，地面高程191.08〜206.76m,设计底标高186.160〜186.650m,

开挖后两侧将形成最大高度约16.8m的基坑。根据地勘报告赤平投影分析,左侧边坡倾向87°,

左侧边坡与层面反向，与J1裂隙小角度相交，与J2裂隙相反，J1为外倾结构面，由于J1裂

隙面倾角较陡(70。)，对边坡稳定性有影响，直立开挖边坡易沿裂隙J1发生滑动掉块；右侧

边坡倾向267。，与层面小角度相交，为顺向坡，但层而倾角较缓(10°),对边坡稳定影响

较小;裂隙1、裂隙2与边坡切向相交，对边坡的稳定性影响较小；边坡内无不利结构面组合。

10

边坡的整体稳定性受岩体强度控制，边坡破坏模式为坡顶拉裂掉块破坏。

边坡赤平面投影图6.卜3

岩层产黄：295N1b

J2产然:2gV65'

坡由娜J：左物7•，右他67.

结合御复路二期后期拓宽以及周边地块平场工作，隧道开挖之前对山体进行平场处理，平

场标高与御复路标高接顺。御复路二期右侧山体边坡按1:2坡率放坡，高度大于81n应分阶放

坡，单级边坡高度8m,中间平台宽度2m,平台外倾2%,隧道基坑采用坡率法放坡开挖，边

坡岩质部分按照1075坡率放坡，土层按1:1.5坡率放坡，边坡开挖严格按照逆作法实施，禁

止采用爆破施工。

5.1.3基坑最大深度为35m(K0+840-Kl+280)

基坑K0+840-K1+280段典型横断面图

11

K0+840-K1+280为明挖段，根据地勘报告沿线上覆土层主要为素填土，厚度约0.2〜5.9m,

下伏基岩为沙溪庙组砂质泥岩、砂岩，地面高程197.43~225.63m,设计底标高191.420793.980m,

开挖后两侧将形成最大高度约29m的基坑。根据地勘报告赤平投影分析，左侧边坡倾向103°,

左侧边坡与层面相反，与J1裂隙小角度相交，与J2大角度相交，J1为外倾结构面，由于J1

裂隙面倾角较陡（7。°）,对边坡稳定性有影响，直立开度边坡易裂隙J1发生滑动掉块。右侧

边坡倾向283°,与层面小角度相交，为顺向坡，与J1裂隙反向，与J2裂隙大角度相交，但

层面倾角较缓（10°）,对边坡稳定的不利影响较小；裂隙1、裂隙2与边坡切向相交，对边

坡的稳定性影响较小；边坡内无不利结构面组合。边坡的整体稳定性受岩体强度控制，边坡破

坏模式为坡顶拉裂掉块破坏。

结合御复路二期后期拓宽以及周边地块平场工作，隧道开挖之前对山体进行平场处理，平

场标高与御复路标高接顺。御复路二期右侧山体边坡按1:2坡率放坡，高度大于81n应分阶放

坡，单级边坡高度8m,中间平台宽度2m,平台外倾2%,隧道基坑采用坡率法放坡开挖，边

坡岩质部分按照1:0.75坡率放坡，土层按1:1.5坡率放坡，边坡开挖严格按照逆作法实施，禁

止采用爆破施工。

对隧道右侧边坡稳定性计算结果如下：

［计算简图］

12

［计算简图］

［计算条件］

［基本参数］

计算方法：极限平衡法(建坡规范附录A.0.2)

计算目标：计算女全系数

边坡高度：35.000(m)

结构面倾角：10.0(。)

结枸面内摩擦角：15.0(°)

结构面粘聚力：20.0(kPa)

水平外荷载Px(kN):0.0(kN/m)

竖向外荷载Py(kN):0.0(kN/m)

［坡线参数］

坡线段数9

序号水平投影(m)竖向投影加)倾角(°)

13.9005.20053.1

22.0000.0000.0

316.0008.00026.6

42.0000.0000.0

516.0008.00026.6

62.0000.0000.0

716.0008.00026.6

82.0000.0000.0

911.6005.80026.6

13

［岩层参数］

层数2

序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度

(m)(kN/m3)frb(kPa)

135.00025.6360.0

20.00025.6360.0

［计算结果］

岩体重量：59311.6(kN)

水平外荷载：0.0(kN)

竖向外荷载：0.O(kN)

侧面裂隙水压力：0.0(kN)

底面裂隙水压力：0.0(kN)

结构面上正压力：58410.5(kN)

总下滑力：10299.4(kN)

总抗滑力：19682.2(kN)

安全系数：1.911

根据计算结果隧道右侧边坡稳定性系数1.911>1.35,满足规范要求

5.2高边坡计算

5.2.1边坡最大高度12m(K1+870-K1+960)

K1+870-K1+960为明挖段，根据地勘报告沿线上部主要为素填土，下伏基岩主要为砂质

泥岩。覆盖层厚度5.5〜18.7m,地面高程在195.617~205.85m,设计高程197.867〜193.136m。

根据现状地形，按设计标高平场后，此段将形成最大高度约12m填方边坡。设计考虑采用由

上至下第一阶按1:2、第二阶按1:2,边坡按每8m设置一个平台，第一阶和第二阶之间平台宽

度2m,平台外倾2%,边坡坂脚设置排水沟，坡顶设置防护栏杆。

［计算简图］

14

［控制参数］:

采用规范：通用方法

计算目标：安全系数计算

滑裂面形状：圆弧滑动法

不考虑地震

［坡面信息］

坡面线段数4

坡面线号水平投影(而竖直投影(m)超载数

18.0004.0000

22.0000.0000

316.0008.0000

420.0000.0001

超载1距离0.010(m)宽20.000(m)荷载(10.00—10.OOkPa)270.00(度)

［土层信息］

上部土层数1

层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压

(m)(kN/m3)(kN/m3)(kpa)力系数

150.00020.000120.000

层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩

(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)

10.00030.000

层号十字板？强度增十字板羲？强度增长系

(kPa)长系数下值(kPa)数水下值

1——----

15

下部土层数1

层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压

(m)(kN/m3)(kN/m3)(kpa)力系教

110.00021.000120.000—

层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩

(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)

10.00030.000-----------

层号十字板？强度增十字板羲？强度增长系

(kPa)长系数下值(kPa)数水下值

1———--------

不考虑水的作用

［计算条件］

圆弧稳定分析方法：Bishop法

土条重切向分力与滑动方向反向时：当下滑力对待

稳定计算目标：给定圆心、半径计算安全系数

条分法的土条宽度：L000(m)

圆心X坐标：12.000(m)

圆心Y坐标：12.000(m)

半径：7.500(m)

计算结果:

［计算结果图］

16

滑动圆心=(12.000,12.000)(m)

滑动半径=7.500(m)

滑动安全系数=1.370

起始x终止x?liCi条实重浮力地震力渗透力附加力

X附加力Y下滑力抗滑力m给超载竖向

地宸力地震力

(m)(m)(皮)(m)(kPa)(度)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)

(kN)(kN)(kN)

11.10712.030-3.3050.9250.00030.004.750.000.000.000.000.oc-0.27

2.820.974040.000.00

12.03012.9533.7660.9260.00030.0013.210.000.000.000.000.oc0.87

7.441.025520.000.00

12.95313.87710.8970.9410.00030.0019.530.000.000.000.000.oc3.69

10.621.061630.000.00

13.87714.80018.2060.9730.00030.0023.610.000.000.000.00o.oc7.38

12.601.081600.000.00

14.80015.72325.8431.0270.00030.0025.210.000.000.000.000.oc10.99

13.431.083690.000.00

15.72316.64734.0241.1150.00030.0023.850.000.000.000.000.oc13.34

12.931.064600.000.00

16.64717.57043.1211.2660.00030.0018.630.000.000.000.000.oc12.74

10.571.017970.000.00

17.57018.49353.9641.5720.00030.007.460.000.000.000.000.oc6.03

4.630.929070.000.00

17

总的下滑力=54.760(kN)

总的抗滑力=75.045(kN)

土体部分下滑力=54.760(kN)

土体部分抗滑力=75.045(kN)

筋带在滑弧切向产生的抗滑力=0.000(kN)

筋带在滑弧法向产生的抗滑力=0.000(kN)

5.2隧道工作井及隧道竖井计算

5.2.1隧道工作井K1+943(内径6m)

根据建设时序，隧道里程K1+943-K2+112段为暗挖远期方案，近期此段采用顶管工艺施

工，顶管施作完后，K1+943处顶管工作井保留作为后期隧道开挖工作井，工作井内径6.0mo

结合现状地面标高以及相邻明挖段隧道底标高，此处施作工作井之前应进行平场处理，第一次

平场标高为199.0()()m。工作井开挖底标高为18().5m,开挖形成深度为18.9m岩土质基坑，由

竖井开挖剖面图(一)可知，该工作井开挖深度约18.9m,井内直径6m,土层段厚度约14.33m,

工作井计算如下：

由于工作井逆作法施工，5m以下护壁侧向土压力标准值为0.5X21X15=157.5kPa。

护壁考虑龄期影响按C20混凝土计算

锁口护壁计算

计算项目：抗滑桩综合分析1

原始条件：

1.尺寸信息

孔洞形状圆形

内径D(m)6.000

是否存在护壁

锁口长度LI(m)1.000

护壁长度L2(m)1.000

锁口厚bl(m)0.350

护壁厚b2(m)0.350

锁口顶端细部尺寸al(m)0.300

锁口顶端细部尺寸a2(m)0.700

锁口顶端细部尺寸hl(m)0.500

锁口顶端细部尺寸h2(m)0.800

18

门OBf

2.荷载信息

锁口荷载标准值(kPa)20.000

护壁荷载标准值(kPa)157.500

锁口作用综合分项系数L350

炉壁作用综合分项系数L350

3.配筋信息

锁口混凝土强度等级C40

锁口钢筋合力点到边缘距离1mm)35

锁口钢筋级别HRB400

护壁混凝土强度等级C20

护壁钢筋合力点到边缘距离(mm)25

护壁钢筋级别HRB400

锁口外侧弯矩调整系数1.000

锁口内侧弯矩调整系数1.000

护壁外侧弯矩调整系数1.000

护壁内侧弯矩调整系数1.000

锁口选筋用钢筋直径14

护壁选筋用钢筋直径14

内力计算

19

锁11计算

20.00G

-63.500

领口轴力图（单做N）

锁口最大弯矩=0.OkN-m

锁口最大剪力=0.OkN

锁口最大轴力=-63.503kN

护壁计算

20

护壁最大弯矩=0.OkN•m

护壁最大剪力=0.OkN

护壁最大轴力=-500.053kN

混凝土抗剪计算

［锁口］

锁口厚度：h=0.350(m)

剪力最大值：=0.000(kN)

21

锁口作用综合分项系数：k=1.350

剪力设计值：V=0.000(kN)

V<=0.7ftbho=0.7X1.710X1()00.000X315.()00=377055.000(N)=377.055(kN)

混凝土抗剪满足要求

［护壁］

护壁厚度：h=0.350(m)

剪力最大值：=0.000(kN)

护壁作用综合分项系数：k,=1.350

剪力设计值：V=0.000(kN)

V<=0.7ftbho=0.7X1.100X1000.000X325.000=250250.000(N)=250.250(kN)

混凝土抗剪满足要求

配筋计算

［锁口配筋］

取单位宽度(b=1000nun)计算

锁口截面厚度h=350(mm)

支座弯矩最大值:NUi=0.000(kN・m)

跨中弯矩最大值:M=0.000(kN・m)

锁口作用综合分项系数：k；=1.350

外侧弯矩调整系数:ki=1.000

外侧弯矩设计值:M=kk&=0.000(kN・m)

内侧弯矩调整系数:k2=1.000

内侧弯矩设计值：M=k；k2Max2=0.000(kN•m)

外侧钢筋计算面积:Asi=748(nun2)

内侧钢筋计算面积：As2=748(mm2)

［护壁配筋］

取单位宽度(b=1000mm)计算

锁口截面厚度h=350(mm)

22

支座弯矩最大值:NLxi=0.000(kN-m)

跨中弯矩最大值:—=0.000(kN-m)

护壁综合分项系数:ks=1.350

外侧弯矩调整系数:ki=1.000

外侧弯矩设计值：M=—=0.000(kN・m)

内侧弯矩调整系数:k2=1.000

内侧弯矩设计值：M=忆匕％2=0.000(kN•m)

外侧钢筋计算面积：Asi=700(mm2)

内侧钢筋计算面积：As2=700(mm2)

5.2.2隧道通风井K2+112

根据工艺要求，隧道K2+112处须布置一通风井，此处地面标高208.87m,通风井开挖底

标高为181.311m,开挖形成深度为27.1m岩质基坑，通风井结构内净空尺寸为4.4X9.3m,基

坑开挖尺寸为5.7X10.6m,通风井采用逆作法直立开挖+初期支护+工字钢横撑+坡顶临时截排

水沟处理措施。

初期支护

结构预留

类别变形湿喷混凝土