电力系统继电保护课后习题解析(第二版)-张保会-尹项根主编

电力系统继电保护课后习题答案

1绪论

1.1电力系统如果没有配备完善的继电保护系统，想象一下会出现什么情景？

答：现代的电力系统离开完善的继电保护系统是不能运行的。当电力系统发生故障时，电源至故障点

之间的电力设备中将流过很大的短路电流，假设没有完善的继电保护系统将故障快速切除，那么会引

起故障元件和流过故障电流的其他电气设备的损坏；当电力系统发生故障时，发电机端电压降低造成

发电机的输入机械功蔚口输出电磁功率的不平衡，可能引起电力系统稳定性的破坏,甚至引起电网的

崩溃、造成人身伤亡。如果电力系统没有配备完善的继电保护系统，那么当电力系统出现不正常运行

时，不能及时地发出信号通知值班人员进行合理的处理。

1.2继电保护装置在电力系统中所起的作用是什么？

答:继电保护装置就是指能反响电力系统中设备发生故障或不正常运行状态，并动作于断路器跳闸或发

出信号的一种自动装置.它的作用包括：1.电力系统正常运行时不动作2电力系统部正常运行时发报警

信号遁知值班人员处理使电力系统尽快恢复正常运行;3.电力系统故障时，甄别出发生故障的电力设备，

并向故障点与电源点之间、最靠近故障点断路器发出跳闸指令，将故障局部与电网的其他局部隔离。

1.3继电保护装置通过哪些主要环节完成预定的保护功能，各环节的作用是什么？

答:继电保护装置一般通过测量比拟、逻辑判断和执行输出三个局部完成预定的保护功能。测量比拟环

节是册来那个被保护电器元件的物理参量，并与给定的值进行比拟，根据比拟的结果，给出"是"、"非"、

或〃1〃性质的一组逻辑信号，从而判别保护装置是否应该启动。逻辑判断环节是根据测量环节

输出的逻辑信号,使保护装置按一定的逻辑关系判定故障的类型和范围，最后确定是否应该使断路器

跳闸。执行输出环节是根据逻辑局部传来的指令，发出跳开断路器的跳闸脉冲及相应的动作信息、发

出警报或不动作。

1.4依据电力元件正常工作、不正常工作和短路状态下的电气量复制差异，已经构成哪些原理的保护，

这些保护单靠保护整定值能求出保护范围内任意点的故障吗？

答：利用流过被保护元件电流幅值的增大，构成了过电流保护;利用短路时电压幅值的降低，构成了低

电压保护；利用电压幅值的异常升高，构成了过电压保护；利用测量阻抗的降低?口阻抗角的变大，构

成了低阻抗保护。

单靠保护增大值不能切除保护范围内任意点的故障，因为当故障发生在本线路末端与下级线路的首端

出口时，本线路首端的电气量差异不大。所以，为了保证本线路短路时能快速切除而下级线路短路时

不动作，这种单靠整定值得保护只能保护线路的一局部。

1.5依据电力元件两端电气量在正常工作和短路状态下的差异，可以构成哪些原理的保护?

答：利用电力元件两端电流的差异，可以构成电流差动保护；利用电力元件两端电流相位的差异可以

构成电流相位差动保护；利两侧功率方向的差异，可以构成纵联方向比拟式保护；利用两侧测量阻抗

的大小和方向的差异，可以构成纵联距离保护。

1.6如图1-1所示，线路上装设两组电流互感器，线路保护和母线保护应各接哪组互感器？

答：线路保护应接TA1,母线保护应按TA2。因为母线保护和线路保护的保护区必须重叠，使得任意

点的故障都处于保护区内。

E1-1电流互感器选用示意图

1.7结合电力系统分析课程的知识，说明加快继电保护的动作时间,为什么可以提高目力系统的稳定

性？

答：由电力系统分析知识可知，故障发生时发电机输出的电磁功率减小二机械功率根本不变，从而使

发电机产生加速的不平衡功率。继电保护的动作时间越快，发电机加速时间越短，功率角摆开幅度就

越小，月有利于系统的稳定。

由分析暂态稳定性的等面积理论可知，继电保护的动作速度越快，故障持续的时间就越短，发电机

的加速面积就约小，减速面积就越大，发电机失去稳定性的可能性就越小，即稳定性得到了提高。

1.8后备保护的作用是什么？阐述远后备保护和近后备保护的优缺点。

答：后备保护的作用是在主保护因保护装置拒动、保护回路中的其他环节损坏、断路器拒动等原因不

能快速切除故障的情况下，迅速启动来切除故障。

远后备保护的优点是：保护范围覆盖所有下级电力元件的主保护范围，它能解决远后备保护范围

内所有故障元件由任何原因造成的不能切除问题。

远后备保护的缺点是：〔1〕当多个电源向该电力元件供电时，需要在所有的电源侧的上级元件处

配置远后备保护；(2)动作将切除所有上级电源测的断路器，造成事故扩大；(3)在高压电网中难以

满足灵敏度的要求。

近后备保护的优点是：〔1〕与主保护安装在同一断路器处,在主保护拒动时近后备保护动作；〔2〕动

作时只能切除主保护要跳开的断路器，不造成事故的扩大；〔3〕在高压电网中能满足灵敏度的要求。

近后备保护的缺点是：变电所直流系统故障时可能与主保护同时失去作用，无法起到〃后备〃的

作用；断路器失灵时无法切除故障，不能起到保护作用。

1.9从对继电器的〃四性〃要求及其间的矛盾，阐述继电保护工作即是理论性很强，又是工程实践性

很强的工作。

答：继电保护的可靠性、选择性、速动性和灵敏性四项要求之间即矛盾又统一。继电保护的科学研究、

设计、制造和运行的大局部工作也是围绕如何处理好这四者的辩证统一关系进行的。

电力系统继电保护即是一门理论性很强，又是工程实践性很强的学科。首先继电保护工作者要掌

握电力系统、电气设备的根本原理、运行特性和分析方法，特别要掌握电力系统故障时的电气量变化

的规律和分析方法，通过寻求电力系统的不同运行状态下电气量变化的特点和差异来"甄别"故障或

不正常状态的原理和方法，应用不同的原理和判据实现继电保护的根本方法，所以需要很强的理论性。

由于被保护的电力系统及其相关的电气设备千差万别，故障时电气量的变化受多种因素的影响和

制约，因此任何一种继电保护原理或装置都不可能不加调整地应用于不同的电气设备或系统，而应根

据实际工程中设备、系统的现状与参数，对其继电保护做出必要的调整。相同原理的保护装置在应用

于电力系统不同位置的元件上时，可能有不同的配置和配合；相同的电力元件在电力系统不同位置安

装时，可能配置不同的继电保护，这些均需要根据电力系统的工程实际，具体问题具体分析，所以继

电保护又具有很强的工程实践性。

2电流的电网保护

2.1在过量〔欠量〕继电器中，为什么要求其动作特性满足〃继电特性〃？假设不满足，当参加继电器

的电量在动作值附近时将可能出现什么情况？

答：过量继电器的继电特性类似于电子电路中的“施密特特性\如图2-1所示。当参加继电器的动

作电量〔图中的人〕大于其设定的动作值〔图中的几〕时1继电器能够突然动作；继电器一旦动作以

后，即是输入的电气量减小至稍小于其动作值，继电器也不会返回，只有当参加继电器的电气量小于

其设定的返回值［图中的/）以后它才突然返回。无论启动还是返回，继电器的动作都是明确干脆的，

它不可能停留在某一个中间位置，这种特性称为“继电特性"。

为了保证继电器可靠工作，其动作特性必须满足继电特性，否那么当参加继电器的电气量在动作

值附近波动时，继电器将不停地在动作和返回两个状态之间切换，出现"抖动”现象，后续的电路将

无法正常工作。

2.2请列举说明为实现“继电特性"，电磁型、集成电路性、数字型继电器常分别采用那些技术？

答：在过量动作的电磁型继电器中，继电器的动作条件是电磁力矩大于弹簧的反拉力矩与摩擦力矩之

和，当电磁力矩刚刚到达动作条件时，继电器的可动衔铁开始转动，磁路气隙减小，在外加电流〔或

电压〕不变的情况下，电磁力矩随气隙的减小而按平方关系增加，弹簧的反拉力矩随气隙的减小而线

性增加，在整个动作过程中总的剩余力矩为正值，衔铁加速转动，直至衔铁完全吸合，所以动作过程

干脆利落。继电器的返回过程与之相反，返回的条件变为在闭合位置时弹簧的反拉力矩大于电磁力矩

与摩擦力矩之和。当电磁力矩减小到启动返回时，由于这时摩擦力矩反向，返回的过程中，电磁力矩

按平方关系减小，弹簧力矩按线性关系减小，产生一个返回方向的剩余力矩，因此能够加速返回，即

返回的过程也是干脆利落的。所以返回值一定小于动作值，继电器有一个小于1的返回系数。这样就

获得了"继电特性、

在集成电路型继电器中「继电特性〃的获得是靠施密特触发器实现的，施密特触发器的特性，就

是继电特性。

在数字型继电器中，"继电特性〃的获得是靠分别设定动作值和返回值两个不同的整定值而实现的。

2.3解释"动作电流"和"返回系数"，过电流继电器的返回系数过低或高各有何缺点？

答：在过电流继电器中，为使继电器启动并闭合其触点，就必须增大通过继电器线圈的电流。，以增

大电磁转矩，能使继电器动作的最小电流称之为动作电流乙。

在继电器动作之后，为使它重新返回原位，就必须减小电流以减小电磁力矩，能使继电器返回原

位的最大电流称之为继电器的返回电流〃。

过电流继电器返回系数过小时，在相同的动作电流下起返回值较小。一旦动作以后要使继电器返

回，过电流继电器的电流就必须小于返回电流，真阳在外故障切除后负荷电流的作用下继电器可能不

会返回，最终导致误动跳闸；而返回系数过高时，动作电流恶和返回电流很接近，不能保证可靠动作,

输入电流正好在动作值附近时，可能回出现"抖动”现象，使后续电路无法正常工作。

(3)整定保护2、3的限时电流速断定值，并校验使其满足灵敏度要求〔K四之1.2〕

(4)整定保护1、2、3的过电流定值，假定流过母线E的过电流保护动作时限为0.5s,校验保护1

作后备用，保护2和3作远备用的灵敏度。

图2-2简单电网示意图

解：由可得=X],=0.4x60=24。,=0.4x40=16Q,X„=0.4x50=20Q,=0.4x30Q,

LIL，L，Ovr.-XLcInV

XD£=0.4X20=8Q

(1)经分析可知，最大运行方式及阻抗最小时，那么有三台发电机运行，线路L1~L3全部运行，由

题意Gl,G2连接在同一母线上，那么

二CXG1||XG2+XJ|X£2)||(XC3+XL3)=(6+12)||(10+16)=10.6

同理，最小运行方式下即阻抗最大，分析可知只有在G1和L1运行,相应地有X、皿=XC1+X〃=39

图2-3等值电路

〔2〕对于保护1,其等值电路图如图2-3所示，母线E最大运行方式下发生三相短路流过保护1的

相应的速断定值为七广牖X3nm=1.2xl.312=1.57kA

最小保护范围计算公式为乙=£./:/4油二x-L=-85.9km

乙4.max+L\^minherU.4

\/

即1处的电流速断保护在最小运行方式下没有保护区。

对于保护2等值电路如图2-3所示，母线D在最大运行方式下发生三相短路流过保护2的最大电流

/=3=1.558kA

K.U.IDJXyryr

Aj.min+ARC+ACD

相应的速断定值为乙2=K)x/ADnm=1.2xl.558=1.87kA

最小保护范围为Lmin=J--4皿x-L=-70.6km

het.2U4

\7

即2处的电流速断保护在最小运行方式下也没有保护区。

对于保护3等值电路如图2-3所示，母线C在最大运行方式下发生三相短路流过保护3的最大电流

相应的速断定值为C=腐xZtcnm=1.2x2.17=2.603kA

最小保护范围为4x——=-42.3km

0.4

即3处的电流速断保护在最小运行方式下也没有保护区。

上述计算说明，在运行方式变化很大的情况下，电流速断保护在较小运行发生下可能没有保护区。

〔3〕整定保护2的限时电流速断定值为匕=Kl/L.,=1.15xl.57=1.806kA

线路末段〔即D处〕最小运行发生下发生两相短路时的电流为

jt.D.inax=0.8098kA

所以保护2处的灵敏系数K]二冬詈=0.4484即不满足七注1.2的要求。

同理，保护3的限时电流速断定值为=KL]/',=l.lSxl.87=2.1SlkA

线路末段〔即C处〕最小运行发生下发生两相短路时的电流为

hc^=———-——=0.9764kA

2Xe+X^

所以保护3处的灵敏系数K%=勺1=04531即不满足K皿>1.2的要求。

可见，由于运行方式变化太大，2、3处的限时电流速断保护的灵敏度都远不能满足要求。

(4)过电流整定值计算公式为弋=9=2^5

KreKre

所以有所产=304.5A

Kre

同理得/^2=406A心「二609A

在最小运行方式下流过保护元件的最小短路电流的计算公式为4mm二咚丁工

24.max-

所以有小=727.8AZD.min=809.8AZCmin=974.51A

所以庄灵敏度公式K皿=勺耨可知，保护1作为近后备的灵敏度为

K.T=^=2,39>1.5满足近后备保护灵敏度的要求;

保护2作为远后备的灵敏度为《2=3=1.7921.2满足最为远后备保护灵敏度的要求；

/3G

保护3作为远后备的灵敏度为尺上二碍;L33之1.2满足最为远后备保护灵敏度的要求。

1xa

,,,nn,

保护的动作时间为z1=0.5+0.5=lsr]=r,+0.5=1.5s收严+0.5=2s

2.8当图2.56中保护1的出口处在系统最小运行方式下发生两相短路保护按照题2.7配置和整定时,

试问

(1)共有哪些保护元件启动？

(2)所有保护工作正常，故障由何处的那个保护元件动作、多长时间切除？

(3)假设保护1的电流速断保护拒动，故障由何处的那个保护元件动作、多长时间切除？

〔4〕假设保护1的断路器拒动，故障由何处的那个保护元件动作、多长时间切除？

答：〔D由题2.7的分析，保护1出口处〔即母线D处)短路时的最小短路电流为0.8098kA,在

量值上小于所有电流速断保护和限时电流速断保护的整定值，所以所有这些保护都不会启动；该量值

大于1、2、3处过电流保护的定值,所以三处过电流保护均会启动。

(2)所有保护均正常的情况下，应有1处的过电流以1s的延时切除故障。

〔3〕分析说明,按照此题给定的参数，1处的速断保护肯定不会动作，2处的限时电流速断保护也不

会动作，只能靠1处的过电流保护动作，延时1s跳闸；假设断路器拒动，那么应由2处的过电流保护

以1.5s的延时跳开2处的断路器。

2.9如图2-4所示网络，流过保护1、2、3的最大负荷电流分别为400A、500A、55OA,

£,=1.3、K*0.85,K方=1.15,f—=0.5sJ"=L.Os,试计算:

(1)保护4的过电流定值；

(2)保护4的过电流定值不变，保护1所在元件故障被切除，当返回系数Kre低于何值时会造成保护

4误动？

(3)Kre=0.85时，保护4的灵敏系数二3.2,当Kre=0.7时保护4的灵敏系数降低到多少？

图2-4系统示意图

解：过电流保护4的最大负荷电流为/4._=400+500+550=1450A

保护4的过电流定值为/以=与黑/4z=2.55A

时限为=max〔一，小，+Ar=1.5s

(2)保护21切除故障后，流过保护4的最大负荷电流/-4.miA=500+550=1050A=1.05kA

，在考虑电动机的自启动出现的最大保护电流(曲二―=13xl.05=1.365kA，这个电流必须小

于保护4的返回电流，否那么1.5s以后保护4将误切除。相应的要求/,,nm<lre=K/E,4=2.55Kre,

从而2.55Kre>1.365,>翳=0.535。当返回系数低于0.535时，会造成保护误动。

(3)保护4的灵敏系数KsenA=J泮=:蓝与Kre成正比，当Kre下降时灵敏系数下降，

Ksen=-^-x3.2=2.635O

0.85

2.10在中性点非直接接地系统中，当两条上下、级线路安装相间短路的电流保护时，上级线路装在A、

C相商，二下级线路装在A、B相上，有何优缺点？当两条线路并列时，这种安装方式有何优缺点？

以上串、井两种线路，假设采用三相星形接线，有何缺乏？

答：在中性点非直接接地系统中，允许单相接地时继续短时运行，在不同线路不同相别的两点接地形

成两相短路时，可以只切除一条故障线路，另一条线路继续运行。不考虑同相的故障，两线路故障组

合共有以下六种方式：［1A、2B］、［1A、2。、［IB、2A〕、〔IB、2。、［IC、2A)、［IC、2B〕。

当两条上、下级线路安装相间短路电流保护时，上级线路装在A、C相商，而下级装在A、B相上

时，将在〔1A、2B)、［:LB、2A〕、〔IC、2A〕和〔IC、2B)四种情况下由下级线路保护切除故障,

即下级线路切除故障的几率为2/3;当故障为〔1A、2C)时，将会由上级线路保护切除故障；而当故障

为〔IB、2C］时，两条线路均不会切除故障，出现保护拒动的严重情况。

两条线路并列时，假设两条线路保护动作的延时一样，那么在〔1A、2B）.[IC2A）和〔1C、

2B）三种情况下，两条线路被同时切除；而在QA、2C）故障下,只能切除线路1；在〔IB、2A）故障

下，只能切除线路2;在〔IB、2C）故障下，两条线路均不会切除，即保护拒动。

假设保护采用三相星形接线时，需要三个电流互感器和四根二次电缆，相对来讲是复杂不经济的。

两条线路并列时，假设发生不同相别的接地短路时，两套保护均启动，不必要切除两条线路的时机就

比拟多。

2.11在双侧电源供电的网络中，方向性电流保护利用了短路时电气量的什么特征解决了仅利用电流幅

值特征不能解决的问题？

答：在双侧电源供电网络中，利用电流幅值特征不能保证保护动作的选择性。方向性电流保护利用短

路时功率方向的特征，当短路功率由母线流向线路时说明故障点在线路方向上，是保护应该动作的方

向，允许保护动作。反之，不允许保护动作。用短路时功率方向的特征解决了仅用电流幅值特征不能

区分故障位置的问题，并且线路两侧的保护只需按照单电源的配合方式整定配合即可满足选择性。

2.12功率方向判别元件实质上是在判别什么？为什么会存在〃死区”？什么时候要求它动作最灵敏？

答：功率方向判别元件实质是判别参加继电器的电压和电流之间的相位夕’，并且根据一定关系

[cos（野+a）是否大于0]判别初短路功率的方向。为了进行相位比拟，需要参加继电器的电压、电流

信号有一定的幅值〔在数字式保护中进行相量计算、在模拟式保护中形成方波〕，且有最小的动作电压

和电流要求。当短路点越靠近母线时电压越小，在电压小雨最小动作电压时，就出现了电压死区。在

保护正方向发生最常见故障时，功率方向判别元件应该动作最灵敏。

2.13当教材中途2.29的功率方向判别元件用集成电路实现，分别画出〃"Ursin（100叫，

z；=/，5亩（100加+30。）和〃，=”而（100打），ir=/，411（100加-60。）时，各输出电压随时间变化的波形；

如果用数字式〔微机〕实现，写出你的算法，并校验上述诙种情况下方向元件的动作情况。

答：以内角。二30。为例，画出各点输出电压波形如图2-5所示。

・♦

uejaUeja

动作最灵敏条件argf—=（）。临界动作条件arg{—=90。

图2-5各点电压输出波形图

可以看出，在内角a二30。时第一种情况下动作最灵敏，第二种情况元件处于临界动作状态。数字

I]pia

式实现时，动作的判据可以表示为-900<arg<90。。

将第一种情况和第二种情况下的电压、电流带入该判据可以得到情况1为动作最灵敏，而情况2

处于临界动作状态的结论。

2.14为了保证在正方向发生各种短路时功率判别元件都能动作，需要确定接线方式及内角，请给出90°

接线方式正方向短路时内角的范围。

答：⑴正方向发生三相短路时，有0°<a<90。。

（2）正方向发生两相短路，当短路点位于保护安装处附近，短路阻抗Z”<Z,时/00<a<90°;当短路点

远离保护安装处，且系统容量很大Z,/>Z、时，-30o〈av60。。

综合三相和各种两相短路的分析得出,当0°</<90。时，使方向继电器在一切故障情况下都能动

作的条件应为30°<a<60°o

2.15对于90。接线方式、内角为30。的功率方向判别元件在电力系统正常负荷电流〔功率因数在0.85〕

下，分析功率方向判别元件的动作情况。假定A相的功率方向元件出口与B相过电流元件出口串接，

而不是“按相连接"，当反方向B、C两相短路时，会出现什么情况？

答：内角为30。的功率方向元件，最大灵敏角八二-30。，那么动作范围为-1204%£60。。由正常负

荷电流的功率因数0.85可以得到%=arctan0.85=31.79。，在动作范围内，根据功率元件出口与B相

流过电流元件出口串接，当反方向发生B、C两相短路时，B相过电流元件动作，由于该元件出口和

A相功率方向元件串接，这样就会启动时间继电器，出现延时跳闸。因而电流元件和功率元件必须“按

相连接"。

2.16系统和参数见题2.7,试完成：

(1)整定线路L3上不会4、5的电流速断定值，并尽可能在一端加装方向元件。

(2)确定保护4、5、6、7、8、9处过电流的时间定值，并说明何处需要安装方向元件。

(3)确定保护5、7、9限时电流速断的电流定值，并校验灵敏度。

答：整定保护5的电流速断。保护4处的母线发生三相短路时，流过保护5的短路电流为

,E115/6

A4==-=2.554A

rXC3+Xl310+16

按此电流来整定，动作定值/以=%〃M=3.064kA

在来看发电机1、2处于最大运行方式下保护5处母线三相短路时，有

X—二〔XG』|XG+X4|X,,2〕二18。

保护5处的电流为九二=1.953kA

Xs.min+

远小于按躲过保护4处母线三相短路求得的整定电流，所以保护5不必安装方向元件，仅靠定值就能

保证方向故障时不误动作。

现在整定保护4,保护4按躲过保护5处母线短路最大电流整定时，定值为

/.L.4=/\九=2.34kA当保护4处背侧母线三相短路是，流过保护4的电流为2.554kA,大于其整定

值，所以不会误动，必须加装方向元件。

(2)过电流保护按躲过最大负荷电流整定,其量值较小，保护灵敏度很高,4~9任何一处保护正向及

方向故障时，短路电流的量值都会超过其整定值，所以每一处都应安装方向元件。

在均装方向元件的情况下，4、5、6处的过电流保护的动作时间分别与G3、G2和G1处的过电流保

护时间相配合，在其动作延时的根底上增加一个时间级差；5、7、9处过电流保护的动作时间均与3

处过电流时间相配合，由题2.7可知，三处过电流保护的动作时间为2s,所以5、7、9处过流保护的

动作时间均应取2.5s。

(3)5处限时电流速断保护定值应该与3、6、8处电流速断保护的定值相配合。

与3处电流速断保护的定值配合：

3处电流速断保护的定值为/二二K）xikCmax=2.603KA,L3支路对应的分支系数的倒数为

=0.409

"XGIIXC2+X£IIIX2+XG3+X

与保护3配合时，5处限时电流速断保护的定值为匕s=理3匕3=1.224kA

与6处和8处电流速断配合：假设装设方向元件，那么6处电流速断保护应该按躲过母线A处三相

短路的最大短路电流来整定，而母线A三相短路时，发电机Gl,G2所提供的短路电流不会流过保护

6,只有发电机G3的电流才流过保护6,所以其I段的整定值为

回一=1.048kA

同理，装设方向元件的情况下，8处保护的定值也为/二8=1.048kAe按与它们配合时，5处限时电流

速断保护的定值为===1.205kA

取三种情况的最大者,即/工二L224kA

校验灵敏度：母线B两相短路时，流过5处的最小短路电流为

6E

A.B.min=2.211kA所以灵敏度为耳，=节也=1.834满足要求。

在6、8处不装方向元件的情况下，它们速断保护的定值还应安躲过母线B三相短路时流过它们的最大

短路电流来整定。

母线B三相短路时流过6、8处的最大短路电流为

这时其短路电流速断保护的整定值变为乙6=心s=K）x/,6nm=2.26kA

所以5处限时电流保护的定值为/，=七/鼠=2.599kA

灵敏度为尺幻5=与皿=0另5故不满足要求。

2.17在中性点直接接地系统中，发生接地短路后，试分析、总结：（1）零序电压、电流分量的分布规律；

（2）负序电压、电流分量的分布规律；（3）正序电压、电流分量的分布规律。

答：⑴零序电压——故障点处零序电压最高，距故障点越远零序电压越低，其分布取决于到大地间阻

抗的大小。零序电流——由零序电压产生，由故障点经线路流向大地，其分布主要取决于送电线路的

零序阻抗和中性点接地变压器的零序阻抗，与电源点的数目和位置无关。（2）负序电压——故障点处负

序电压最高，距故障点越远负序电压越低，在发电机中性点上负序电压为零。负序电流的分布取决于

系统的负序阻抗。（3）正序电压——越靠近电源点正序电压数值越高，越靠近短路点正序电压数值越低。

正序电流的分布取决于系统的正序阻抗。

2.18比拟不同的提取零序电压方式的优缺点。

答：〔1〕电磁式电压互感器一般有三个绕组，一个一次绕组，两个二次绕组。在三相系统中，三个单

相式电压互感器的一次绕组接成星形并将中性点接地，其诙个二次绕组一个按星形方式接线，另一个

按开口三角形接线，星形接线的绕组用来测量各相对地电压及相间电压，开口三角形用来直接获取系

统的零序电压。这种方式获取零序电压的有地啊是简单方便，精度较高，不需要额外的装置或系统;其

缺点是开口三角侧正常无电压，不便于对其进行监视，该侧出现断线短路等故障无法及时发现，输出

零序电压的极性容易标错，从而造成零序功率方向继电器不能正确工作。

(2)采用三相五柱式互感器本身结构比拟复杂，主要应用于35kV及以下电压等级的中低压配电系统,

其优缺点与〔1〕的情况类似。

(3)接于发电机中性点的电压互感器，用一只电压互感器即可取得三相系统的零序电压，较为经济，

但适用范围小，同时不平衡电压较大，不够灵敏。

(4)保护内部合成零序电压的方式接线较为简单，不容易出现接线及极性的错误，其缺点是装置内部

必须设置专门的模块。

传统的机电式保护中通常采用〔1〕、〔2〕、〔3〕三种方式获取零序电压；在数字式保护中，倾向于

采用方式(4);在一些特殊的场合，也可以采用方式〔3〕。

2.19系统示意图如图2-6所示，发电机以发电机-变压器方式接入系统，最大开机方式为4台全开,

最小开机方式为两侧各开1台，变压器T5和T6可能2台也可能1台运行。参数为:q=115/GkV,

XI.GI=X2.G1=X1.G2=X2.G2=5C,=X.G3=XI.G4=X[.G4=8。.

XLG32

=

~Xin=5C.~X0.74=15。，Xi%=Xi.%=15C,X0.75=X0.76=20。＞^_B60km,

《=《=。

LH_C=40km,=z2=0.4Q/km,Z0=1.2Q/kmf1.2,1.15

图2-6系统示意图

(1)画出所有元件全运行时的三序等值网络，并标注参数；

〔2〕所有元件全保护时，计算母线B发生单相接地短路和两相接地短路时的零序电流分布;

[3[分别求出保护1、4零序n段的最大、最小分支系数；

〔4〕分别求出保护1、4零序I、n段的定值，并校验灵敏度；

〔5〕保护1、4零序I、n段是否需要安装方向元件;

[6]保护1处装有单相重合闸，所有元件全运行时发生系统振荡，整定保护1不灵敏I段定值。

解：先求出线路的参数，即

LAB=60km,Xi.=X2AB=24Q,XOAB=72Q,L8c=40km,

所有元件全运行是三序电压等值网络图如图所示。

XlBC=X2fyc=16Q,X0BC=48Q,2-7

(a)正序等值图

(b)负序等值图

©零序等值图

图2-7所有元件全运行时三序电压等值网络图

(2)下求出所有元件全运行时，B母线分别发生单相接地短路和两相接地短路时的负荷序网等值图。

1]单相接地短路时，故障端口正序阻抗为

V4-YY4.Y

z沙一(X.+⑷；⑺)II(X.+心]⑺)=(24+5)1/6+6.5)=12.6%

故障端口负序阻抗为ZS2-ZS1=12.67Q

VVV

故障端口零序阻抗为Zzo=（安+X°M）II警II（二罗+X"C）=79.5||10||55.5=7.657C

那么复合序网等值图如图2-8所示。

U5Zx/3

故障端口零序电流为If0==2.012kA

Z.+Zn+Zgo12.67+12.67+7.657

在零序网中按照零序导纳进行分配零序电流从而得到此时流过保护1、4处的零序电流分别为

r,0.12579crc/HA,0.018018^

/.=x=0.194kA7—Ix=0n.278Ok1AA

n°」/00.130597°-f/l0}0.130597

单相接地短

2）两相接地短路时,故障端口各序阻抗和单相接地短路时相同，即ZD=ZL2=12.67Q

ZL0=7.657Q,那么复合序网如图2-10所示。

Z二1七。=霁:鬻=4.77故障端口正序电流为I=少=3.808kA

12.67+7.673fl,工]IlZg。

故障端口零序电流为〃。二/「oXsJZG12.373kA

12.67+7.675

同样地，流过保护L4的零序电流分别为/（,J=0.299kA,/02=0.327kAe

从而得到如图2-11所示的零序电流分布图。

图2-10两相接地短路复合序网等值图图2-11两相接地短路零序电流分布图

（3）先求出保护1的分支系数K1,

当BC段发生接地故障，变压器5、6有助增作用,如图2-12所示。

对于X）；当只有一台发电机变压器组运行是最大，有Xlmax=X（）T]+X（）AS=87。

当两台发电机变压器组运行时最小，有XImin=竽+X。'8=79.5Q

对于X,,当T5,T6只有一台运行时X,最大,X2max=20;当T5J6两台全运行时X,最小，

Y

x2min=10.因此保护1的最大分支系数Klb皿=1+A=9.7,

“2min

Y

最小分支系数为=1+*=4.975

2max

同样的分析保护4的分支系数K4h。当AB段发生接地故障时,T5J6YOU助增的作用,如图2-13所

1ABM1ABM八2

对于当只有一台发电机变压器组运行是最大,有Xlmax=X0.T3+X。建=63C

当两台发电机变压器组运行时占最小，有Xlmin=^+XOflC=55.5Q

对于X2,当T5J6只有一台运行时X2最大，X2max=20;当T5,T6两台全运行时X2最小，

Y

X2min=10.因此保护4的最大分支系数储会二1+含之二7.3,

X2nun

V

最小分支系数为1=3.775

2max

图2-12BC段故障时变压器的助增作用图2-13AB段故障时变压器的助增作用

〔4〕保护1整定计算

零序I段：根据前面的分析结果，母线B故障流过保护1的最大零序电流为/0,nm=0.229kA故I

段定值匕"x3/0,max=1.2x3x0.229=0.8244kA

为求保护1的零序H段定值，应先求出保护3零序I段定值，设在母线C处分别发生单相接地短路和

两相接地短路，求出流过保护3的最大零序电流，因此有

Z〃=Zz2=〔乂°丁叫22ll（*G；Xm）=5.68Q

Z0=[（^1k+Xo/8）II+X0.8C]II=6.63o

UfKX115/6>“IA

单相接地短路时，有I=3.69kA

f0Z,、+Z、、+Z>35.86+5.86+6.63

从而求得流过保护3的电流为如=043kA

连相接地短路时，有小廿黑鬻二3.06Q

=7.6kA零序电流//0=Ix—^—=3.5kA

正序电流/fl=--:州fl

Z'Z"+Zgo

Za+Z"IIZ20

从而求得流过保护3的电流703=0.408kA

这样，流过保护3的最大零序电流/（Unux=0.43kA

保护3的零序I段定值为=K）x3/O3,max=1.548kA

这样，保护1的零序n段定值为心1=*心力黑x1.548=0.358kA

用…皿4.975

校验灵敏度：母线B接地短路故障流过保护1的最小零序电流/o.lmi„==O.194kA

灵敏系数产=1.626

set.\

保护4整定计算:

零序I段根据前面的分析结果，母线B故障流过保护4的最大零序电流为/014,max=0327kA故I段

定值/.L,1=。x3/04max=12x3x0.327=1.18kA

为求保护4的零序n段定值，应先求出保护2零序I段定值，设在母线A处分别发生单相接地短路和

两相接地短路，求出流过保护2的最大零序电流，因此有

Z、=Zz2二2||（X-：X-）=452Q

J乙

Y

4二号+'。.)|今+x5号=6.860

U/刖___________“5/6—=4.179kA

单相接地短路时，有g

4.52+4.52+6.68

乙।乙/乙D

从而求得流过保护2的电流为心=0.356kA

两相接地短路时，有Z、.，||z、.。=岩堂|二2.723Q

一一4.52+6.86

U7

正序电流I=——=9.17kA零序电流1=1八x——二一=3.64kA

f]/0/(,71

JZzi+ZL2||ZZOZL2+ZL()

从而求得流过保护2的电流/012=0.31kA

这样，流过保护2的最大零序电流/8.a=0.356kA

保护2的零序I段定值为乙2二《x3/02max=1.286kA

这样，保护4的零序II段定值为/，=歹」x心2二坐x1.282=0.39kA

冗力,min3.775

校验灵敏度：母线B接地短路故障流过保护4的最小零序电流/°.4.min==0.278kA

灵敏系数笔皿=2.14

,tetA

2.20系统示意图如图2-6所示,发电机以发电机-变压器方式接入系统，最大开机方式为4台全开,

最小开机方式为两侧各开1台，变压器T5和T6可能2台也可能1台运行。参数为：纥=115/百kV,

===

X].GI=^2.GlX]G=X?G2=5C,X]G3=^2.G3^i.G4Xg=8。.

X]71~X].T4=5。IXQTl-X074=15c,X[75=X[76=15。，X075=X0.T6=20。ILA_B=60km,

Ll}_c=40km,线路阻抗Z1=Z2=0.4Q/km,Z0=1.2Q/km,《=1.2,。=1.15。其相间短路的保

护也采用电流保护，试完成：

(1)分别求出保护1、4的段I、n定值，并校验灵敏度;

〔2〕保护1、4的I、II段是否安装方向元件；

〔3〕分别画出相间短路的电流保护的功率方向判别元件与零序功率方向判别元件的交流接线；

〔4〕相间短路的电流保护的功率方向判别元件与零序功率方向判别元件的内角有何不同；

〔5〕功率方向判别元件必须正确地按照电压、电流同名端接线后，才能正确工作，设想现场工程师是

如何保证接线极性正确的。

解：〔1〕保护1的I、n段整定.

YiV

最大运行方式为GLG2全运行，相应的x„=⑺2/-5。

最小运行方式为一台电机运行，相应的Xi=XG1+X『I=10。

E

母线B处三相短路流过保护1的最大电流〃小”--=2.289kA

X$.min+Xd

W1的I段定值为I\e,.=K\etXIdBnm=1.2X2.289=2.747kA

p

母线C三相短路流过保护3的最大电流心2=--r=1.475kA

X$.min+Xd

保护3的I段定值为/工=K\dxIdC_=1.771kA

保护1的n段定值为/%=K胃x4.3=2.063kA

AE

母线B两相短路流过保护1的最小电流〃，皿=-=1.691kA

2X,.ax+Xd

保护1电流n断的灵敏度系数%=铲=粤=0.83灵敏度不满足要求。

L.12.063

保护4的I、口段整定。

最大运行方式为G3、G4全运行，相应的岂生产=6.5。

最小运行方式为一台电机运行，相应的Xe=XG3+X73=13Q

E

母线B处三相短路流过保护4的最大电流〃㈤鹏=-~~r=2.951kA

X’.min+Xd

保护1的I段定值为心」=K)X/</Bnm=1.2x2.951=3.541kA

E

母线A三相短路流过保护2的最大电流〃人皿=飞=1.428kA

X.r.min+X“

保护2的I段定值为九=口X心2=1.713kA

保护4的n段定值为/匕=Cx/；/2=1.97kA

AE

母线B两相短路流过保护4的最小电流3,皿=*~~2—=1.983kA

2X5皿+X”

保护4电流n断的灵敏度系数C.4=铲=粤=1.01灵敏度不满足要求。

&.4L97

(2)计算母线A背侧三相短路时流过保护1的最大短路电流，即

E-二115/6

=1.428kA

rf./l.nuix-v1V-24+16+6.5

V.V.ATi+AG3

AAB+ABC+2

由于心皿x<2.747kA=乙一并且La<2.036kA=1%,故保护1的I、II均不需要加装方向元件。

计算母线C背侧三相短路时流过保护4的最大短路电流，即

I.4115/V3

rf.C.maxY.y=1.475kA

24+16+5

oc2

由于心2<3,54kA=心，并且〃cmax<1.97kA=/%,故保护4的I、II均不需要加装方向元件。

(3)相间短路的电流保护的功率方向判别元件与零序功率方向元件的交流接线图分别如图2-14、

2-15所示.

图2-14相间短路的电流保护的功率方向判别元件交流接线图

图2-15零序功率方向元件的交流接线图

〔4〕对相间短路电流保护功率方向判别元件而言，当0°<%<90°,使相间短路电流保护功率方向判

别元件在一切故障时都能动作的条件为：内角应满足30。<a<60。。对某一已经确定了阻抗角的送电

线路而言，应采用。=90。-外，以便短路时获得最大灵敏角。而对零序功率方向判别元件而言，在保

护范围内故障时，最大灵敏角以,二-95。~-110。，即内角a一般为95。〜110。。

(5)现场测定互感器极性的常用原理图如图2-16所示。一般采用直流电池组配合直流毫安表的简单

工具，将电池正极接在互感器的一次同名端，直流电表的红笔〔正极〕接在二次同名瑞，当电路接通

时一次电流由同名端流入，二次电流由同名端流出，指针向右摆动，稳定后电路断开是指针向左摆动，

那么同名端标识正确。假设指针摆动方向相反，那么二次同名端应在另一端。

兰电压、电流互感器的同名端〔极性〕被正确标定以后，按照功率方向元件接线原理图仔细地接

入后，还可以采用电压、电流、功率和相角一体化测量仪表进行测量，根据以上电量的幅值、相位关

系和各读数值对接线校核。

图2-16现场测定电流互感器极性的常用原理接线图

2.21对于比219复杂得多的实际电力系统，设想保护工程师是如何完成保护定值计算的？如果你今

后从事保护整定计算，如何借助现在计算工具提高你的劳动效率？

答：庄于继电保护整定计算多种不同的运行方式，要对不同地点、不同类型的故障进行屡次计算，既

要计算出各个继电保护元