高大模板专项施工方案

高大模板专项施工方案第一节编制依据 3第二节工程概况 3一、工程简介 4二、高支模工程概况 4第三节高支模需专家评审部分 5第四节方案选择 6第五节高支模结构设计与构造要求 6第六节材料质量控制 8第七节高支模板体系的施工搭设（安装） 9一、高支模构件技术参数 9二、模板安装要求 三、模板安装工艺流程 四、模板安装施工方法 第八节砼浇筑注意事项 19第九节高大模板及支架体系的拆除 第十节安全施工技术措施 21第十一节预防坍塌事故的安全技术措施 23第十二节预防高空坠落事故安全技术措施 24第十三节监测措施 25第十四节应急预案 26一、应急目标 26二、应急准备 26三、应急响应 28第十五节、劳动力计划 32一、专职安全生产管理人员 32二、特种作业人员 32第十六节、雨季施工措施 33第十七节、计算书及相关图纸 34第一节编制依据建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则第二节工程概况本工程中:2#商务办公楼，地基承载力18034#楼：四层1-A轴~1-C轴/1-1轴~34-40轴顶板梁截面尺寸500x1000、2#商业楼：车库顶板梁截面尺寸：400x1400、450x1050、450x1650、地下车库层高3.6～5.05米,车库顶板板厚250mm、200mm、180mm；柱按照青岛市房屋建筑工地安全生产精细化管理标准规定，层高超过6.5m，跨度超过15m，施工总荷载大于12kN/㎡，施工集中线荷载大于15kN/m，该部位模板支撑属于危险性较大的分部分项工第三节高支模需专家评审部分序号1234567轴~轴89180mm板A-B轴202122地下23242526272829第四节方案选择为确保质量和安全，并满足工期要求，在选择方案时，应充分考虑以下综合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，考虑第五节高支模结构设计与构造要求1、结构设计300x650梁，高度6.9米作为理论计算依据34#楼：四层1-A轴~1-C轴/1-1轴~~论计算依据；办公楼：A-B轴/1-7轴，模板搭设高度10.65米，板厚120mm，350x700梁，高度1065米作为理论计算依据地下车库：梁取400x1400、车库板取250mm，柱帽尺寸：2400x2400x950mm，层高选择）；10）垂直剪刀撑设置：架体四周必须连续设置，架体中间沿纵横向间距小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。扫地杆。高支架立柱之间必须在每一步距处纵、横两个方向各设一道水平拉端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。遇钢筋砼柱处，纵、横向水平杆处应用短钢管与四第六节材料质量控制木材，不得有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节等质量缺陷；主要承重构主要机具设备：塔吊、斧子、成套木工机械、圆盘锯、手提锯、刨子、打眼电钻、线坠、靠尺板、方尺、铁水平、撬棍、锤第七节高支模板体系的施工搭设（安装）序号支架搭设高度（m）梁底立杆根数（根）立杆的纵距梁两侧立杆立杆步距（m）第一步11≤1.5≤1.221≤1.5≤1.231≤1.5≤1.241≤1.5≤1.251≤1.5≤1.26≤1.5≤1.27轴~轴1≤1.5≤1.282≤1.5≤1.292≤1.5≤1.22≤1.5≤1.22≤1.5≤1.22≤1.5≤1.22≤1.5≤1.23≤1.5≤1.23≤1.5≤1.2180mm板≤1.5≤1.2A-B轴1≤1.5≤1.21≤1.5≤1.2201≤1.5≤1.221≤1.5≤1.222地下1≤1.5≤1.2231≤1.5≤1.2242≤1.5≤1.2252≤1.5≤1.2262≤1.5≤1.2272≤1.5≤1.228≤1.5≤1.229≤1.5≤1.21.为了保证模板支撑的安全，板下立杆间距不得大于设计要求必须设立杆：设计有立杆的必须按设计根数架设，设计无要求的必须架设一根立杆。高大模板支撑区域当立杆间距需均分时，间距不能大于方案搭设要或模板变形未修复的，严禁使用。模板接缝应严密，以防漏浆。在模板吊帮模板支撑搭设班组专人看模，每工作班护模木工不得少于2人，随时检查支依次向两边竖立杆，底端与水平扫地杆扣接固定，固定底层杆前应校核立杆校核立杆和水平拉杆符合要求后，拧紧扣件螺栓→按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍支架质量，确保支架质量要求后再进行↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓←↓←↓↓↓↓模板支撑系统采用扣件式钢管支撑架，板、梁模板支撑体系采用48.3×立杆基础筏板和防水底板顶部下部垫板采用50mm×250mm×4000mm木标高线，调整好支架标高，要通线检查，在安装梁底模板时，要按设计要求c)梁侧模板安装要通线找直，按设计要求加穿对拉螺栓，以保证梁截面a)一般从跨一侧开始安装，先安装支b)支架顶木楞通线调平后，再铺放板模板，板模板拼缝要严密，接缝处d）所有木楞的布置间距须按设计的要求（详见计算书施工操作中不500立杆500纵向水平杆AA横向水平杆 A-Ahh接头不在同步内（立面）接头不在同跨内（平面）hh其宽度设置为4～6m，现场每道剪刀撑按4跨立杆间距设置。板、梁模板支撑架在剪刀撑部位的顶部、中间、扫地杆处各设置1道水（5）剪刀撑应采用搭接的，搭接长度不得小于1000mm，用3个旋转扣或立杆上。剪刀撑斜杆与立杆或水平杆的每个相交处固定在水平拉杆上。必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在（2）立杆垂直度偏差应不大于1/500H（H(3)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求(4)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于立杆水平杆对接扣件h3)严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立（8）扫地杆、水平拉杆应采用对接，对接扣件应交错布置，两根相邻杆件的接头不应设置在同跨内，不同跨的两个相邻接头在水平方向错开的距离处及梁底部的钢管顶端应纵横向各设一道水平拉杆（即在每步、每跨均应双第八节砼浇筑注意事项第九节高大模板及支架体系的拆除高支模拆除前，必须向监理单位提交申请拆模报告，监理单位签字同意2)拆除支撑及模板前，应将该层砼试件送试验检测，当试块达到规定的强度符合下表要求后，并呈报监理公司，经监理工程师同意办理书面手续并梁、拱、壳>8m板>2m、≤8m>8m—3)高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落4)侧模拆除时的砼应能保证其表面及7)模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和支架宜分散堆9)拆除脚手架支撑前，应清除高支模支板和木方，然后拆除剪刀撑及支架，模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模第十节安全施工技术措施(2)对钢管支架、配件等应进行检查上集中堆放模板、楞木、钢筋等物体，严禁在支架上接缆风绳或固定、架设督，随时纠正可能出现的质量安全隐患，搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须1)杆件的设置和连接：包括立杆、扫地杆、水平拉杆、剪力撑、边墙件(11)在浇筑砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支架，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及(12)钢管支架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如妨碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业(13)施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，(14)安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板模板的安装。浇筑纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规(16)支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步(17)水平加固杆、纵横剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭(18)泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管(21)拆除模板支撑时应采用可靠安第十一节预防坍塌事故的安全技术措施(10)水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需(11)模扳支撑拆除前必须向监理单位报送拆除申请书，经监理同意签字(13)纵横向水平杆靠柱边部分应该用扣件抱牢第十二节预防高空坠落事故安全技术措施全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计员应持证上岗，上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防(9)高处作业前，应由项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以黄黑(或红白)相间的条纹标示，盖件等以黄(或红)色标示。需时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门(10)各类作业平台、卸料平台应按相关规定编制施工方案，项目负责人审批签字并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。架体应保持(12)安装梁及楼面模板时，在工作面下1米处满挂兜网作为水平防护措第十三节监测措施本项目采用钢管扣件式支架体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣前、施工在浇砼过程中由专职安全员、施工员对高支模体系检查，随时观测支架体系第十四节应急预案发生事故时，能及时开展抢救，明确是否有人受伤，以最快的速度将受伤者在第一时间内抢救出来，并实施初步治疗。杜绝救护方法不当造成的人医疗救治应急通讯后勤服务保安组现场抢救医疗救治应急通讯后勤服务保安组现场抢救 ↓ ↓高支模架体发生塌坍时，有人员被埋的可能和支撑架体连续下垮造成更清点人员，确定有无人员失踪、受伤。如有施工人员被埋，在确保无二次坍塌的情况下立即组织有效的挖掘工作，并在第一时间向应急小组人员紧急报并拨打120急救电话，以防不测。项目应急小组组长在未到达现场之前，应3)在实施救援之前，现场施工负责人需保持头脑冷静，观察支撑架体的稳定情况，分析支撑架体是否有再坍塌的迹象，如果有可能继续坍塌，则首先要用挖机等机械排除松动的混凝土和钢管后再实施救援，防止二次坍塌造成的人员伤亡。并派专人时刻观察摸板的变化情况，发现变化，马上向施工人员找到。在寻找被掩埋者时。一边协同项目医疗人员进行抢救(如供氧、包将架体不稳定的一侧挖除，形成一定宽度稳定的工作面，然后采用人工将被埋工人救出。对于大块沉重物体，应合理组织搬运，尤其是压在被埋人员身上的大块物体，必须组织好足够人力方可搬运，搬运前应明确分工，由专人保障抢救挖掘人员体力，保证在最短时间内将5)被埋人员被救出以后，在专业医疗人员到达前由工地医生对受伤人员进行简单救助，争分夺秒抢救压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通，出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸。在实施人工呼吸前，先要将伤员迅速地搬到附近较安全又通风的地方，再将伤员领口解开，腰带放松，脱掉鞋子。口腔里若有尘土、血块、痰液、假牙等，应完全吸出或取出。然后进行正规心肺复苏，伤口止血且使用止血带，切忌对压6)在现场施救过程中，如发现这位伤员有骨折现象，则利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位，也可将其上肢固定身侧，名身强力壮的救护组人员保持在同一水平面上将7)伤员在经过项目医疗人员简单救护后，不管受伤轻重，均应用救护车或项目部车辆尽快送到最近医院做进一步的救护与治疗，听从医生意见是否8)紧急救援工作结束后，应划定危险区域，安排测量人员进行架体位移变形观测，并安排有经验的技术人员做好监控工作。如支撑面不稳定，应及9)对坍塌段尚未进行有效处理之前，应划出警戒线或采取拦护措施，防话通知应急小组，同时也要通知离出事地点最近的管理人员，离出事地点最近的管理人员应迅速在赶到出事地点，对事故情况迅速做出初步判断，承担临时指挥应急抢救工作，电话通知医生马上赶到现场；并向应急小组组长或2)项目应急小组组长或副组长接到报告后，根据事故大小，立即组织应急小组成员赶到观场开展救援工作。应急救援应根据高处坠落高度的不同情从楼面的临边洞口中掉到泥土面、混凝土地面，坠落高度超过3米以上的，伤势一般是较严重的，第一时间应拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来，由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒、并维持秩序，掉到地面的，出事别是要防止脚手架上或临边的其他作业人员的围观，派专人对坠落口进行看从楼面的临边洞口中掉到架体内的防护层上、电梯井内的水平安全网上或其他水平安全防护层上时，应急小组负责人应迅速对掉落人员的受伤情况做出判断，如有必要时第一时间应是拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来，由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒，并维持秩序。掉落地点的同一层的所有作业要马上停止，并由相关的施工员带相应的作业人员离开作业面，并安排专人对作业人员做一个简要说明，以班组为单位有序地从楼梯式脚手架的安全通道上撤到地面，直接由各自的班组长带回生活区，不得在现场围观或逗留；并由保安队长指派保安员对掉落者进行专人看护，避免二次事故的掉在上述地方的受伤人员，在掉落地点抢救难度大，首先应转移至平台上才方便进行救治。因此应急救援领导人必须召集在现场医生和项目技术负上继续对受伤者进行必要的救治，尽快送医院进行抢救治疗，避免延误抢救2)首先由现场医生观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。对呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、平卧、如高处坠落者出现颅脑外伤，如伤者神志清醒，则先想办法止血；如处在昏迷状态，则在止血的同时必须维持昏迷者的呼吸道畅通，要让昏迷者平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐如高处坠落者出现骨折，比如手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹竿等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与无骨折的下肢缚在一起，然后再用硬担架搬运。偶有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在硬板担架上，严禁对伤者的两肩与两腿或单肩背运，避免受伤者的脊椎移位、断裂造成截瘫或导致死亡，从而造成二第十五节、劳动力计划全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人高支模开始时间高支模工期（天）作息时间（上午）6：00～11：00作息时间（下午）13：30～18：00砼工程量（m3）高支模建筑面积（m2）木工（人）钢筋工（人）砼工（人）架子工（人）水电工（人）3其它工种（人）7第十六节、雨季施工措施疏2、雨天作业必须设专人看护，存在险情的地方未采取可靠的安全措施之前3、检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备的电气开关应做好防雨4、浇筑混凝土前，要跟踪掌握天气预报，尽量避免在雨天进行。现场备有第十七节、计算书及相关图纸梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:计算参数:模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。3004504506250150065062501500650由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.由永久荷载效应控制的组合S=1.35×2永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:BB0.000-N1=0.341kNN2=1.352kNN3=1.352kNN4=0.341kN按照三跨连续梁计算，计算公式如下:最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.400本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=53.33cm3；最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:截面抗剪强度计算值T=3×1.00×811.32/(2×50.00×80.00)=0.304均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.941×400.04/(100×9000.00×.0)=0.01龙骨的最大挠度小于400.0/400(木 最大弯矩Mmax=0.085kN.m最大变形vmax=0.009mm最大支座力Qmax=3.238kN支撑钢管的最大挠度小于450.0/15 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，AA最大弯矩Mmax=0.453kN.m最大变形vmax=0.454mm最大支座力Qmax=6.961kN支撑钢管的最大挠度小于800.0/15脚手架钢管的自重N2=1.00×1.35×0顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.00×1.35×W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.26u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk顶部立杆Nw=6.961+1.350×0.249+1.4×0.6×0.279=非顶部立杆Nw=6.961+1.350×0.914+1.4×0.6×0.a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；脚手架钢管的自重N2=1.00×1.35×0.146×6N=6.961+1.234=8.19A——立杆净截面面积，A=5.055cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；0——计算长度，取1.500+2×0.200=1.9经计算得到σ=1.00×8195/(0.458×505.5)=35.393N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.6×0.225×0.800×1.500×1.500/10=0.风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkNw=6.961+1.350×0.914+1.4×0.6×0.279=8模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件MT<MRMR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:倾覆力矩:ufaN——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=8.2ak扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:计算参数:立杆的纵距b=0.80m，立杆的横距l=0.80m，立杆的模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25由永久荷载效应控制的组合S=1.35×静荷载标准值q1=25.100×0.100×1.000+0.200×1.0面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抗剪强度计算值T=3×1.00×1719.0/(2×1000.000×12.000)=0.215面板最大挠度计算值v=0.677×2.710×3004/(100×9000×144000)q11=25.100×0.100×0.300计算单元内的龙骨集中力为(1.890+0.976)×0.按照三跨连续梁计算，计算公式如下:最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.800最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:截面抗剪强度计算值T=3×1.00×1375.49/(2×50.00×80.00)=0.516均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.813×800.04/(100×9000.00×.0)=0.11龙骨的最大挠度小于800.0/400(木 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，顶托梁的抗弯计算强度小于17.0N/mm截面抗剪强度必须满足:截面抗剪强度计算值T=3×1.00×4968/(2×100×100)=0.745NG1=0.139×6.800=0.946kNNG2=0.200×0.800×0.800=0.128kNNG3=25.100×0.100×0.800×0.800=1.606kNW——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.26u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.6×0.225×0.800×1.500×1.500/10=0.风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk顶部立杆Nw=1.200×1.971+1.400×2.880+1.4×0.6×1.400×0.034=非顶部立杆Nw=1.200×2.680+1.400×2.880+1.4×0.6×1.400×0.a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；A——立杆净截面面积，A=5.055cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；0——计算长度，取1.500+2×0.200=1.9经计算得到σ=1.00×7248/(0.458×505.5)=31.305N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.6×0.225×0.800×1.500×1.500/10=0.风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkNw=1.200×2.680+1.400×2.880+1.4×0.6×0.408=7模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件MT<MRMR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:倾覆力矩:ufaN——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=7.2ak梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:计算参数:模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。500500500500330015001000330015001000由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.由永久荷载效应控制的组合S=1.35×2永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取均布荷载q=1.35×10.200+1.35×0.40面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:B// BN1=0.888kNN2=3.131kNN3=3.131kNN4=0.888kN按照三跨连续梁计算，计算公式如下:最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.400最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:截面抗剪强度计算值T=3×1.00×1878.39/(2×50.00×80.00)=0.704均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×4.858×400.04/(100×9000.00×.0)=0.04龙骨的最大挠度小于400.0/400(木99最大弯矩Mmax=0.283kN.m最大变形vmax=0.050mm最大支座力Qmax=7.236kN支撑钢管的最大挠度小于500.0/15脚手架钢管的自重N2=1.00×1.35×0顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.00×1.35×W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.26u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m；a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk顶部立杆Nw=7.236+1.350×0.228+1.4×0.6×0.045=非顶部立杆Nw=7.236+1.350×0.442+1.4×0.6×0.a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m；脚手架钢管的自重N2=1.00×1.35×0.134×3A——立杆净截面面积，A=5.055cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；0——计算长度，取1.500+2×0.200=1.9经计算得到σ=1.00×7833/(0.458×505.5)=33.829N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性MT<MR风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkNw=7.236+1.350×0.442+1.4×0.6×0.045=7模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件MR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:倾覆力矩:MT=3×1.000×0.668=2.005kN.m梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:计算参数:模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.由永久荷载效应控制的组合S=1.35×2永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取均布荷载q=1.35×14.280+1.35×0.40面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:A\B变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，ABN1=1.362kNN2=3.964kNN3=4.455kNN4=3.964kNN5=1.362kN按照三跨连续梁计算，计算公式如下:最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.400×最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:截面抗剪强度计算值T=3×1.00×2673.14/(2×50.00×80.00)=1.002均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×7.340×400.04/(100×9000.00×.0)=0.06龙骨的最大挠度小于400.0/400(木 最大弯矩Mmax=0.253kN.m最大变形vmax=0.112mm最大支座力Qmax=6.999kN支撑钢管的最大挠度小于533.3/15脚手架钢管的自重N2=1.00×1.35×0顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.00×1.35×W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.26u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk顶部立杆Nw=6.999+1.350×0.256+1.4×0.6×0.036=非顶部立杆Nw=6.999+1.350×0.436+1.4×0.6×0.a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m；脚手架钢管的自重N2=1.00×1.35×0.150×2N=6.999+0.588=7.58A——立杆净截面面积，A=5.055cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；0——计算长度，取1.500+2×0.200=1.9经计算得到σ=1.00×7588/(0.458×505.5)=32.770N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.6×0.225×0.400×1.500×1.500/10=0.风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkNw=6.999+1.350×0.436+1.4×0.6×0.036=7模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件MT<MRMR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:倾覆力矩:梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:计算参数:木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。285028508008001500145015001450500200200500由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.由永久荷载效应控制的组合S=1.35×2永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取均布荷载q=1.35×14.790+1.35×0.37面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:A\BABN1=1.608kNN2=4.678kNN3=5.212kNN4=4.678kNN5=1.608kN按照三跨连续梁计算，计算公式如下:最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.400×最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:截面抗剪强度计算值T=3×1.00×3127.22/(2×50.00×80.00)=1.173均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×8.663×400.04/(100×9000.00×.0)=0.07龙骨的最大挠度小于400.0/400(木 最大弯矩Mmax=0.122kN.m最大变形vmax=0.058mm最大支座力Qmax=6.771kN支撑钢管的最大挠度小于500.0/15脚手架钢管的自重N2=1.00×1.35×0顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.00×1.35×W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.26u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m；a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk顶部立杆Nw=6.771+1.350×0.256+1.4×0.6×0.035=非顶部立杆Nw=6.771+1.350×0.428+1.4×0.6×0.顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m；a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m；脚手架钢管的自重N2=1.00×1.35×0.150×2N=6.771+0.578=7.34A——立杆净截面面积，A=5.055cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；0——计算长度，取1.500+2×0.200=1.9经计算得到σ=1.00×7349/(0.458×505.5)=31.740N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkNw=6.771+1.350×0.428+1.4×0.6×0.035=7模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件MT<MRMR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:倾覆力矩:扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:计算参数:立杆的纵距b=0.80m，立杆的横距l=0.80m，立杆的模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25由永久荷载效应控制的组合S=1.35×静荷载标准值q1=25.100×0.180×1.000+0.200×1.0面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抗剪强度计算值T=3×1.00×2153.0/(2×1000.000×12.000)=0.269面板最大挠度计算值v=0.677×4.718×3004/(100×9000×144000)q11=25.100×0.180×0.300计算单元内的龙骨集中力为(1.890+1.698)×0.按照三跨连续梁计算，计算公式如下:最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.800最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:截面抗剪强度计算值T=3×1.00×1722.47/(2×50.00×80.00)=0.646均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.415×800.04/(100×9000.00×.0)=0.20龙骨的最大挠度小于800.0/400(木 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mmNG1=0.139×4.120=0.573kNNG2=0.200×0.800×0.800=0.128kNNG3=25.100×0.180×0.800×0.800=2.892kNW——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.26u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.3风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk顶部立杆Nw=1.200×3.256+1.400×2.880+1.4×0.6×1.400×0.034=非顶部立杆Nw=1.200×3.593+1.400×2.880+1.4×0.6×1.400×0.a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；A——立杆净截面面积，A=5.055cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；0——计算长度，取1.500+2×0.200=1.9经计算得到σ=1.00×8343/(0.458×505.5)=36.033N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.6×0.225×0.800×1.500×1.500/10=0.风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkNw=1.200×3.593+1.400×2.880+1.4×0.6×0.164=8模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件MT<MRMR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:倾覆力矩:MT=3×1.000×1.973=5.918kN.m宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=2700.0mm2，fy=360.0N/板的截面尺寸为b×h=4500mm×200mm，截面有效高度h按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5楼板计算长边4.50m，短边4.50×1计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×13.1Mmax=0.0513×ql2=0.0513×59.33×4.502=61.63kN.m得到5天后混凝土强度达到48.30%，C35.0混凝土强混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.11N/mm2sfy/bh0fcm=2700.00×360.00/(4500.00×180.00×8.11)=0.15s=0.139M1=梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:计算参数:木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。3504754759950150070099501500700由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.由永久荷载效应控制的组合S=1.35×2永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取均布荷载q=1.35×7.140+1.35×0.40面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:BBN1=0.429kNN2=1.661kNN3=1.661kNN4=0.429kN按照三跨连续梁计算，计算公式如下:最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.400本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=53.33cm3；最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:截面抗剪强度计算值T=3×1.00×996.79/(2×50.00×80.00)=0.374均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×2.419×400.04/(100×9000.00×.0)=0.02龙骨的最大挠度小于400.0/400(木最大弯矩Mmax=0.118kN.m最大变形vmax=0.015mm最大支座力Qmax=3.955kN支撑钢管的最大挠度小于475.0/15脚手架钢管的自重N2=1.00×1.35×1顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.00×1.35×W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.26u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.676m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkHm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高顶部立杆Nw=3.955+1.350×0.228+1.4×0.6×0.333=非顶部立杆Nw=3.955+1.350×1.333+1.4×0.6×0.a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.676m；脚手架钢管的自重N2=1.00×1.35×0.134×9N=3.955+1.800=5.75A——立杆净截面面积，A=5.055cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；0——计算长度，取1.500+2×0.200=1.9经计算得到σ=1.00×5755/(0.458×505.5)=24.854N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkHm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高Nw=3.955+1.350×1.333+1.4×0.6×0.333=6模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件MT<MRMR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:倾覆力矩:ufaN——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=5.7ak扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:计算参数:立杆的纵距b=0.80m，立杆的横距l=0.80m，立杆的模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25由永久荷载效应控制的组合S=1.35×静荷载标准值q1=25.100×0.120×1.000+0.200×1.0面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抗剪强度计算值T=3×1.00×1828.0/(2×1000.000×12.000)=0.228面板最大挠度计算值v=0.677×3.212×3004/(100×9000×144000)q11=25.100×0.120×0.300计算单元内的龙骨集中力为(1.890+1.156)×0.按照三跨连续梁计算，计算公式如下:最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.800最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:截面抗剪强度计算值T=3×1.00×1462.23/(2×50.00×80.00)=0.548均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.964×800.04/(100×9000.00×.0)=0.13龙骨的最大挠度小于800.0/400(木2 2 44 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mmNG1=0.139×10.530=1.465kNNG2=0.200×0.800×0.800=0.128kNNG3=25.100×0.120×0.800×0.800=1.928kNW——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.26u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m；a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkHm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高顶部立杆Nw=1.200×2.292+1.400×2.880+1.4×0.6×1.400×0.034=非顶部立杆Nw=1.200×3.520+1.400×2.880+1.4×0.6×1.400×0.a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m；A——立杆净截面面积，A=5.055cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；0——计算长度，取1.500+2×0.200=1.9经计算得到σ=1.00×8256/(0.458×505.5)=35.659N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkHm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高Nw=1.200×3.520+1.400×2.880+1.4×0.6×0.926=9模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件MT<MRMR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:倾覆力矩:MT=3×1.000×11.117=33.350kN.mufaN——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=8.2ak梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:计算参数:木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。31503150500150015001050500500由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.由永久荷载效应控制的组合S=1.35×2永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取均布荷载q=1.35×10.710+1.35×0.41面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:BBN1=0.935kNN2=3.261kNN3=3.261kNN4=0.935kN按照三跨连续梁计算，计算公式如下:最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.400最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:截面抗剪强度计算值T=3×1.00×1956.50/(2×50.00×80.00)=0.734均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×5.099×400.04/(100×9000.00×.0)=0.04龙骨的最大挠度小于400.0/400(木11最大弯矩Mmax=0.295kN.m最大变形vmax=0.052mm最大支座力Qmax=7.551kN支撑钢管的最大挠度小于500.0/15脚手架钢管的自重N2=1.00×1.35×0顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.00×1.35×W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.26u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk顶部立杆Nw=7.551+1.350×0.228+1.4×0.6×0.041=非顶部立杆Nw=7.551+1.350×0.422+1.4×0.6×0.a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m；脚手架钢管的自重N2=1.00×1.35×0.134×3A——立杆净截面面积，A=5.055cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；0——计算长度，取1.500+2×0.200=1.9经计算得到σ=1.00×8121/(0.458×505.5)=35.073N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.6×0.225×0.400×1.500×1.500/10=0.风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkNw=7.551+1.350×0.422+1.4×0.6×0.041=8模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件MT<MRMR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:倾覆力矩:ufaN——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=8.1ak梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:计算参数:木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。2600260040015001400T15001400T433133433由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.由永久荷载效应控制的组合S=1.35×2永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取均布荷载q=1.35×14.280+1.35×0.64面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:BBN1=1.021kNN2=3.360kNN3=3.360kNN4=1.021kN按照三跨连续梁计算，计算公式如下:最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.400最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:截面抗剪强度计算值T=3×1.00×2015.93/(2×50.00×80.00)=0.756均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×5.471×400.04/(100×9000.00×.0)=0.04龙骨的最大挠度小于400.0/400(木最大弯矩Mmax=0.056kN.m最大变形vmax=0.023mm最大支座力Qmax=4.193kN支撑钢管的最大挠度小于433.3/15脚手架钢管的自重N2=1.00×1.35×0顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.00×1.35×W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.26u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m；a=0.5m时，