钢井架物料提升机专项施工方案

钢井架物料提升机专项施工方案 物料提升机施工方案2）、井架安装程序：基础施工→底座安装→立柱→横杆→斜杆→标准节→外导轨、塔顶大梁、顶滑轮等→缆风绳安装。横杆、斜杆、道轨继而连接好，所有连接螺栓暂不拧紧，校正立柱垂直度，框架平面控制电箱垂直安装在操作处，并注意防水，用不小于6mm2三线电缆接上电源（电控制按扭安装在便于观察送料楼层的地方，并有电把四条φ11钢丝绳的一端固定在四根张力螺栓上，吊端绕过两个顶滑轮，再绕过井架安装调试完毕后，必须交设备部门、质安部门验收3米，防护棚的顶部满铺厚度不小于50㎜厚的木脚手板，铺满铺严。在进料口加设定2）操作棚的搭设应不影响操作员视线，当距离作3）应保证棚内电器设备的安全及便于操作，4）操作棚内应有照明装置，照明电源与动力2）紧急断电开关应设在便于司机操作的位置，在3）防雷避电措施：采用避雷针与钢塔立柱连接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置位置不得选在人们经常走到的地主以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击2）提升机的总电源应设短路保护及漏电保护装置4）提升机的金属结构及所有电气设备的金属外壳均应接地5）工作照明的开关，应与动力电源开关分设2）环境温度：-15℃~35℃;2）空载试验过程中，应检查各机构动作是否平稳属结构不出现永久变形、可见裂纹、油漆脱落以写明试验日期、场地环境、参加部门及负责人。井架的拆除应从顶至下的顺序：外围安全网→天梁水平撑→立杆、附墙件→基安装材料进场后应分规格编码堆放，堆放要紧急施救→报告联络有关人员（紧急时立刻报警、打求助电话）→成立指挥部（组）→必要时向社会发出救援请示实施应急救援，上报有关部门，保护事故现场等→善后首先发现者紧急大声呼救→条件许可紧急施救→报告联络有关人员→实施应急救援，保护事故现场等→事故调查处理。七、井架计算书工计算手册》（江正荣主编）、《建筑施工安全检查标准》（μz──风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBμ风荷载的水平作用力:其中Wk──风荷载水平压力，Wk=0.216kN/Rmax=5.757kN；经过计算得到由下到上各缆风绳或附墙架与井架N2=G+Nq2+S+∑T(2)+∑R(2)ct缀条型钢采用L63X6；Iy=4[Iy0+A0(a/2-Z0)2]Ix=4[Ix0+A0(b/2-Z0)2]λ=H/[I/(4A0)]1/2λ0=(λ2-40A/A1)1/2σ=N/(φ×A)+βmx×M/[φ--轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定M--计算范围段最大偏心弯矩值(N'EX--欧拉临界力，N'EX=π2EA/(1.1×λ2)；σ=168.367×103/(0.818×49.2×102)＋(1.0×26.015×106)/[1798.27×103×(1-0.818×168.367×103/.326)]=57σ=107.242×103/(0.818×49.2×102)＋(1.0×0×106)/[1798.27×103×(1-0.818×107.242×103/.326)]=27第2道缆风绳处截面计算强度σ=27N/mm2≤允许Fg──缆风绳的钢丝破断拉力总和，计算中可以近似计算Fg=0.5N=G+Nq+S+∑T(i)+∑R(i)ctgθ=16+45+16.32＋23.4＋18.961×ctg60o=111.667A0=F/fc=27.917×103/11.900=2345.946mm2；井架单肢型钢混凝土基础计算简图相当于一个倒梯梁，l--井架单肢型钢混凝土基础底板中性轴处至基底边缘的距离，取l=a/2=q--相应于荷载效应基本组合时的基础底面地As=M/(γsh0fy)αs=M/(α1fcbh02)fho--承台的计算高度，ho=300-20=αs=0.753×106/(1.000×11.900×431.As=0.753×106/(0.999×280×360.000)=7.474mm2。井架四个单肢型钢混凝土基础间配置通长筋,中间必须用一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2011二、计算参数及简图基本参数名称防护棚-1防护棚长度L(m)5防护棚高度H(m)5立杆纵距la(m)1立杆横距lb(m)4立杆步距h(m)防护层层数n2防护层间距h1(m)0.5防护层次梁方向纵向搭设防护层次梁间距a(m)0.5是否设置斜撑是斜撑底端高度l1(m)2.5斜撑水平宽度l2(m)立杆纵向防护方式斜撑立杆形式单立杆格构柱截面边长b(m)/主梁与立杆扣接方式单扣件材料参数钢管类型Ф48×3脚手板类型木脚手板g1k(kN/m2)0.35地基基础类型混凝土楼板地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.2搭设省份广西(省)搭设城市桂林市(市)基本风压值Wo(kN/m^2)0.2地面粗糙度类型C类指有密集建筑群的城市市区最大集中荷载标准值Fk(kN)示意简图（图1）正立面图（图2）侧立面图三、防护层纵向水平钢管验算脚手板下为纵向搭设钢管时，钢管主要承受荷载为：恒荷载为钢管自重，脚手板自重；活荷载为高空坠物等产生最大集中荷载；强度验算采用荷载效应基本组合的设计值，按规范恒荷载分项系数取1.2，活荷载取1.4；挠度验算按正常使用极限状态验算变形，分项系数均为1.0。按单跨简支梁模型计算,结果偏于安全。1、强度验算恒荷载为：g1=1.2(g+g1k×a)=1.2×(0.033+0.35×0.5)=0.25kN/m活荷载为：F1=1.4Fk=1.4×1.5=2.1kN受力简图如下:（图3）简支梁受力简图1（图4）承载能力极限状态下的应力图Mmax=0.386kN·mσ=Mmax/W=0.386×106/4490=86.024N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算恒荷载：gk1=g+g1k×a=0.033+0.35×0.5=0.208kN/m活荷载：Fk1=Fk=1.5kN（图5）正常使用极限状态下的受力简图（图6）次梁变形图(mm)νmax=0.846mm≤[ν]=10mm满足要求四、防护层横向水平钢管验算横向钢管主要承受纵向钢管传递的集中力及钢管自重，恒荷载为：纵向钢管传递的恒荷载及横向钢管自重，活荷载为纵向钢管传递下来的活荷载；分别按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行强度及挠度验算。1、强度验算恒荷载：g2=1.2g=1.2×0.033=0.04kN/mF21=1.2(g+g1k×a)×la=1.2×(0.033+0.35×0.5)×1=0.25kN活荷载：F22=1.4Fk=1.4×1.5=2.1kN受力简图如下：（图7）横向钢管受力简图（图8）承载能力极限状态下的应力图Mmax=0.554kN·m;σ=Mmax/W=0.554×106/4490=123.412N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算恒荷载：gk2=g=0.033kN/mFk21=(g+g1k×a)×la=(0.033+0.35×0.5)×1=0.208kN/m活荷载：Fk22=Fk=1.5kN简图如下：（图9）正常使用极限状态下的受力简图（图10）横向钢管变形图(mm)νmax=2.255mm≤[ν]=6.667mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态下支座反力为：R=3.198kN正常使用极限状态下支座反力为：Rk=2.377kN五、扣件抗滑移计算由上知最大扣件滑移力为Rmax==3.198kN≤[R]=8N/mm2满足要求六、立柱验算1、长细比验算防护棚立杆一般只在纵向有水平支撑杆，横向只有地面、斜撑(存在时)及防护层约束，故一般为横l0=kμl1=1×1.808×1.5=2.712m则长细比为：λ=l0/i=2.712×1000/15.9=170.566≤[λ]=210满足要求2、立柱稳定性验算根据λ=170.566查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.244；考虑风荷载作用，立杆轴向力设计值为：恒荷载NG1=1.2×[k×(H-l1)+(H-l1)/h×la+((H-l1)2+l22)0.5+0.5n×lb×la/a+2la]×g+1.2×0.5n×lb×la×g1k=1.2×(1×(5-2.5)+(5-2.5)/1.5×1+((5-2.5)2+1.3332)0.5+0.5×2×4×1/0.5+2×1)×0.033+1.2×0.5×2×4×1×0.35=2.359活荷载：NQ1=R=3.198kN轴向力设计值：N1=NG1+NQ1=2.359+3.198=5.557kN风荷载：Mw=0.9×1.4wklaH2/10=0.9×1.4×0.088×0.65×0.2×1×52/10=0.036kNf=N1/(φA0)+Mw/W=5.557×1000/(0.244×1×424)+0.036×106/(1×4.49×1000)=61.768N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求七、斜撑稳定性验算斜撑与立杆夹角：α1=arctan[l2/(H-l1)]=0.491、防护层间斜撑稳定性验算斜撑自由长度：lx1=h1/cosα1=0.5/0.882=0.567斜撑计算长度:l01=kμ1lx1=1×1.2×0.567=0.68长细比λx1=l01/i=0.68×1000/15.9=42.765≤[λ]=210满足要求根据λx1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φx1=0.876；斜撑轴力：Nx1=R/cosα1=3.198/0.882=3.624f=N/(φA)=Nx1/(φx1A0)=5.557/(0.876×1×424)=0.015N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求2、防护层下部斜撑稳定性验算斜撑自由长度：lx2=[H-(n-1)h1-l1]/cosα1=(5-(2-1)×0.5-2.5)/0.882=2.267斜撑计算长度:l02=kμ2lx2=1×1.2×2.267=2.72长细比λx2=l02/i=2.72×1000/15.9=171.06≤[λ]=210满足要求根据λx2查JGJ130-2011附录A.0.6得到φx2=0.243；顶层防护层传递给斜撑的轴力为：Nx1=R/cosα1=3.198/0.882=3.624kN；底层防护传递给斜撑的轴力计算近似按等于支座上部范围内材料的重力，支撑面积按支座跨度中心均分。Rx2=1.2g1k×la×(lb-l2)/2+1.2g[la+(lb-l2)/2×la/a]=1.2×0.35×1×(4-1.333)/2+1.2×0.033×(1+(4-1.333)/2×1/0.5)=0.707kN;底部防护层传递斜撑轴向力：Nx2=Rx2/cosα1=0.707/0.882=0.801kN;Nx=(Nx1+Nx2)×n/2=(3.624+0.801)×2/2=4.425kN；f=N/(φA)=Nx/(φx2A0)=4.425×1000/(0.243×1×424)=42.975N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求基本参数卸料平台的宽度B(m)卸料平台的长度L(m)3卸料平台的高度H(m)26.6立柱横向间距lb(m)0.9立柱纵向间距la(m)水平杆步距h(m)立杆布置形式单立杆次梁间距a(mm)300剪刀撑（含水平）布置方式普通型主楞与立杆连接方式/连墙件布置方式二步三跨连墙件连接方式钢管扣件连接连墙件拉结长度a00.3连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N02计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011材料参数架体钢管类型Ф48×3.5脚手板类型木脚手板栏杆、栏板类型栏杆、竹串片脚手板挡板底座形式底座次梁类型圆钢管次梁规格Ф48×3.0主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×3.0架体底部垫板面积A(m^2)0.2荷载参数材料堆放荷