大环水闸计算书(学习版)

1基本设计资料

1.1工程概况

沙堆东堤位于沙堆镇的东南部，虎跳门水道右岸，现状东堤堤围总长

21km，其中未达标堤围长16.950km。沙堆东堤是新会区万亩以上重点堤围，

围是当地的政治、经济、文化中心，保护耕地面积3万亩，捍卫人口3.3万

人。本次东堤加固工程围北起白沙冲南堤，南至白沙围尾端，整段堤围形成

了一条闭合防线，是沙堆镇抵抗台风暴潮侵袭，阻挡西江洪水和虎跳门水道

海潮的重要防洪（潮）屏障，是沙堆镇经济社会可持续稳定发展的前提条件。

加固围现有排水、挡潮闸14座，均为小型水闸。

大环水闸位于沙堆东堤下游，桩号1+780处，主要功能为挡潮、排涝。

原大环水闸建于上世纪五六十年代，由于受当时历史条件限制，水闸建设标

准较低，闸室已经向临江侧偏移，虽已经采取纠偏措施改善水闸受力状况，

但水闸现状进一步向临江侧偏移趋势明显，同时由于工程运行时间较长，建

筑结构破损、钢筋外露、闸门锈蚀、启闭设备不灵活等问题使得该水闸的运

行存在较大的安全隐患，由于大环水闸原址10m围已建有多宗民房，给基坑

开挖造成很大困难，水闸涌两岸也多为住宅，工程围堰选址较难，且产生较

大的征地补偿费用，因此有必要对大环水闸进行移址重建。选址为原水闸临

外江侧约32m（交通桥中心距），重建后大环水闸为1孔净宽4m的开敞式

水闸，闸底板高程-2.00m，闸顶板高程3.20m,交通桥宽7m。

1.2水闸设计标准

根据《海堤工程设计规》（SL438-2008）以及《水闸设计规》

（SD265-2001），位于防洪（挡潮）堤上的水闸，其级别不得低于防洪（挡

潮）堤的级别，确定大环水闸为III等工"大环以挡潮为主，兼负引水灌溉功能，卜要建

故不校核排涝能力（50-100年一遇）,

只以历史最高潮水位作为校核潮水标

筑物级别为4级，临时建筑物级别为5W准。

水闸的防洪（挡潮）标准为30年///1f（据水文计算，相应外江虎跳

门水道的设计潮水位为2.59m;梅/藕（挡潮）水位取临时最高潮水位

2.78m。

水闸排涝标准按10年一遇24小时暴雨所产生的径流量，城镇、鱼塘1

天排干，农田3天排干设计，相应设计最大过闸流量取最大洪峰流量为

3

25m/so

1.3特征水位

外江设计洪潮水位为2.59m（P=3.33%）;

外江校核洪潮水位为2.78m（历史最高潮水位）；

外江多年平均高潮水位为0.59m;

外江多年平均低潮水位为-0.36m;

河最高限制水位为0.80m;

河正常蓄水位为-0.20m;

河最低水位为-0.70m。

1.4结构数据

大环水闸为钢筋硅整体式结构，共1孔，净宽4m。闸顶高程3.20m,

闸底板高程-2.00m,水闸闸室顺水流方向总长23.85m,前后干砌石护坦长

5.00m。闸顶设交通桥，宽7m,设计荷载等级按公路-II级折减设计。

1.5工程地质

根据地质勘察报告，闸址处原始地貌为珠江三角洲淤积、冲积平原地貌。

闸基础底部分布淤泥厚度大，具有高压缩性，承载力小，震动下易发生触变，

产生抗滑稳定与沉降变形问题。中粗砂、残积土和基岩承载力较高，是良好

持力层。闸基础的主体部分建议采用钻孔桩基础或地基加固处理措施。对其

他挡墙等次要部位，因一般荷载较小，可采用天然地基型式，以浅层淤泥层

作为建筑物基础的天然地基持力层，但应在上部铺上垫层，必要时可采用地

基加固处理措施。场地的地下水及地表水对混凝土具有碳酸型弱腐蚀性，对

钢筋混凝土结构中的钢筋无腐蚀性，对钢结构具有弱腐蚀性。

1.6地震设防烈度

根据本阶段勘察结果，结合区域地质资料综合分析，勘察场地及附近未

发现有影响场地稳定性的地质构造和不良地质作用，场地是稳定的，但其上

部分布的软弱土层，即淤泥层属于震陷敏感的软弱地层。

根据《建筑抗震设计规》(GB50011-2001)及《中国地震动峰值加速度

区划图》(GB18306-2001),该地区抗震设防烈度为7度，设计基本地震加

速度值为0.10g,地震动反应谱特征周期值为0.40s。

2闸顶高程计算

根据《水闸设计规》SL265-2001第424条规定，水闸闸顶高程不应低

于正常水位（或最高挡水位）加波浪计算高度与相应安全超高之和；位于防

洪（挡潮）堤上的水闸，其闸顶高程不得低于*S'j湎-3-国口=坦-；故

根据挡水和泄水两种运用情况

确定，取较大者，难点：波浪计

大环水闸闸顶高程计算确定如下:

算高度。

2.1计算工况

大环水闸挡潮工况下，外江历史最高潮水位为2.78m（珠基，下同）,

水闸规：附录E.0.1：浪压力参与

设计风速采用重现期为50年的年平均最大风速力基本组合时，50年一遇；参与特殊

组合时，选多年平均最大风速（气

2.2计算公式I象站提供）______________

闸顶高程按《水闸设计规》（SL265-2001）中有关规定进行计算，相

关公式如下：

Z=%+hp+h+A《水闸设计规》

F=0.13〃?

噌

&=13.91

%।

2

h7=——cth---

LmmL

式中：Z—闸顶高程（m）;

ho—计算潮水位（m）;

A—安全超高（m）,取A=0.3m;

hm—平均波局（m）;水文提供基本数据：计算风速（注意扩

大系数）、风区长度、风区内平均水深

vo—计算风速（m/s）;（注意那种工况）。

1、由三数据（VoD乩（极可能要做相应修

D—风区长度（m）;本工程取500

,改））推出根据hr和乩及水闸规

Hm—风区的平均水深（m）;

表E.0.1-2,推出hp

Tm-平均波周期（S）；2、由hm、v0推出Tm

3、根据Tm、H经试算推出Lm

4、根据Lm,计算波浪破碎的临界水

平均波长

Lm—（m）;深及hz（水闸规E.0.2）

5、根据H、Hk、Lm/2之间关系推波

H—闸前水深（m）;浪压力P（浪压力用在闸室稳定计算、

工况不同，压力不同）

hp—相应于波列累积频率5%的波高（6、根据浪压力断面型式求浪压力作用

点，（形心）。

hz—波浪中心线超出计算水位的高度（mb

根据上述，采用Excel表计算，结果如下表221所示。

波浪爬高包括两部分：hph2

图E.0.2—1

表2.2-1水闸闸顶高程计算

1、计算平均波高及hm/Hm

gD/vogHm/vo

hmhm/Hmghm/vo2VoHmD

22

28.0500.

0.3230.0410.0046.2560.7.78

00

2、计算设计波浪波列累计频率波高

hp水闸级别波列累计频率P（%）hm/Hmhp/hm

0.61935.0000.0411.918

3、计算设计波浪平均周期Tm值

gTm/vo

13.9(ghm/vo2)0.5

TmVohm

2.52028.0000.323

4、计算平均波长Lm（试算）

Lm=(gTm2/2TT)*th(2*TTH/Lm)

LmTmH（闸前水深）TT△410-3

9.8722.5204.7803.1420.0008

5、计算波浪破碎的临界水深

Hk=(Lm/4TT)*ln[(Lm+2TThp)/(Lm-2TThp)]

HkLmhpTT

0.6549.8720.6193.142

6、计算hz

a.判别闸前水深H与临界水深Hk及与(Lm/2)关系

关

关系

HHkHLm/2

系

4.784.93

4.780>0.654<

06

b.计算波浪中心线超出计算水位的高度

hz=(TThp2/Lm)*Cth(2TTH/Lm)

hzTThpLmH

4.78

0.1223.1420.6199.872

0

6、闸顶高程计算

Z=ho+hp+hz+A

zhohphzA

3.8212.7800.6190.1220.300

2.3闸顶高程确定

根据《水闸设计规》SL265-2001第4.2.4条规定，挡水时，水闸闸顶高

程不应低于正常蓄水位（或最高挡水位）加波浪计算高度与相应安全超高之

和；位于防洪（挡潮）堤上的水闸，其闸顶高程不得低于防洪（挡潮）堤堤

顶高程。则本次设计的闸顶高程取水闸两侧堤防堤顶高程为4.20m。

3水力计算

本项目可用理正软件计算，

1、设计2、复核（0.1-0.3m高差）

3.1闸孔总净宽计算

3.1.1计算公式

根据《水闸设计规》（SL265-2001）,各水闸采用过流计算公式如下：

（1）对于平底闸，当为堰流时，水闸的泄流能力计算根据《水闸设计

规》（SL265-2001）附录A.0.1规定的水力计算公式：

,/h\04

Q=&mB.回簿2;3=2.31去1--^

"oI"oJ

式中：Q—水闸泄流量（m%）;b—淹没系数；

£—侧收缩系数，按水力学的弗朗西斯公式计算确定；

加一流量系数，取0.385;

为一水闸过流净宽（m）;

八一堰顶算起的下游水深（m）;

“。一计入行近流速水头的堰上水深（m）,近似采用堰上水头

（2）对于平底闸，当堰流处于高淹没度时（h/H0N09）,水闸的泄流

能力计算根据《水闸设计规》（SL265-2001）附录A.0.2规定的水力计算公

式：

2

Q=〃也B。阿瓦F；4。=0577+065

式中：Q—水闸的泄流流量（m3/s）;

〃。一淹没堰流的综合流量系数；

B。—水闸过流净宽（m）;

g—重力加速度，采用9.81m/s2;

〃，一由堰顶算起的下游水深（m）;

4—计入行近流速水头的堰上水深（m）,近似采用堰上水头

H（尸H。

（3）当过闸泄流过程为孔口出流时，采用如下公式进行计算：

Q=b血BoJgHo\/.i=(ps

0.4

16—

2.718M

式中：饱一孔口高度（m）;

。一孔流流速系数，采用0.95m;

〃一孔流流量系数，按《水闸设计规》表A.0.3-1查得;

£—孔流垂直收缩系数;

4—计算系数；

r—胸墙底圆弧半径（m）;

b-孔流淹没系数，按《水闸设计规》表A.0.3-2查得。

3.1.2计算工况

本次水闸规模复核，以排涝流量完全自排设计，各水闸水位按围地面控

制高程来确定，闸底高程根据外侧河道底高程综合确定，过闸水头差取

0.15m,推求各水闸相应的总净宽。

3.1.3计算成果

根据上述，本次水闸规模复核使用理正岩土5.6—水力学计算软件计算，

其计算成果如下：

**********************************************************************

计算项目：大环闸孔总净宽计算

**********************************************************************

［水闸型式简图］

［计算条件］

［基本参数］

闸坎型式未设底坎的宽顶堰

闸门型式平板闸门

计算目标计算闸门总净宽

判断水流状态的标准he/H0.650

上游水位(m)0.700

下游水位(m)0.550

堰顶高程(m)-2.000

行进流速水头(m)0.150

闸门开启高度he(m)3.500

设计闸孔数1

设计流量Q(m3/s)25.000

判断高淹没度的标准hs/HO0.900

流量系数计算

L流量系数值0.385

收缩系数计算

L上游河道宽度bs(m)9.000

淹没系数计算

［计算过程］

1、判断水流状态。

水流状态：因为he/H=1.296>0.650o所以属于堰流。

根据《水闸设计规》SL265-2001附录A计算。

2、判断是否高淹没度出流。

因为实际淹没度：0.895<0.900,所以，堰流为非高淹没度出流。

3、淹没系数。

无底坎宽顶堰淹没系数：。=0.840o

4、流量系数。

根据《水闸设计规》取流量系数为：0.385o

5、求解闸孔宽度：

闸孔宽度侧收缩系数计算流量流量差

(m)(m3/s)(m3/s)

19.9631.25421172.453147.45325

11.7961.0568585.86960.86904

7.7130.9764751.87526.87512

5.6710.9436536.86111.86139

4.6510.9299329.7874.78695

4.1400.9239526.3471.34714

3.8850.9212224.6500.35006

4.0120.9225725.4970.49670

3.9490.9218925.0.07286

3.9170.9215624.8610.13871

3.9330.9217224.9670.03295

3.9410.9218125.0200.01995

经过试算，满足设计流量的闸孔总净宽为：3.941(m)o

3.1.4确定闸孔总净宽

根据上述计算结果，大环水闸闸门总净宽为3.941m,实取水闸总净宽

为4m、单孔。

3.2水闸消能防冲

3.2.1计算工况

由于本水闸为原地区感潮河道的河口挡潮闸，当外江水位较高时，水处

于关闭挡潮阶段，不进行过流，当需要引水时，外水位一般较低，过闸流量

较小，而排涝时水位较高，流量较大，故本次消能防冲计算选择排涝工程进

行复核，相应水位为广

，1、工况选取，合理制定内外水位

2、水力学，武大版，P210

江水位为0.50m。

3.2.2消能判别

(1)判断是否需要建消力池

单宽流量:q=Q/B=25/4=6.25/n3/(s-ni)

行近流速水头：—=0.25/21；

2g

:可总水头：£0=2.00+0.80+0.25=3.05m

归==1.586〃

临界水深：hk=

vgV9.8

由2=1.92,0=0.95查“矩形断面明渠收缩断面水深及水跃共辄水深求解

%

图”得久=0.65,则0.65x1.586=1.031加。

4

由共筑水深公式：,其中々=方右，则

1.0316.252

也=----J1+8----------=2.08m

2V9.8x1.031

已知下游水深〃,=2.0+0.5=2.5利，即/<〃，，水闸泄流发生淹没式水跃，

无需建消力池。

(2)结论

根据上述计算可知，本水闸泄流时，跃后水深小于下游水位，为淹没式

水跃，无需建消力池，只需加设辅助消能设施即可。故本工程在水闸进出口

底板设分流式消力墩辅助消能，消力墩尺寸500x600x6000mm(高x宽x长),

每个消力墩之间间距1m。水闸进出口设5m长，0.50m厚干砌石护面，防

止水流冲刷掏空闸底。

4渗流稳定计算

4.1渗流稳定计算公式

防渗设计按外江设计防洪（潮）水位与堤最低水位（按降低堤田面高程

确定）情况组合为最不利工况进行计算，按规推荐的改进阻力系数法进行计

算，计算公式如下：

①地基有效深度：当L/So”时，4=0.5%

式中：7；—地基的有效深度，m;

心—地下轮廓的水平投影长度，m;

5。一地下轮廓的垂直投影长度，m;

3

②进、出口段：4=1.5停J+0.441

式中：无一进出口段的阻力系数；

s—齿墙的入土深度，m;

T—地基的透水层深度，m;

③部垂直段：%=2In11-擀）］

式中：,一部垂直段的阻力系数；

④水平段：g4-876+52）

式中：&一水平段的阻力系数；

人一水平段长度，m;

5、邑一进出口段板桩或齿墙的入土深度，m;

⑤各分段水头损失值：%=或”

式中：也一各分段水头损失值，m;

当一各分段的阻力系数;

〃一总分段数。修正部分需格外注意

⑥进、出口段修正后的水头损失值公式

%=力,

/=1

式中：儿一进、出口段修正后的水头损失，m;

〃。一进出口段水头损失值，m;

"一阻力修正系数，当计算的夕N1.0时，采用"=1.0;

s，一底板埋深与板桩入土深度之和，m;

r—板桩另一侧地基透水层深度，m;

△力—修正后水头损失的减小值，mo

⑦进、出口齿墙不规则部位水头损失修正公式

当为<M,且hx+玛<M时，h'y-2hy,Jicd=hcd+M—仇+7iv）

4.2闸基渗流稳定计算

本工程水闸闸基防渗轮廓主要由闸底板及其齿墙、沉箱组成，防渗轮廓

总长34.85m,计算简图如下：用

I-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------1

4.2.1计算工况拟定

本工程水闸闸基渗流稳定计算按水闸外水位差最大情况进行计算，即按

外江设计防洪（潮）水位与堤最低水位（按降低堤田面高程确定）情况组合

为最不利工况进行计算。

水位组合：外江设计防洪潮水位2.59m,河最低水位-0.70m。

4.2.2计算过程

本次水闸闸基渗流稳定计算采用EXCEL表格计算，其计算过程如下表

4.2-1所示。

表4.2-1渗透稳定计算表（水位组合：外江设计防洪潮水位2.59m,河最低水位-0.70m）

改进阻力系数法

一、确定地基计算深度

Tc=11.925地基计算深度

Te=11.925地基有效深度

To=26.15透水地基实际深度

Lo=23.85地下轮廓线的水平投影长度

So=3.5地下轮廓线的铅直投影长度

二、分段计算阻力系数

设计外水位2.59

设计水位-0.7

水头差h3.29

总段数11

计算公式

进/出口段

Q喏『+0.441

部垂直段4喏

工-。卷+$）

水平段

i

.专业资料.

段数渗流段名称阻力系数目水头损失hi修正后渗透水头hiLSSiS2T坡降

11进口段0.46670.69390.42931.522.550.286

23水平段0.02380.03530.07060.50021.050.141

32部垂直段0.04540.06750.1350122.050.135

43水平段0.12240.18200.34385.51322.050.

52部垂直段0.13710.20380.2038322.050.068

63水平段0.62200.92480.924811.850019.050.078

72部垂直段0.13710.20380.2038322.050.068

83水平段0.12240.18200.34385.53122.050.

92部垂直段0.04540.06750.1350122.050.135

103水平段0.02380.03530.07060.50021.050.141

11-1出口段0.46670.69390.42931.522.550.286

S2.2129计算正确计算正确

三、进出口水头损失值及渗透压力局部修正

进口段出口段

ho-|3'ho=0.42930.4293

△h=ho-ho-0.26460.2646

S'=1.51.5

T=22.5522.55

T'=22.0522.05

P'=0.61870.6187

h'x=0.07060.0706

.专业资料.

h'y=0.13500.1350

h'cd=0.34380.3438

四、出口段渗透坡降（出逸坡降）

出口段J=ho7S'=0.286

水平段J=ho/s=0.141

五、渗透压力

节点上下节点水头差节点水头经过修正间距长度

03.29003290.0023850XY（X、Y）

10.42932.86072860.00430.00023850329023850,3290

20.07062.79002790.0070.0050023850286023850,2860

30.13502.65512655.00135.00023350279023350,2790

40.34382.31122311.00344.00550023350265523350,2655

50.20382.10742107.00204.00017850231117850,2311

60.92481.18261182.00925.001185017850210717850,2107

70.20380.9788978.00204.00060001182.006000,1182

80.34380.6349634.00344.0055006000978.006000,978

90.13500.5000499.00135.000500634500,634

100.07060.4293429.0070.00500500499500,499

110.429300.00429.00004290,429

计算正确计算正确计算正确000,0

根据地质勘察报告，淤泥质土出口端渗透坡降允许值为0.35,水平段为0.25,由上述计算可知，水闸闸基出口

.专业资料.

段渗透坡降0.286<0.35,水平段渗透坡降0.141<0.25,满足渗透稳定要求。

.专业资料.

5水闸应力稳定计算

5.1计算工况及荷载组合

根据《水闸设计规》(SL265-2001)规定，计算闸室稳定和应力时的荷

载组合分基本组合和特殊组合。

计算工况荷载组合详见下表5.1-1:

表5.1-1闸室稳定计算工况及荷载表

闸外水荷载组合

闸水位

计算工况位自静水压扬压浪压风压地震荷

(m)

(m)重力力力力载

完建期无水无水

基本组合

设计挡潮期2.59-0.20VVV

特殊组合正常蓄水+7度

-0.36-0.201V7

II地震

完建情况闸外水位及闸水位相同，取与闸室底板齐平，及-2.00m。

设计挡潮情况外水位取30年一遇设计洪潮水位2.59m,相应闸水位取

正常水位-0.20m。

正常蓄水位遭遇7度地震情况，外江水位取多年平均低潮位-0.36m,水

位取正常水位-0.20m。

图5.1-1水闸计算简图

5.2计算公式

包括水闸沿基础底面的抗滑稳定计算、闸室基底应力、基底应力不均均

系数的计算。

5.2.1水闸沿基础底面的抗滑稳定计算

根据《水闸设计规》（SL265-2001）,计算公式如下：

K=—

式中：K,-沿闸室基底面的抗滑稳定安全系数；

ZG—作用在闸室上的全部竖向荷载（kN）;

Z”一作用在闸室上的全部水平荷载（kN）;

闸室基底面与地基之间的摩擦系数，根据地质勘察成果，淤

泥质地基摩擦系数为0.15;

在各种荷载组合工况下，水闸基础底面抗滑稳定安全系数允许值应满足

KC>[KC],对于3级建筑物，抗滑稳定安全系数允许值[K]如下：

.专业资料.

基本组合：［K/>1.25

特殊组合：［K/>1.05

522水闸基底应力计算

根据《水闸设计规》（SL265-2001）,当结构布置及受力情况对称时，计

材料力学w：弯曲截面系数

算公式如下:I〃2

w=—二，通常当做矩形计算，w=—

Wax6

4ax

minA-W

式中：匕ax—闸室基底应力的最大值或最小值（kPa）;

min

ZG—作用在闸室上的全部竖向荷载（包括闸室基础底面上的扬

压力在，kN）;

作用在闸室上的全部竖向和水平荷载对于基础底面水流方

向的形心轴的力矩（kNm）;

A—闸室基底面的面积（m2）;

卬一闸室基底面对于该底面垂直水流方向的形心轴的截面矩

平均基底应力：P=^Pm.^+Pmin）

基底应力不均匀系数：7=—

Enin

对于本工程地质情况，在各种荷载组合工况下，基底应力稳定计算应满

足下列要求：

.专业资料.

在各种工况计算下:P4(P允)；PgW1.2(P允)

基本组合：”1.50

特殊组合：r1<2.00

其中地震惯性力代表值根据《水工建筑物抗震设计规》规定，采用拟静

力法进行计算。

根据《水工建筑物抗震设计规》(SL203-97)第4.1.1条：一般情况下，

水工建筑物可只考虑水平向地震作用；第4.2.1条：一般情况下，水工建筑

物抗震计算应考虑的地震作用力：建筑物自重和其上的荷载所产生的地震惯

性力、地震动土压力、水平向地震动水压力。

(1)沿建筑物高度作用于各质点i的水平向地震惯性力代表值应按下式

F

i=ah^GEiai/g

式中匕一作用在质点i的水平向地震惯性力代表值；

地震作用的效应折减系数，除另有规定外，取0.25；

GE,—集中在质点i的重力作用标准值；

%—质点i的动态分布系数应按《水工建筑抗震设计规XSL203-97)

各类水工建筑物章节中的有关条文规定采用；

g—重力加速度。

(2)地震动水压力作用在水面以下0.54H。处，其代表值Fo按下式计算：

.专业资料.

F。=065a自用:

注意!

式中：P,,—水体质量密度标准值；

Ho—水深。

5.3计算过程

本次闸室应力稳定计算采用Excel表格计算其计算过程如下表5.3-1~

5.3-7所示。

.专业资料.

表5.3-1基本组合：设计挡潮期风浪压力计算

1、计算平均波高及hm/Hm

gHm/Vo

hmhm/Hmghm/vo2gD/vo2VoHmD

2

0.3220.0.0046.2560.09528.007.59500.0

2、计算设计波浪波列累计频率波高

hp水闸级别波列累计频率P(%)hm/Hmhp/hm

0.61735.0000.1.915

3、计算设计波浪平均周期Tm值

gTm/vo

205

13.9(ghm/vo)-

TmVohm

2.52028.0000.322

4、计算平均波长Lm(试算)

=

Lm(gTm2/2TT)*th(2*TTH/Lm)

(闸前水深)△410-3

LmTmHTT

9.8572.5204.5903.1420.0019

5、计算波浪破碎的临界水深

Hk=(Lm/4TT)*ln[(Lm+2TThp)/(Lm-2TThp)]

HkLmhpTT

0.6529.8570.6173.142

6、计算波浪压力

a.判别闸前水深H与临界水深Hk及与(Lm/2)关系

关系关系

HHkHLm/2

4.590>0.6524.590<4.929

b.计算波浪中心线超出计算水位的高度

hz=(TThp2/Lm)*cth(2TTH/Lm)

TT

hzhpLmH

0.1223.1420.6179.8574.590

c.选择计算公式

根据以上判断结果

公式二

可判断采取公式

公式二

Pi=(1/2)*[(hp+hz)(Y*H+ps)+H*ps]

.专业资料.

公式

PiYLmhphzHPs

18.3729.8109.8570.6170.1224.590.648

7、计算波浪压力作用点（离水闸底板距离H1适合于公式二）

H'hphzLm/2PiHY

3.0.6170.1224.92918.3724.5909.810

表5.3-2特殊组合II:正常蓄水遭遇7度地震风浪压力计算

序荷载重（kN）力臂（m）力矩（kNm）

号部位备注

垂直力水平力正负

7584.6

1结构自重0.191434.81

3

水重（外江侧）707.177.004950.18

1188.9

水重（河侧）-5.33-6337.03

4

-1826.9

浮托力0.00

6

渗透压力-95.403.98-379.22

静水压力（外江侧）-53.79