08-悬挑脚手架施工方案

目录TOC\o”1-2”\h\z\u2.工程概况 24.1构配件材质 3HYPERLINK\l”_Toc242890104"4。2构造技术要求 4HYPERLINK\l”_Toc242890105"5.悬挑式脚手架搭设工艺 125。1搭设工艺流程 12HYPERLINK\l”_Toc242890107”5。2安放预埋件 125.3安装悬挑工字钢 12_Toc242890110”5.5搭设脚手架工艺要求 13HYPERLINK\l”_Toc242890111”6。安全管理 14HYPERLINK\l”_Toc242890112"7.脚手架拆除安全技术要求 158.脚手架计算 16和“安鉴"标志。禁止采购和使用无生产许可证、无出厂合格证、无检测合格报告的“三无"劣质密目网。禁止使用破损或有砼浆水污染的密目网.4.2技术参数4.2。1总要求横平竖直、连接牢靠、底脚着实、支撑挺直、通畅平坦、安全设施齐全、牢靠。4.2。2悬挑钢梁结构（1）悬挑方式①悬挑水平工字钢梁采用悬臂式结构；②所有悬挑水平钢梁采用钢丝绳卸荷;（2）构造尺寸①钢梁规格:采用16号工字钢;②钢梁间距：La=1。5m（与脚手架纵距相同）；③悬挑长度：L悬=1。50m，转角处悬挑长度为1。7～2。0m；④锚固长度：建筑物内楼板上锚固，L锚≥1。25L悬；固定及悬挑见附图：外墙悬挑脚手架剖面。⑤卸荷钢丝绳：采用绳径12mm的钢丝绳，卸荷一次,每两跨设置一道，钢丝绳固定在框架梁上或墙体连梁上；（3）锚固方法在楼板上预埋Φ20圆钢锚环，三道。4。2。3双排脚手架(1)搭设尺寸①立杆：纵距La=1.5m；横距Lb=1m；立杆距外墙面200mm，②步距：h=1.50m。③拉结点：按二步三跨间距,梅花型布置；④小横杆伸出长度：外侧至少伸出100mm,内侧伸至距内墙200mm处，每二步小横杆加长，与墙拉结。⑤剪刀撑:每隔6m一道；斜度:45°-60°；⑥扣件扭力矩：螺栓拧紧扭力矩≥40N·m,且≯65N·m。4.2.4脚手架搭设的安全技术要求（1）立杆接长：对接接长，顶步可采用搭接，搭接长度≮1m,管端伸出扣件盖板≮10cm，采用不少于3个旋转扣件固定。端面：钢管两端面切斜偏差▽≤1.7mm。接头:相邻立杆接头相互错开一个步距(不得在同一平面上或同步内）；同步内相隔立杆接头高差≥0.5m,至主节点a≤h/3；转角：脚手架转角处的阴角和阳角必须设置立杆。（2）扫地杆纵向杆：立杆的底座向上200mm处，应连续设置纵向扫地杆，用直角扣件与立杆固定;横向杆：在纵向扫地杆的下方，其与每根立杆相交处设置横向扫地杆；接长：对接接长。(3)剪刀撑接长：搭接接长（不得对接）;搭接长度≮1m；管端伸出扣件盖板≮10cm;高度：与立杆、大(小）横杆同步搭设。由底至顶连续不断，形成均等菱形;固定:用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上.双肢杆交叉处用回转扣件相互扣接。(4)大横杆接长：对接接长.接头：接头相互错开，两根相邻大横杆的接头不宜设在同步或同跨内。杆长：杆件长度不宜小于3跨。伸出长度：转角处端头伸出长度不小于100mm。(5)拉结与抛撑间距:水平间距为3个纵距，垂直间距3m,即二步三跨，梅花型布置.首步拉结：从底步（第一步）主节点处开始设置.当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定。位置:靠近主节点设置，距主节点≯30cm。拉结构造:采用钢性拉结。在结构施工过程中根据脚手架平面布置图在楼板或框架梁上预埋钢筋锚环或直径20mm钢筋,当脚手架搭设至该位置时，用Φ48钢管与钢筋锚环铆接.同步设置：当脚手架搭至有连墙件的预置点时,在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后应立即设置连墙件.顶撑：顶撑应可靠地顶在砼梁、柱等结构上，使脚手架不摇晃。严禁使用仅有拉筋的柔性拉结。临时拉结：当脚手架搭设施工层高出拉结2步时，应采取临时稳定措施，直到上一层拉结安装完后方可根据情况拆除。拉结不得拉在大横杆、窗框、水落管、避雷带及锈蚀的预埋件上。（6)脚手板脚手板铺设：施工操作层必须满铺脚手板,脚手板应设置在不少于3根的横向水平杆上，可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。对接平铺时,接头处必须设置两根横向水平杆,脚手板外伸长度应取130~150mm；脚手板搭接铺设时，接头必须只在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。作业层端部脚手板探头长度应取130～150mm，其板长两端均应与支撑杆用直径1。2mm的镀锌钢丝固定。（7）工字钢：工字钢悬挑长度1.5米,楼内长度不小于1。25倍的悬挑长度，此处定位2.3米。4。2.5安全防护（1）防护栏杆高度：本工程标准层层高2.90米，大横杆步距1.50米,在作业层处增加一道护身栏杆。内栏杆：脚手架内侧位于垂直洞口段，坠落高度≥2m时,应设上、下两道内防护内栏杆,并随脚手架同步搭设，高度同外栏杆。接长：对接接长.(弧面、转角处和靠近转角处的末根栏杆除外）.高出作业面：脚手架栏杆必须始终高出作业面1.2m以上。设置：当脚手板铺设同步设置，第2步以上不得出现有脚手板无防护栏杆和安全网的现象。封端：脚手架端部设二道栏杆封头。（2）立网全数张挂密目网，密目网应张设在脚手架外立杆内侧,密目网下边与大横杆、网与网相互间应环环绑扎、不留缝隙。禁止使用破损、肮脏、有碍工地形象和市容的安全网，不得随意拆除密目网.因本工程1＃、4#楼西侧紧邻厂房，所以密目网要求挂双层.(3）挡脚板作业层连续设20cm高挡脚板，并不少于3步。（4）接地接地R≤4Ω，脚手架每转角一组(二根），并联作电气连接。立杆与柱子接地主筋用Φ10钢筋或40＊4扁铁相连。分别在导线电气连接点处的钢管上焊M12螺杆，用于连接接地线.不得将导线压接在扣件螺栓上。接地线为10mm2多股铜导线，亦可用Φ10钢筋或40＊4扁铁作接地线。有电阻测验记录。（5）水平隔离当立杆与建筑物墙面间距大于15cm以上时，每楼层应设水平隔离。隔离方法：在小横杆悬挑的部位,通长绑扣两根纵向杆件,再铺上脚手板或条型安全网，（网眼≤2.5cm).脚手架内侧与结构凹入部分形成水平洞井，应每步均作隔离。水平隔离应及时设置到位，保证作业人员可能的坠落高度≯2m.(6)脚手架底部全封闭①在二根纵向扫地杆及其中间搁栅杆的上方，沿脚手架的横向设置40＊40mm木方＠≯500mm；②从外扫地杆到结构墙面间的宽度范围内，沿脚手架纵向满铺并固定水平防护夹板（可用模板边角余料）,不留孔隙。设置垂直防护板：用多层板封闭楼板与上述水平防护板内边沿所形成的垂直孔洞，防止落物。设置底部踢脚板：在水平防护板的外边设踢脚板；高度≮18cm。密目网封闭：将首步密目网的下边用木条（26*8）钉压在水平防护板上,间距≯200mm。4.2。6脚手架的卸荷1）本工程中悬挑脚手架采用6×19+1直径15。5mm的钢丝绳斜拉的措施卸荷，悬挑钢梁与外立杆的交点处设置一卸荷点，钢丝绳从钢梁底部兜紧，且与结构外墙或圆钢拉环拉接牢固，每两跨一道。2）卸荷吊件用钢筋和φ14钢丝绳组成，详见下图。钢丝绳接头位置应设置安全弯，以便检查钢丝绳的松动情况.安全弯不大于200mm，绳卡间隔90mm,钢丝绳短头不小于140mm。钢丝绳与墙体的连接钢丝绳与工字钢的连接4。3.2。10钢梁悬挑架角部做法施工现场的型钢悬挑外架在立面的转角处的处理方法采用辐射式布置型钢梁，做法见下图。槽钢焊接在工字钢上角部做法平面图钢管焊接在工字钢上角部做法剖面图对混凝土强度的要求：脚手架初始搭设时楼板、墙板混凝土强度≮C20；楼板混凝土强度≥设计强度后方可拆除楼板的模板支撑。拆模时楼板混凝土强度实际值以与楼板同等条件养护下混凝土试块强度值为据，保留相关资料备查。5.悬挑式脚手架搭设工艺5。1搭设工艺流程安放锚固预埋件→安放钢挑梁及固定→竖立杆→小横杆（扫地杆）→大横杆（扫地杆)→拉结→剪刀撑→铺脚手板→踢脚板→密目网→底部封闭→内隔离5。2安放预埋件5。2。1测量定位根据脚手架悬挑梁平面位置布置图，以主体结构轴线为基准，在楼板测量、定位、标识出锚固预埋件安放位置，在楼板钢筋绑扎时预埋锚环。在墙体钢筋绑扎时预留穿钢梁的孔洞。5.2。2安放锚固预埋件在楼板钢筋底筋上方安放已预制好的锚固钢筋环。（下图只为示意，锚环用20的）5.2。3验收复核由施工、技术、安全等人员组织隐蔽验收及技术复核，做好相关记录。5.3安装悬挑工字钢待楼板混凝土凝固后,安放悬挑钢梁。注意:悬挑钢梁不得支承在混凝土悬挑板上，并应准确地安放在定位线上，钢梁前部垫50厚木方找坡。5.4对悬挑工字钢的验收由本方案设计人员、监理工程师、项目技术负责人、安全员、脚手架的作业班等共同验收，并做好签字记录。验收内容：预埋件的安放位置与数量、锚固情况、所用材料的规格型号、悬挑钢梁的安放尺寸、焊接质量、砼结构强度、其它.只有对悬挑钢结构验收合格后，并满足混凝土强度要求的条件后方可搭设上部脚手架。5.5搭设脚手架工艺要求搭设脚手架为了达到外观横平竖直，几何图形一致的结果，保障架子工自身的安全，架子工必须遵守搭设程序，不得随意施工。必须集体配合。杆件的运输、操作部位的材料堆放都必须服从项目部安全员的要求。严格禁止物件传递以抛掷方式进行,注意以下操作要领:首先熟读本脚手架施工方案，掌握工程平面及立面的结构特点，按脚手架的高度决定平面布置和设计脚手架与建筑的间隔距离，脚手架立面是否开启出入通道，即开洞。按设计的立杆位置，竖立立杆。立杆的选用必须里、外交错，纵向交错。竖杆必须集体配合，按里立杆、外立杆、小横杆、大横杆的搭设顺序，依次进行。大横杆的架设必须留出与另一立面交合的长度。当四根立杆竖立后，并进行了纵、横水平杆的牵连，即形成了初步的第一单元架体，由于该架体在不断延伸中受到架杆时的晃动，会导致纵、横移位，甚至倒塌。因此应及时采取临时拉结措施,以及每延伸二跨，都应该设置临时的稳固措施。在搭设过程中,应随时按规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度.立杆必须垂直，架设中可以以目测的手段对附近建筑物的墙角,或采用线锤作垂直校正.当校正后,可进行扫地杆的牵连工作,保证初搭架体的稳定。扫地杆高度应视现场特点尽可能放低,与回填土面不大于200mm左右。为了保证架体稳定，选择扣件必须是固接形式的直角扣件,作水平杆和垂直杆件的连结,千万不能采用回转扣件.扣件螺栓的拧紧程度，应是扭矩扳手实测的40-65N·m范围内。一般控制在40-50N·m。当首步架完成以后，应及时安装拉结点,二步架完成以后及时安装固定剪刀撑。在架设剪刀撑中,及时校正立杆的纵向垂直，剪刀撑接触的立杆，必须逢点必扣，且不宜与大横杆连结。在进行拉结点架设中，应校正脚手架横向垂直，使立杆在各个方向上保持垂直，即轴心垂直。完成剪刀撑和拉结点以后，及时拆除第一步架杆时设置的临时撑杆或拉杆。建筑施工的脚手架，应沿建筑四周联接，一步一步递升.不允许分立面架设后再合拢，也不允许踏步式施工。6.安全管理6。1基本要求作业人员持相应特种作业有效证上岗，并体检合格。正确佩戴劳动保护用品,遵守操作规程，禁止酒后作业。严格脚手架施工方案技术交底制度.6。2验收分部验收，填写《验收表》，悬挂“脚手架验收合格”标志牌.楼板混凝土强度不够时，不得搭设脚手架。由专业公司承包搭设的脚手架或分包单位使用脚手架,在移交使用前必须由责任双方共同验收,并做好《安全防护设施交接验收记录》。脚手架未经验收或验收不合格，不得使用。6.3使用要求不得利用脚手架作模板支撑使用或固定泵送砼输送管。不得利用模板支撑搭设脚手架。严禁在脚手架上超载堆物，施工过程中应及时清除架网上杂物。严禁擅自拆除脚手架拉结、栏杆、各种受力杆件、扣件和安全网等。确因施工原因需拆除部分拉结点，必须填写《申请表》，经项目部技术负责人批准并采取相应措施后方可拆除。不得解除密目网采用斜拉、斜吊的方式从脚手上进料。在脚手架上从事电焊或气焊作业，必须由防火措施和专人监护。雷暴雨、强风、大雪等自然灾害前后应加强检查除险。凡遇强风（6级以上）、雨天、雪天、雾天等气候和夜间应停止脚手架搭设、拆除作业。搭拆脚手作业人员禁止翻爬脚手架。禁止人体在密目网外悬空加接剪刀撑。拆除作业前应指定专人连续警戒、用围栏或安全线设警区，悬挂警戒标志.严禁非操作人员入内。拆除脚手架必须逆搭设顺序操作。严禁上下同时拆除和高处抛掷材料.并严格执行JGJ130—2011规范7.4相应规定。拆下的密目网必须清洗入库.不得随意弃放。7.脚手架拆除安全技术要求根据国家有关标准文件规定,凡不符合高处作业条件的(高血压、心脏病、癫痫病和深度近视眼等）人员，一律禁止高处作业,并严禁酒后作业。拆除前，应全面检查脚手架的扣件连结、拉结点、支撑体系是否复核安全构造要求。严格正确使用劳动保护用品，正确使用安全帽和安全带进入高处作业区。高处作业必须穿软底鞋。遵守高处作业的规定：工具必须入袋，物品严禁高处抛掷。凡遇到强风、雨天、雪天气候和夜间，应停止拆除工作.因特殊需要夜间操作，必须有良好的照明，照明设备必须符合用电规定。钩挂牢固，绝缘良好，接地完善，并不准把电源线直接用铅丝绑扎在脚手架的杆件上。拆除作业区的地面,应根据要求，设醒目的警戒区域标志，并设专人监护.拆除危险区内的电线（或作停电处理）。禁止危险区内任何作业活动和人员穿越。高处吊运杆件必须注意:长型杆件必须采用两点捆扎吊的方法。如吊运钢管、扣件必须拆尽,不准带扣件吊。按钢管长度规格分吊，不允许长短混杂一起吊。扣件等小型配件，必须置入盛器吊下。所有吊物，都不允许超荷.如需进行墙面焊割作业的，必须配备消防监护人员，除配置消防器材外，同时应配置接火盘置于切割下方，防止切割火花或切割物溅落引起火灾事故.脚手架的拆除应绕建筑物周边一步一步循序渐进分解。不允许踏步式作业.严禁上下同时作业.分段拆除高差不应大于二步。如高度大于二步应增设临时拉结加固。作业人员进入岗位以后，应先进行检查，如遇薄弱部位时，要先加固,后拆除.对步层面留存物件或垃圾等，先清理，再传入建筑内或装入盛器吊下。按搭设时的反程序分解架体：安全网→脚手板→防护栏杆→剪刀撑→拉结点→大横杆→小横杆→立杆。剪刀撑、拉结点等登高设置的拆除，必须与整体脚手架的拆除同步。不允许先拆。严禁先将拉结整层或数层拆除后在拆除脚手架.拆除单根5m长以上的立杆，应两人以上配合,不得单独拆卸.作业人员应保持高度的安全意识，注意站立位置，用力均需得当，防止原杆件在搭设校正弯曲时，其弯势的回弹。翻掀垫板应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将脚手板上未及时清理的残留物从高处坠落伤人。竖起脚手板应插入下步的脚手架内。不得持板在搁栅或大横杆上行走传送。不得高处向外抛掷脚手板。当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，不允许留有隐患。如发现隐患应及时修复或至少完成一个程序、一个部位的结束方可撤岗。同时要清除步面浮动物件.防止复岗后的自伤事故发生.钢管脚手架拆底部时，特别是最后里外四根立杆时，应集体配合,防止倒架事故。应在拆除扫地杆后在拆第一步水平杆。顺序相反，容易倒杆。当脚手架拆至下部最后一根立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑，加固后在拆除拉结点。拆除立杆的地面，及时处理脚手架原部位的地面,防止留下隐患导致事故。输送至地面的材料，应按类堆放整理，剔除已失去安全度的杆件或配件,然后归仓。如修理脚手架的材料,未能及时归仓，必须暂留人行道的，在许可下，做好防范措施，张挂醒目的安全标志，防止意外事故的发生.8.脚手架计算一、参数信息：1。脚手架参数双排脚手架搭设高度选最高的架子为17。2m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1。5m，立杆的横距为1m，立杆的步距为1。5m;内排架距离墙长度为0。20m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为0根；采用的钢管类型为Φ48×3。5；横杆与立杆连接方式为双扣件；取双扣件抗滑承载力调整系数0。75；连墙件布置取两步三跨,竖向间距3m,水平间距4。5m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2。活荷载参数施工均布荷载(kN/m2）：3。000;脚手架用途:结构脚手架;同时施工层数:2层；3。风荷载参数本工程地处北京,基本风压0.45kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0。92，计算立杆稳定性时取0。74，风荷载体型系数μs为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m)：0。1394;脚手板自重标准值(kN/m2）：0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0。140；安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:0.005；脚手板铺设层数：12层;脚手板类别：木脚手板;栏杆挡板类别：木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1。5m，建筑物内锚固段长度2.3m。锚固压点压环钢筋直径(mm）:20。00;楼板混凝土标号:C30/C25;6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6。000；钢丝绳与墙距离为（m)：3。200;悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2m。二、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形.1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值：P2=0。35×1.5/1=0.525kN/m；活荷载标准值:Q=3×1.5/1=4。5kN/m；荷载的计算值：q=1。2×0.038+1.2×0。525+1.4×4.5=6。976kN/m;小横杆计算简图2。强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:Mqmax=ql2/8最大弯矩Mqmax=6。976×12/8=0.872kN·m；最大应力计算值σ=Mqmax/W=171。656N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=171.656N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2,满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.525+4。5=5.063kN/m;νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×5。063×10004/(384×2.06×105×121900)=2.625mm；小横杆的最大挠度2.625mm小于小横杆的最大容许挠度1000/150=6。667与10mm，满足要求！三、大横杆的计算:因为此时大横杆没有受到上部结构传来的力的作用,所以，大横杆不需要进行验算。四、扣件抗滑力的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5。2。5)：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取12.00kN；R-—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值：P1=0。038×1/2=0。019kN；脚手板的自重标准值:P3=0.35×1×1。5/2=0.262kN;活荷载标准值：Q=3×1×1。5/2=2。25kN；荷载的设计值:R=1。2×（0。019+0。262)+1.4×2。25=3.488kN;R〈12。00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0。1394kN/mNG1=［0.1394+(1.00×0/2）×0.038/1.50]×19。25=2.683kN；（2）脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2NG2=0。35×12×1。5×(1+0.2)/2=3。78kN；(3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板,标准值为0。14kN/mNG3=0。14×12×1。5/2=1。26kN；(4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网：0。005kN/m2NG4=0.005×1.5×19.25=0.144kN；经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7。868kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3×1×1。5×2/2=4。5kN;考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1。2NG+0.85×1.4NQ=1。2×7.868+0.85×1。4×4。5=14.796kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=1.2NG+1.4NQ=1。2×7.868+1.4×4。5=15.741kN;六、立杆的稳定性计算:风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0-—基本风压（kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0。45kN/m2；μz—-风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）的规定采用：μz=0.74；μs--风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7×0.45×0。74×0。214=0。05kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1。4WkLah2/10=0。85×1。4×0.05×1。5×1。52/10=0。02kN·m;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤［f］立杆的轴心压力设计值:N=14。796kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤［f]立杆的轴心压力设计值：N=N'=15。741kN；计算立杆的截面回转半径：i=1。58cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：k=1。155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)表5.3.3得：μ=1。5；计算长度，由公式l0=kuh确定:l0=2.599m;长细比：L0/i=164；轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0。262立杆净截面面积：A=4.89cm2;立杆净截面模量（抵抗矩)：W=5。08cm3;钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=14796.39/(0。262×489）+20034.421/5080=119。434N/mm2；立杆稳定性计算σ=119。434N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f］=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=15741.39/（0.262×489）=122.866N/mm2；立杆稳定性计算σ=122。866N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f]=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92,μs＝0。214，ω0＝0。45，Wk=0。7μz·μs·ω0=0。7×0。92×0.214×0.45=0。062kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=13。5m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN），N0=5.000kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=1.172kN;连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.172kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f］其中φ-—轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=200/15。8的结果查表得到φ=0。966,l为内排架距离墙的长度；A=4.89cm2；[f］=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.966×4。89×10—4×205×103=96。837kN；Nl=6.172〈Nf=96。837,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=6.172小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算.悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点.本方案中，脚手架排距为1000mm，内排脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2.受脚手架集中荷载N=1.2×7.868+1.4×4。5=15。741kN；水平钢梁自重荷载q=1。2×26.1×0。0001×78.5=0.246kN/m;悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1]=17。812kN；R［2]=14.733kN;R[3］=-0。128kN.最大弯矩Mmax=1.863kN·m；最大应力σ=M/1。05W+N/A=1。863×106/（1.05×141000）+10.019×103/2610=16.42N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值16.42N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2，满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用16号工字钢，计算公式如下σ=M/φbWx