4综合楼落地式脚手架施工方案11-15

目录TOC\o"1-3”\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc340695860”一、编制依据 3二、工程概况 4HYPERLINK\l”_Toc340695862”三、脚手架设计与搭设 53。1方案选型 53。3施工现场脚手架搭设要求 5HYPERLINK\l”_Toc340695866"四、施工准备 8HYPERLINK\l”_Toc340695867”4。1施工进度计划 8HYPERLINK\l”_Toc340695868”4。2材料准备 8HYPERLINK\l”_Toc340695869”4。3主要材料用量表 9HYPERLINK\l”_Toc340695870"4。4人员准备 10HYPERLINK\l”_Toc340695871"五、脚手架搭设技术要求 12_Toc340695873”5.2大横杆 125。5连墙杆的设置 14HYPERLINK\l”_Toc340695877"5。6扣件、接头 15HYPERLINK\l”_Toc340695878”六、脚手架搭设 16HYPERLINK\l”_Toc340695879"6。1基础的设置 16HYPERLINK\l”_Toc340695880"6。2落地式脚手架搭设 16HYPERLINK\l”_Toc340695881"6.3马道的搭设 16_Toc340695885”8.1脚手架拆除前必须完成的准备工作 208。2拆除脚手架的要求 20九、脚手架施工的安全技术措施 21_Toc340695889"10.1防电措施 23字形人行斜道，附着落地式外脚手架设置，宽度1.2米,坡度采用1：3，拐弯处设置平台，平台宽度1。5m。具体详见附图.斜道两侧及平台外围均设置安全栏杆及挡脚板。栏杆高度为1.2m，挡脚板高度为200mm，栏杆内侧满挂密目安全网。斜道两侧、平台外围和端部均设置连墙杆，每两步加设水平斜杆；并设置剪刀撑.斜道采用木板顺铺,接头采用搭接；并每隔250～300mm设一根防滑木条，木条厚度为20~30mm。具体详见附图5:4＃综合楼落地式脚手架立面图。6.4脚手架门洞及安全通道搭设落地式脚手架需搭设门洞，拟在在4＃综合楼北侧(4-4～4—5/4—C）搭设门洞及安全通道。门洞尺寸为3m×3。5m，构造做法详见下图.斜杆与地面的夹角应在45°～60°之间，门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆应高出门洞1步，门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件。安全通道详见附图6：4#综合楼落地式脚手架安全通道详图。图6。1脚手架门洞示意图

七、脚手架的验收脚手架的检查与验收应由项目经理组织,项目施工、技术、安全、作业班组负责人及监理人员参加，按照技术规范、施工方案、技术交底等有关技术文件，对脚手架进行分组验收,全部合格并办妥验收手续后方可启用。分段搭设的脚手架应分段进行验收,严禁边搭边投入使用。对脚手架施工应分别在以下各阶段对脚手架的施工质量进行验收：(1）基础完工后及脚手架搭设前；（2）操作层上施加荷载前；（3）每搭设完三层高度；（4）达到设计高度后;（5）遇到六级及以上大风或大雨后.（6）停用超过一个月的，在从新投入使用前.对于检查中不符合有关技术要求的部位必须先整改，合格后才能继续施工。脚手架技术要求及允许偏差表表7。1项次项目技术要求允许偏差（mm)检查方法与工具1立杆垂直度最后验收垂直度—±100经纬仪搭设中检查的垂直度H=2±7H=10±14H=20±28H=30±42H=40±55H=50±70中间档次采用插值法2间距步距-±20钢板尺纵距±50横距±203纵向水平杆高差一根杆的两端-±20水平仪同跨内两根纵向水平杆高差—±104双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸200mm—50钢板尺外脚手架检查项目一览表表7.2项次项目技术要求示意图检查方法与工具1扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a≤150mm钢卷尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a≥500mm钢卷尺立杆上的对接扣件置主节点的距离a≤h/3(600mm）钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩40～65Nm-扭力扳手2剪刀撑斜杆与地面的倾角45o~60o—角尺3脚手板外伸长度对接a=130～150mml≤300mm钢卷尺搭接a≥100mml≥200mm钢卷尺八、脚手架的拆除8.1脚手架拆除前必须完成的准备工作全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求；根据检查结果，确定拆除顺序、拆除安全技术措施等内容，然后由工程负责人逐级进行技术交底；清除脚手架上的杂物及地面障碍物。8.2拆除脚手架的要求拆除顺序应逐层由上而下进行,严禁上下同时作业。所有连墙件应随脚手架逐层拆除，分段拆除高度不应大于两步。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先每6米搭设一根抛撑加固,然后再拆连墙件。各种构配件必须及时分段集中运至地面,严禁抛扔.脚手架拆除应注意成品保护，不得损坏已施工完外墙面及外窗窗玻璃。杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。运至地面的构配件应及时检查整修与保养,并按品种、规格随时码放于干燥通风处，防止锈蚀。

九、脚手架施工的安全技术措施本外架只能作围护架和操作架使用，不允许将其作为主体结构施工模板加固和支撑架使用。卸料平台的搭设应与外脚手架完全分离，不得利用外脚手架作为卸料平台。图9。1安全保证体系1、脚手架搭设及拆除前，应层层落实安全技术交底，做到管理人员及架子工，人人清楚、个个明白.2、外架基础部分的回填土应严格按照相关规范中的要求施工，严禁在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业。3、脚手架搭拆人员必须符合国家有关法律,法规要求，并且备专业工种操作上岗证。4、作业人员应戴好安全帽，系好安全带，不得带病或酒后作业，并应遵守国家及成都市有关施工现场管理安全要求。5、钢管、扣件及安全网的材质满足国家及成都市有关安全技术规范要求。6、脚手架外立面满挂密目安全网，操作层及操作层下步架满兜水平网。7、操作层上不得集中堆放材料,不得将缆风绳,巨型广告板等堆于外架上。8、严禁攀、爬上架，不得任意拆除脚手架的构件及连墙杆，确因拉结点影响其它工种施工，经技术部同意后，可适当调整,但不得减少拉结点。大的变更必须经技术部及安全总监认可.9、雨天应仔细检查外架底部是否积水,基础底部是否松动,立杆是否悬空,保证排水沟排水通畅。如发现外架基础塌陷等情况,应立即上报工程部门及安全部门，并及时进行处理.10、外架搭设完毕，经验收后方可使用。全面检查脚手架的扣件连接，连墙杆，支撑体系应符合安全要求。11、拆除顺序应逐层由上而下进行，严禁上下同时作业，拆除外架面不得进行外墙施工及其它作业，架子拆除时应由专人配合将因连墙点而影响外墙施工处补上。12、所有连墙杆件应随脚架逐层拆除，严禁先将连墙杆件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除架子高差不得大于2步架，若因施工需要高差大于2步架,则必须加设连墙杆加固.13、各构件必须及时分类放置，扣件装袋传主楼层内运出，严禁抛扔，钢管不得在外架上集中堆放。

十、脚手架防电防火措施10。1防电措施1、工地临时用电线路的架设及脚手架避雷,接地措施应按国家建委《施工现场临时用电安全技术规范》J6J46—2005中的有关规定执行.2、架体与建筑物主体结构及基础间做好放电接地。3、电线不能直接绑扎在脚手架上，如必须绑扎在脚手架上时，应有可靠的绝缘保护。10.2防火措施1、以预防为主,平时要加强巡视管理和例行检查.在脚手架上进行电焊作业应有防火措施及专人看火2、外架搭设时应选用合格的防火性能好的材料，如阻燃型安全网等。3、在脚手架上分区分层配置灭火器材,如干粉灭火罐等。动用明火要审批，并有专人监护；禁止在脚手架上吸烟，杜绝火种来源.外架上或架体附近严禁施焊。确需焊接作业时，必须有防止火花飞溅的有效措施。

十一、计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）。11.1计算参数：双排脚手架,搭设高度18.6米，立杆采用单立管。立杆的纵距1。50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1。80米。钢管类型为48×3.6(计算时按48×3。0)，连墙件采用2步3跨，竖向间距3。60米,水平间距4。50米。施工活荷载为3.0kN/m2,同时考虑2层施工。脚手板采用竹串片，荷载为0。35kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0。0100kN/m2.脚手板下小横杆在大横杆上面,且主结点间增加一根小横杆。基本风压0。33kN/m2，高度变化系数0.8400，体型系数0。1170。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0。250m2，地基承载力调整系数1。00。11.2小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面.按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0。350×1。500/2=0。262kN/m活荷载标准值Q=3。000×1。500/2=2。250kN/m荷载的计算值q=1。2×0.038+1。2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m小横杆计算简图2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3。511×0.9002/8=0。355kN.m=0.355×106/4491.0=79.158N/mm2小横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0。262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5。0×2.551×900。04/(384×2.06×105×107780.0)=0.982mm小横杆的最大挠度小于900。0/150与10mm，满足要求!11.3大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0。038×0.900=0。035kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/2=0。236kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1。500/2=2。025kN荷载的计算值P=(1.2×0.035+1.2×0.236+1.4×2.025）/2=1。580kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=0。08×（1.2×0.038)×1。5002+0。175×1.580×1。500=0。423kN。m=0。423×106/4491。0=94。197N/mm2大横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0。677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×107780.000）=0.06mm集中荷载标准值P=（0。035+0.236+2.025）/2=1。148kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1。146×1147。905×1500。003/(100×2。060×105×107780.000)=2.00mm最大挠度和V=V1+V2=2.059mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!11.4扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5):R≤Rc其中Rc-—扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1。荷载值计算横杆的自重标准值P1=0。038×1。500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0。350×0.900×1.500/2=0。236kN活荷载标准值Q=3。000×0.900×1.500/2=2。025kN荷载的计算值R=1。2×0。058+1。2×0。236+1。4×2.025=3。188kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-—65N。m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；11。5脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m）；本例为0。1072NG1=0。107×18。600=1.995kN(2）脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×2×1.500×(0。900+0.300)/2=0。630kN（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0。17NG3=0.170×1.500×2/2=0.255kN（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0。010NG4=0.010×1.500×18。600=0。279kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3。159kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到,活荷载标准值NQ=3。000×2×1。500×0。900/2=4.050kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0。330Uz——风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001）附录表7.2。1的规定采用：Uz=0。840Us——风荷载体型系数：Us=0。117经计算得到,风荷载标准值Wk=0.330×0。840×0。117=0.032kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1。2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3。159+0。9×1。4×4.050=8。894kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1。4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1。2×3。159+1。4×4。050=9。461kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0。9×1。4Wklah2/10其中Wk-—风荷载标准值(kN/m2);la——立杆的纵距（m）；h—-立杆的步距(m）。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0。032×1。500×1。800×1。800/10=0.020kN。m11.6立杆的稳定性计算：1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N-—立杆的轴心压力设计值，N=9。461kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k-—计算长度附加系数，取1.155；u--计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0--计算长度（m)，由公式l0=kuh确定，l0=1。155×1。500×1.800=3。118m；A—-立杆净截面面积，A=4。239cm2;W——立杆净截面模量(抵抗矩）,W=4.491cm3；——由长细比,为3118/16=196；-—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.190；-—钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=9461/（0。19×424）=117.738N/mm2；［f］—-钢管立杆抗压强度设计值，[f］=205.00N/mm2;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算〈[f]，满足要求！2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N-—立杆的轴心压力设计值，N=8.894kN;i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k——计算长度附加系数，取1。155；u-—计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1。500；l0——计算长度(m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1。500×1.800=3.118m;A-—立杆净截面面积,A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.491cm3;—-由长细比，为3118/16=196;——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0。190；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0。020kN.m；——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2)；经计算得到=8894/（0.19×424）+20000/4491=115.104N/mm2；［f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f］=205。00N/mm2;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f］,满足要求!11.7最大搭设高度的计算：不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:其中NG2K—-构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1。164kN；NQ—-活荷载标准值,NQ=4。050kN；gk—-每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.107kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=73.083米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:其中NG2K--构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.164kN；NQ——活荷载标准值,NQ=4.050kN；gk--每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0。107kN/m；Mwk-—计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0。016kN.m；经计算得到,考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度［H］=74。728米。11.8连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk—-风荷载标准值，wk=0。032kN/m2;Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4。50=16。200m2；No-—连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=3。000经计算得到Nlw=0。736kN，连墙件轴向力计算值Nl=3。736kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85A[f］其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；净截面面积Ac=4。24cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl,连墙件的设计计算满足强度设计要求！经过计算得到Nf2=300.110kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接.经过计算得到Nl=3。736kN小于扣件的抗滑力8。0kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图1