DB32／T+4863-2024+预制混凝土劲性体复合地基技术规范

ICS93.080CCSP66!7,ƒ‰DB32/T4863—2024预制混凝土劲性体复合地基技术规范Technicalspecificationofprecastconcretestiffnessforcompositefoundations2024-09-20发布 2024-10-20实施江苏省市场监督管理局 发 布中国标准出版社 出 版DBDB32/T4863—2024DBDB32/T4863—2024ⅠⅠⅢⅢ目 次前言 Ⅲ范围 1规范性引用文件 1术语和定义 1基本规定 2材料规格与质量要求 2设计 2一般规定 2构造 3劲性体单桩承载力设计 4桩帽及加筋垫层设计 5承载力和沉降计算 6整体稳定性验算 8施工 8一般规定 8运输起吊和堆放 8试桩 9静压法沉桩 10锤击法沉桩 10植入法沉桩 11接桩与截桩 11桩帽及加筋垫层施工 12检验和验收 13施工过程检验 138.2 验收 14附录A规范）劲性体的分类参数及质量要求 17附录B资料）劲性体弯矩计算简易方法 26参考文献 30前 言本文件按照GB/T1.1—202《标准化工作导则第1部分：标准化文件的结构和起草规则》的规定起草。请注意本文件的某些内容可能涉及专利。本文件的发布机构不承担识别专利的责任。本文件由江苏省交通运输厅提出归口并组织实施。中国有限公司、苏交科集团股份有限公司、华设设计集团股份有限公司苏州勘设计研究总院有限公司。DBDB32/T4863—2024DBDB32/T4863—2024PAGEPAGE11PAGEPAGE10预制混凝土劲性体复合地基技术规范范围本文件规定了预制混凝土劲性体复合地基的材料、设计、施工、检验和验收等技术要求。本文件适用于公路工程、铁路工程、水运工程中的预制混凝土劲性体复合地基的应用。规范性引用文件下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。其中，注日期的引用文包括所有的修改单适用于本文件。GB/T700 碳素结构钢GB/T3077 合金结构钢GB/T13476 先张法预应力混凝土管桩GB/T13657 A型环氧树脂GB50205—2020 钢结构工程施工质量验收标准GB/T50290 土工合成材料应用技术规范JTS240 水运工程基桩试验检测JGJ94 建筑桩基技术规范JG/T197 预应力混凝土空心方桩JGJ340 建筑地基检测技术规范JGJ/T406 预应力混凝土管桩技术标准JTG/TD31⁃02 公路软土地基路堤设计与施工技术细则JTGF80/1 公路工程质量检测评定标准JTG/T3512 公路工程基桩检测技术规范JTS257 水运工程质量检验标准TB10001 铁路路基设计规范TB10035 铁路特殊路基设计规范TB10106 铁路工程地基处理技术规程TB10218 铁路工程基桩检测技术规范TB10414 铁路路基工程施工质量验收标准术语和定义下列术语和定义适用于本文件。3.1预制混凝土劲性体 precastconcretestiffness复合地基中作为竖向增强体的预制预应力混凝土薄壁空心桩，包括管形劲性体和方形劲性体。注管形劲性体的代号PST，方形劲性体的代号PT。3.2预制混凝土劲性体复合地基 precastconcretestiffnesscompositefoundation由劲性体、桩帽、加筋垫层及其周围土体共同承担荷载的地基。注：简称“劲性体复合地基”。3.3桩帽 pilecap安装在劲性体顶部，用于分担荷载的板式结构。注：包括现场浇筑桩帽和预制桩帽。3.4加筋垫层 reinforcedcushion铺设单层或多层水平向加筋材料的垫层。基本规定劲性体复合地基可用于加固软土路基及小型构筑物下的淤泥质土堤段、桥头或通道与路堤衔接段宜优先选用。劲性体复合地基施工前宜根据工程需要进行试桩和载荷试验，并根据试验结果调整设计参数。劲性体复合地基应根据工程地质勘察报告劲性体应根据地质条件和环境影响程度，选择静压法或者锤击法进行施工，必要时可采用引孔法、植入法等沉桩辅助措施。劲性体复合地基施工前应进行劲性体产品的进场检验。施工过程中以及施工完成后准的规定进行检验和验收。劲性体复合地基用于铁路路基工程时，应按照结构的功能要求和设计使用状况采用相应的组合，并采用不同的安全系数。采用总安全系数法设计时，荷载及作用应采用计算值，荷载组合应符合TB10001铁路路堤与地基的整体稳定性、地基沉降应根据地基特性、处理措施类型及滑动破坏形式等条件，按施工期和运营期分别进行计算分析，稳定安全系数和工后沉降控制标准应符合TB10035和TB10001的有关规定。材料规格与质量要求管形劲性体生产时的原材料应符合GB/T13476的相关规定。方形劲性体生产时的原材料应符合JG/T197的相关规定。劲性体的分类、规格及质量要求应符合附录A的规定。劲性体的连接采用插销式机械连接法时，螺母的钢材宜采用45#GB/T700的规定。插杆、扣筒的材质宜采用40CrGB/T3077的规定。密封材料采用环氧树脂时GB/T13657的规定。垫层加筋材料应符合GB/T50290的相关规定。设计一般规定劲性体复合地基设计应包括下列内容：劲性体单桩承载力设计计算；复合地基承载力设计计算；复合地基沉降计算；复合地基软弱下卧层承载力和沉降验算；桩帽抗弯及抗冲切承载力设计计算；稳定性验算。劲性体桩端宜进入承载力和压缩模量高的相对硬土层。劲性体复合地基中的劲性体和桩间土在荷载作用下应能共同承担荷载。劲性体桩身混凝土抗压强度等级不宜小于C60。构造劲性体复合地基的构造示意见图1。标引序号说明：1——劲性体；2——桩帽；3——加筋材料；4——加筋垫层；5——填土路基；6——软土层；7——相对硬土层。图1 劲性体复合地基构造示意劲性体的外径或边长宜取300mm~600mm，加固土层厚、加固土层性质差或上部荷载大时宜取较大值。劲性体桩体连接接头布置应符合下列规定：a）同一水平截面内的接头数量百分率不应大于50%；b）相邻劲性体的接头位置，竖向错开距离不应小于1m。小型构筑物下的劲性体复合地基，劲性体顶部宜采用填芯混凝土等方式进行封闭，填芯高度不宜小于劲性体直径的3倍，填芯混凝土强度等级不宜低于C30。路堤下的劲性体复合地基，劲性体顶部宜设置桩帽，劲性体顶部进入桩帽不宜小于30mm帽符合下列要求：桩帽面积与单桩有效处理面积之比不宜小于20%；桩帽宜采用预制桩帽，也可采用现浇桩帽，桩帽混凝土强度等级不宜低于C30；桩帽外形可采用圆柱体、台体或倒锥台体；）桩帽边长或直径不宜小于1000mm200mm。桩帽与路堤填土间应设置加筋垫层控制要求等综合确定，宜取300mm~500mm。劲性体宜按正方形或正三角形布置及施工工艺等确定，宜取5倍~8倍劲性体外径或边长，对需要利用挤土效应处理湿陷性黄土、可液化土时，宜取2.5倍~3倍劲性体外径或边长，且布置范围宜考虑填土路堤稳定性控制的要求。劲性体单桩承载力设计劲性体长度应根据承载力劲性体的单桩竖向抗压极限承载力可通过载荷试验确定，载荷试验应符合JTG/T3512的相关规定。作用于单根劲性体桩顶的分担荷载JTG/TD31-02的相关规定计算。作用于劲性体单桩顶部的荷载应满足公式要求：Fcap≤Ra （1）式中：Fcap——作用于劲性体顶部的荷载标准值，单位为千牛（kN）；Ra ——劲性体单桩竖向抗压承载力特征值。劲性体的单桩竖向承载力特征值应按公式计算：Ra=Quk/K （2）式中：Ra——劲性体单桩竖向抗压承载力特征值，单位为千牛（kN）；Quk——劲性体单桩竖向极限承载力标准值，单位为千牛（kN）；K——安全系数，取2.0。估算：Quk=∑uqsikli+Aqpk （3）式中：Quk——劲性体单桩竖向极限承载力标准值，单位为千牛（kN）；——劲性体横截面周长，单位为米qsik—劲性体桩周第i层土的极限侧阻力标准值kP，可由当地静载荷试验结果统JGJ94取值；li ——iA —劲性体桩外径计算得到的面积m；qpk —极限端阻力标准值，单位为千帕kP，可由当地静载试验结果统计分析得到，或根据场地单桥或双桥探头静力触探试验结果JGJ94取值。采用植入法施工时，劲性体单桩竖向极限承载力标准值可按公式估算：Quk=π∑dsiqsiklpi+A'qpk （4）式中：Quk——劲性体单桩竖向极限承载力标准值，单位为千牛（kN）；dsi——分层土中外芯桩直径，单位为米（m）；qsik—劲性体桩周第i层土的极限侧阻力标准值kP，植入段可取钻孔灌注桩桩侧阻力标准值；lpi ——iA′—桩由外径计算得到的面积m，当插入深度大于外芯桩底时，取劲性体外径计算得到的面积；当插入深度小于或等于外芯桩底时，取外芯桩外径计算得到的面积；qpk—极限端阻力标准值，单位为千帕kP，应根据劲性体插入深度确定，当插入深度大于外芯桩底时，应按预制桩桩端阻力取值；当插入深度小于外芯桩底时，应按外芯桩桩端阻力取劲性体的桩身正截面受压承载力应满足公式要求：N≤ΨcAfc （5）式中：N ——相应于荷载效应基本组合时Ψc—成桩工艺系数，当采用抱压式或锤击式施工时，Ψc取0.70；当采用顶压式施工时，Ψc取0.80Ψc取0.85；A —劲性体桩身横截面面积m；fc —劲性体桩身混凝土轴心抗压强度设计值N/mm。桩帽及加筋垫层设计初步估算台体桩帽的边长时进行确定。桩帽边长的具体取值应根据工程条件大小等因素进一步调整确定。式中：

b=(0.4~0.5)Sa （6）b ——，圆柱体桩帽可按照面积相等原则等效为台体桩帽；Sa ——。桩帽的抗冲切承载力应按公式验算：Vs/umh0≤0.7βhpft/η0 （7）Vs=Psb2-π(h0tan45∘+D)2Ps/4 （8）um=π(D+h0tan45∘) （9）式中：Vs ——相应于荷载效应基本组合时um ——桩帽冲切破坏椎体一半有效厚度处的周长h0 ——，取桩帽底面至上层钢筋网的距离；βhp——冲切高度影响系数，取1.0；ft —桩帽混凝土轴心抗拉强度设计值N/mm；η0 ——1.25；Ps —相应于荷载效应基本组合时kN/m；b ——，圆柱体桩帽可按面积相等原则等效为台体桩帽；D ——，方形劲性体可按面积相等原则等效为管型劲性体。桩帽的受弯承载力应按公式验算：M≤MR （10）M=1PD(b-D)2+2P(b-D)3 （11）式中：

R 2 s 2

3 s 2M ——相应于荷载效应基本组合时MR——桩帽的受弯承载力设计值，单位为千牛米（kN·m）；Ps —相应于荷载效应基本组合时kN/m；D ——b ——，圆柱体桩帽可按面积相等原则等效为台体桩帽。≥桩帽配筋设计应按公式验算：≥式中：

A M s 0.9fyh0

…………（12）As —桩帽上部受拉钢筋计算截面面积m；M ——相应于荷载效应基本组合时fy —受拉钢筋抗拉强度设计值N/mm；h0 ——，取桩帽底面至上层钢筋网的距离。桩帽受力钢筋的最小配筋率不宜小于0.15%，上部的受拉钢筋直径不宜小于8mm100mm~200mm。当地层为单一无硬壳层的淤泥质土时，可采取下列措施加强劲性体复合地基的结构横向稳定性：对浅层土体采用换填、注浆、就地固化等措施处理；适当缩小劲性体的间距；增强桩顶或桩帽间的联系构造。加筋垫层设置范围应大于劲性体处理范围，垫层边缘超出最外侧桩帽边缘的宽度宜为200mm~300mm。加筋垫层的填料宜因地制宜地采用级配良好的砂砾石、碎石或再生材料等。加筋材料应具有抗拉强度高加筋材料的拉应力计算应符合JTG/TD31-02的相关要求。加筋材料宜布置1~2层，并应覆盖所有桩帽。当布置2层筋材时，最下层加筋材料与桩帽顶部的距离宜为200mm~300，上部筋材的作用应折减后按60%取用，两层加筋材的间距宜为100mm~300mm。当加筋材料反包时，最小反包长度不宜小于2.0m。承载力和沉降计算劲性体复合地基承载力应按公式计算：式中：

fspk

=λmRa+β(1-m)fAskpAsk

…………（13）fspk ——劲性体复合地基承载力特征值λ ——0.7~0.9；m ——桩土面积置换率；Ra ——单桩竖向承载力特征值Ap —包括桩芯土在内的劲性体横截面面积m；β —桩间土承载力折减系数，宜按地区经验取值，如无经验时可取0.8~1.0，桩间土天然地基承载力较高时宜取大值；fsk —处理后桩间土承载力特征值kP，宜按当地经验取值，如无经验时可取天然地基承载力特征值。e桩土面积置换率，应按公式（14）计算：e式中：m ——桩土面积置换率；D ——

m=D2/D2

…………（14）De —一根劲性体分担的处理地基面积的等效圆直径。按等边三角形布桩时De可按1.05SaDe可按1.13SaSa为劲性体桩间距。公路工程中的劲性体复合地基可不考虑桩间土压缩变形对沉降的影响，采用单向压缩分层总和法计算最终沉降。∑∑mnσ∆h∑∑式中：

S=ψPj=1i=1

j,iEsj,i

j,i

…………（15）S ——ψP ——劲性体桩基沉降计算经验系数，根据地区沉降观测资料及经验确定，缺少沉降观测资料及JTG3363的相关规定计算确定；ms ——劲性体桩端平面以下压缩层内土层分层数；nj ——劲性体桩端平面下第j层土的计算分层数；σj,i —劲性体桩端平面下第j层土第i个分层的竖向附加应力位为千kP按GB50007—2011附录R计算；∆hj,i——劲性体桩端平面下第j层土第i个分层的厚度，单位为米（m）；Esj,i——劲性体桩端平面下第j层土第i个分层在自重应力至自重应力加附加应力作用段的压缩模量，单位为兆帕（MPa）。铁路工程的地基沉降应分别计算加固区沉降和下卧层沉降。采用劲性体复合地基加固区沉降宜按承载力比法，下卧层宜按布辛奈斯克L/3法等计算。采用劲性体桩网L/3TB10106的相关规定计算。铁路工程的地基沉降计算符合下列规定：高速铁路、无砟轨道铁路地基压缩层的计算深度按附加应力等于0.1倍的自重应力确定，其他铁路地基压缩层的计算深度按附加应力等于0.2倍的自重应力确定。计算深度以下仍有软土层时，应继续增加计算深度。双线路基沉降计算时，轨道荷载可按双线设计，列车荷载宜按单线设计。整体稳定性验算公路工程中采用劲性体复合地基时，路堤与地基的整体稳定性验算符合下列规定：路堤和地基的整体稳定性验算可采用圆弧滑动法验算，滑动面上的抗剪强度采用桩土复合抗剪计算。其中劲性体桩身抗剪强度可取28d无侧限抗压强度的1/2；τps=mτp+(1-m)τs （16）式中：τps ——复合地基抗剪强度，单位为千帕m ——桩土面积置换率；τp ——劲性体桩身抗剪强度，单位为千帕τs ——。验算时应按施工期和运营期的荷载分别计算稳定系数。施工期的荷载只考虑路堤自重的荷载应包括路堤自重、路面的增重及行车荷载。铁路工程中采用劲性体复合地基时，路堤与地基的整体稳定性验算符合下列规定：劲性体复合地基及路堤较高、软土特性或环境敏感等条件复杂地段，宜根据复合地基可能的破坏模式，采用适宜的方法或结合数值法分析；采用劲性体桩网竖向承载力应不小于其承担的竖向荷载。劲性体复合地基中的劲性体桩身弯矩宜采用数值法分析，也可按附录B简易方法计算确定，桩身弯矩不应大于其极限承载能力。施工一般规定劲性体进场时应具备产品合格证，施工前应制定专项施工方案。劲性体应根据场地地层条件和周边环境选择静压、锤击、引孔或植入法施工。劲性体施工顺序宜根据场地地质条件及周边环境因素确定。运输起吊和堆放劲性体的吊运符合下列规定：在吊运过程中应轻起轻放劲性体长度小于15m；也可采用专用吊钩钩住劲性体两端内壁进行α45°；图2 15m以下劲性体吊点位置运输过程中的支承点位置宜按图3所示的两支点位置；图3 两支点位置放置于运输车辆上时应绑扎牢固。劲性体现场堆放、移桩和取桩符合下列规定：堆放场地应平整坚实、排水通畅；应按不同规格、长度及施工顺序分类堆放；场地条件许可时宜单层堆放，叠层堆放时不宜超过22层时，应设置专用的堆放架；叠层堆放时，最下层应在垂直劲性体长度方向且距桩节端部0.21L处设置2道垫木，最外缘劲性体的垫木处应用木楔塞紧；应采用吊机起吊取桩，不应拖拉取桩。试桩应通过劲性体试桩核对地质资料的正确性停止沉桩的标准、单桩承载力等。劲性体复合地基的工程桩施工前应选择典型地质条件进行不少于3根的试沉桩。劲性体试沉桩时符合下列规定：试沉桩的劲性体规格型号、长度及地质条件宜与工程桩一致；试沉桩点应选在地质勘探孔附近；试沉桩的施工机械条件应与工程桩一致；试沉桩后用载荷试验进行单桩承载力测试，有条件时载荷试验宜加载至劲性体的单桩竖向抗压极限承载力。静压法沉桩采用静压法沉桩时，场地地面承载力不应小于压桩机接地压强的1.2倍，且场地应平整。静压法沉桩宜选择顶压式液压压桩机或抱压式液压压桩机。选择压桩机的参数应包括下列内容：压桩机型号、最大压桩力、外型及拖运尺寸；压桩机的最小边桩距、长、短船型履靴的尺寸和接地压强；吊桩机构的类型及吊桩能力。选用的压桩机的最大压桩力应小于机架重量和配重之和乘以0.8。劲性体压桩时宜将每根桩一次性连续压到底第一节桩下压时垂直度偏差不大于0.5%；每一根桩应一次连续压到底压桩时应严格监控桩位偏移及桩身垂直度，当桩端进入硬土层后，不准许用移动机架等方法强行纠偏。终压标准宜根据设计要求载荷试验情况确定，最大压桩力不宜大于桩身结构竖向承载力设计值的1.5倍。摩擦桩以劲性体桩端标高控制为主，终压力控制为辅。油压表值与试桩参数及现场勘察参数不符；沉桩深度已达设计值，但油压表值未达到设计要求；压桩机械工作状态出现异常；桩身出现纵向裂缝或桩头混凝土出现剥落等异常现象；地面明显隆起、邻桩上浮或位移过大。锤击法沉桩地承载力要求。桩锤的选用应根据现场地质条件现有施工条件等因素综合确定。劲性体打入时符合下列规定：桩端帽或送桩帽与桩周围的间隙应为5mm~10mm；桩锤、桩端帽或送桩帽和桩身应在同一中心线上；劲性体插入时的垂直度偏差不应超过0.5%。终锤控制应符合下列规定：当桩端位于一般土层时贯入度已达到设计要求而桩顶标高未达到时310击的贯入度不大于设计规定的数值确认，必要时应通过试验确定贯入度控制标准。最大锤击数应根据实际现场情况及施工经验确定。遇下列情况，应暂停施打，分析原因并采取相应措施：贯入度突变；桩头混凝土剥落、破碎；桩身突然倾斜、移位；邻桩上浮或位移过大。植入法沉桩劲性体植入法沉桩根据预成孔方式分为取土植桩和非取土植桩，取土植桩可采用钻机成孔植桩，非取土植桩可采用搅拌植桩劲性体植入可采用静压当采用取土植桩时，符合下列规定。成孔施工应符合JGJ94中相应工艺的规定。前植入劲性体。当采用长螺旋压灌植桩时，泵送充填材料至孔底并加压后方可提钻，严禁先提钻后泵送充填材料。充填材料压灌过程中泵料斗内的充填材料面高于料斗底面的高度不应小于400mm。植入劲性体时，充填材料压灌高度不宜小于桩顶设计标高。当采用非取土植桩时，符合下列规定：施工需保证连续性，成孔深度宜达到设计深度；搅拌桩或旋喷桩施工完成后应及时植入劲性体旋喷完成后不宜超过4h~6h；冬期施工时可取大值、夏期施工时宜取小值。对于超过24h未植入的桩孔，应进行复搅后方可植入劲性体。接桩与截桩劲性体的连接可采用端板焊接法或插销式等机械连接法。劲性体的连接采用端板焊接法时焊接宜采用二氧化碳气体保护焊，宜采用活动防风罩进行保护施焊，雨天焊接时应采取可靠的防雨措施；下节桩的桩头处宜设导向箍，接桩时上下节桩段应保持顺直，错位偏差不宜大于5mm曲矢高不应大于桩长的1/1000，就位纠偏时不准许采用大锤横向敲打；上、下节桩接头端板坡口应用钢丝刷清刷干净并保持干燥，焊接处应刷至露出金属光泽；焊接层数不应少于2饱满；焊接接头应自然冷却完成后方可继续施工，自然冷却时间，采用锤击法时不宜少于8min静压法时不宜少于6min，采用二氧化碳气体保护焊时不宜少于3min，不准许采用水冷却或焊完立即施工。端板焊接法焊缝的焊接质量应按GB50205—2020中的二级焊缝控制，焊接完成后应进行外观检1的要求。劲性体的连接采用插销式机械连接法时a）连接前检查劲性体两端制作的尺寸偏差及连接件，无损伤后方可起吊施工。劲性体入土部分桩段的桩头宜高出地面1.0m。符合设计要求。上节劲性体安装插杆等配件后，应采用与劲性体等直径或等边长的垫板整体平靠在插杆的头部，插杆的头部均需与垫板接触。下节劲性体的端面应均匀涂抹环氧树脂等密封材料，材料的初凝时间不应超过6h应超过12h，涂抹时间不宜超过3min。当施工温度低于10℃时，应采取加热措施对密封材料进25~30GB/T13657的规定。上下节劲性体对准3个以上孔位时缓慢插入，严禁碰撞，完全连接后方可继续沉桩。沉桩过程中接桩点的位置宜考虑较难穿透的土层的深度，选择合理的劲性体长度，避免在较难穿越的土层中进行接桩。截桩应符合下列规定：截桩前应清理桩头周围土方，用水准仪确定桩顶标高并做好标记；应采用锯桩器截桩，切割时应一次性将劲性体外壁切透，不准许用大锤横向敲击或强行扳拉截桩。桩帽及加筋垫层施工桩帽基槽开挖时宜先采用小型挖机开挖至基槽底面以上20cm，然后采用人工开挖和修整，不应超挖，不应扰动基底土和桩间土。桩头四周及端板应清理干净，基底土应压密或采用碎石垫层找平。劲性体复合地基桩帽可采用现浇桩帽或预制桩帽，桩帽与劲性体连接应符合设计要求。劲性体与现浇或预制桩帽的连接可参考图45。标引序号说明：1——预制桩帽；1′——现浇桩帽；2——劲性体；——填芯钢筋笼；——填芯混凝土；——支托钢板或木塞。图4 劲性体与桩帽采用填芯连接标引序号说明：1——现浇或预制桩帽；2——劲性体。图5 劲性体与桩帽无填芯连接现浇桩帽施工符合下列规定：应按设计桩帽尺寸立模，并使桩帽中心与劲性体中心重合；桩帽模板安装应稳固牢靠桩帽混凝土宜与桩孔填芯混凝土一并浇筑，填芯混凝土浇筑前应将桩孔内壁浮浆清除干净；预制桩帽施工符合下列规定：预制桩帽尺寸及配筋应符合设计要求；预制桩帽安装时应保证桩帽中心与劲性体中心对齐；预制桩帽安装时，桩帽与底部土体之间应紧密贴合，严禁脱空，桩帽与周边土体之间应采用砂加筋垫层的加筋材料布筋位置和高程应符合设计要求，筋材在堤宽方向应避免接缝。加筋垫层的填料铺摊厚度，对机械压实处宜为200mm，人工夯实处宜为150mm。压实含水率宜控制为最优含水率±2%90%。施工时，碾压机离筋材的垂直距离不宜小于150mm，碾压机械宜直行。检验和验收施工过程检验施工过程检验应符合下列要求：劲性体的桩长、接头质量、收锤或终压标准应满足JGJ/T406的相关规定及设计要求；桩帽的混凝土强度、钢筋配置应满足设计要求；加筋材料应按设计和施工要求铺设劲性体施工过程检验实测项目应符合表1的规定。表1 劲性体施工过程检验实测项目序号检查项目规定值或允许偏差检查方法检查频率1焊材质量满足设计要求查产品合格证每批焊材抽查5组2焊缝质量7.7.27.7.3抽查2%且不少于5点3收锤或终压标准满足设计要求查沉桩记录全部桩帽施工过程检验实测项目应符合表2的规定。表2 桩帽施工过程检验实测项目序号检查项目规定值或允许偏差检查方法检查频率1混凝土强度满足设计要求混凝土试件每工点不少于1组2主筋间距±15mm尺量每工点不少于9点3箍筋间距±20mm尺量4保护层厚度+10mm-5mm尺量加筋垫层施工过程检验实测项目应符合表3的规定。表3 加筋垫层施工过程检验实测项目序号检查项目规定值或允许偏差检查方法检查频率1加筋材料搭接长度不小于设计值尺量抽查2%2垫层下路堤填土平整度、拱度满足设计要求尺量每200m检查4处3加筋材料搭接缝错开距离满足设计要求尺量抽查2%4加筋材料锚固长度满足设计要求尺量验收劲性体复合地基验收应符合下列要求：劲性体施工后应具有良好的桩身完整性；劲性体单桩竖向抗压承载力的检测结果应满足设计要求；桩帽的尺寸与位置应满足设计要求；加筋垫层的厚度、宽度及压实度应满足设计要求。劲性体施工后检验实测项目应符合表4的规定。表4 劲性体施工后检验实测项目序号检查项目规定值或允许偏差检查方法检查频率1桩身完整性Ⅰ类或Ⅱ类低应变法不应少于工程总桩数的10%2桩长满足设计要求查施工记录并结合孔内吊锤法（采用封闭桩尖时）检查全部施工记录并用孔内吊锤法抽查5%表4 劲性体施工后检验实测项目（续）序号检查项目规定值或允许偏差检查方法检查频率3单桩承载力不小于设计值静载荷试验总桩数的0.2%~0.5%3根4桩位±100mm全站仪或用钢尺量抽查2%且不少于5点5桩距±100mm用钢尺量6桩顶标高±50mm水准仪测量注：当有可靠的动测与静载对比试验资料或成熟的地区经验时，也可采用高应变法进行单桩承载力的辅助检验。桩帽施工后检验实测项目应符合表5的规定。表5 桩帽施工后检验实测项目单位为毫米序号检查项目规定值或允许偏差检查方法检查频率1高度+20-10尺量抽查2%且不少于5点2宽度或直径+30-203桩帽中心与桩中心偏差50加筋垫层施工后检验实测项目应符合表6的规定。表6 加筋垫层施工后检验实测项目序号检查项目规定值或允许偏差检查方法检查频率1垫层厚度不小于设计值尺量每200m测2点且每工点不少于5点2垫层宽度3垫层压实度不小于90%每200m每压实层测2处公路工程中，采用静载试验检测劲性体单桩竖向抗压承载力时，应符合JTG/T3512的有关规定铁路工程中，采用静载试验检测劲性体单桩竖向抗压承载力时，应符合TB10218的有关规定。JTS240的有关规定。采用载荷试验检测劲性体复合地基承载力时JGJ340的有关规定。劲性体复合地基验收应分别符合JTGF80/1TB10414JTS257JGJ340的相关要求。验收材料应包括以下内容：经批准的施工组织设计或施工方案；桩位测量放线图、包括工程基线复核签证单；劲性体混凝土强度检测报告；施工记录汇总、桩位编号图；成桩工艺试验记录；i）接桩隐蔽验收记录；桩顶标高、桩顶平面位置检测结果；工程竣工图；劲性体单桩承载力检测报告，劲性体复合地基承载力检测报告；发生质量事故时的处理记录；施工技术措施记录，包括桩孔填芯深度及插筋数量、桩帽配筋数量等；其他必要的文件和记录。附 录 A规范性）劲性体的分类、参数及质量要求管型劲性体规格和型号管形劲性体按外径分为300mm400mm500mm等规格。根据主筋配置的不同，每种混凝土强度等级的劲性体可分为ⅠⅡⅢ型和Ⅳ型。结构形状管形劲性体的结构形状和基本几何尺寸分别见图A.1和表A.1A.2。标引序号说明：t ——壁厚；D——外径；d——内径；Dp——预应力主筋所在圆的直径；L——长度；——预应力主筋；——螺旋箍筋。图A.1 管形劲性体的结构形状C60管形劲性体的配筋及基本参数混凝土强度等级为C60的管形劲性体其配筋和基本参数见表A.1。表A.1 C60管形劲性体的配筋及基本参数外径Dmm壁厚tmm型号配筋数量及直径允许单m预应力主筋所在圆周mm混凝土有效预应力值σceMPa受弯承载力设kN•m受弯承载力极kN•m受剪承载力设计值VkN竖向抗压承载力设计值RpkN30060Ⅰ型5φ7.1≤102503.88223065871Ⅱ型6φ7.1≤104.59263669Ⅲ型7φ7.1≤115.29304173Ⅳ型6φ9.0≤127.0039538240060Ⅰ型6φ7.1（5φ7.1）≤11（≤12）3403.32（2.79）38（32）52（44）85（80）1234Ⅱ型6φ9.0≤135.135979100Ⅲ型8φ9.0≤146.6475101111Ⅳ型7φ10.7≤157.958711812040080Ⅰ型6φ7.1（5φ7.1）≤11（≤10）3402.68（2.25）37（31）50（42）101（96）1548Ⅱ型6φ9.0≤124.175777118Ⅲ型8φ9.0≤125.427499131Ⅳ型7φ10.7≤136.538811814150065Ⅰ型9φ7.1≤134403.5873991201710Ⅱ型10φ7.1≤143.9581109125Ⅲ型12φ7.1≤144.679512913350080Ⅰ型9φ7.1≤134403.0472971372032Ⅱ型10φ7.1≤133.3679107141Ⅲ型12φ7.1≤133.9894127150注：上述劲性体的配筋和壁厚等参数可根据设计要求进行适当调整，相应的力学性能参数需重新计算。C80管形劲性体的配筋及基本参数混凝土强度等级为C80的管形劲性体其配筋和基本参数见表A.2。表A.2 C80管形劲性体的配筋及基本参数外径Dmm壁厚tmm型号配筋数量及直径允许单节长度Lm预应力主筋所在圆周mm混凝土有效预应力值σceMPa受弯承载力设kN•m受弯承载力极kN•m受剪承载力设计值VkN竖向抗压承载力设计值RpkN30060Ⅰ型5φ7.1≤102503.892331681137表A.2 C80管形劲性体的配筋及基本参数（续）外径Dmm壁厚tmm型号配筋数量及直径允许单节长度Lm预应力主筋所在圆周mm混凝土有效预应力值σceMPa受弯承载力设kN•m受弯承载力极kN•m受剪承载力设计值VkN竖向抗压承载力设计值RpkN30060Ⅱ型6φ7.1≤112504.612736731137Ⅲ型7φ7.1≤115.30314277Ⅳ型6φ9.0≤127.0341558640060Ⅰ型6φ7.1（5φ7.1）≤123403.33（2.80）39（33）52（44）90（85）1611Ⅱ型6φ9.0≤135.156081106Ⅲ型8φ9.0≤146.6777104117Ⅳ型7φ10.7≤157.999212412640080Ⅰ型6φ7.1（5φ7.1）≤113402.68（2.25）37（31）50（42）107（102）2021Ⅱ型6φ9.0≤124.185878125Ⅲ型8φ9.0≤135.4475102138Ⅳ型7φ10.7≤136.559012214950065Ⅰ型9φ7.1≤144403.58741001272232Ⅱ型10φ7.1≤143.9682111132Ⅲ型12φ7.1≤154.689713114050080Ⅰ型9φ7.1≤134403.0573981442653Ⅱ型10φ7.1≤133.3780108149Ⅲ型12φ7.1≤143.9995129159注：上述劲性体的配筋和壁厚等参数可根据设计要求进行适当调整，相应的力学性能参数需重新计算。方形劲性体规格和型号方形劲性体按边长分为300mm350mm400mm450mm500mm等规格。根据主筋配制的不同分为Ⅰ型和Ⅱ型。结构形状方形劲性体的结构形状和基本几何尺寸如图A.2。标引序号说明：B——边长；d——内径；Bp——预应力主筋分布边长；L——长度；——预应力主筋；——螺旋箍筋。图A.2 方形劲性体的结构形状C60方形劲性体的配筋及基本参数混凝土强度等级为C60的方形劲性体其配筋和基本参数见表A.3。表A.3 C60方形劲性体的配筋及基本参数边长Bmm内径dmm型号配筋数量及直径允许单节长度Lm预应力主筋分布边长Bpmm混凝土有效预应力值σceMPa受弯承载力设kN•m受弯承载力极kN•m受剪承载力设计值VkN竖向抗压承载力设计值RpkN300180Ⅰ型8φ7.1≤102403.873644771154Ⅱ型8φ9.0≤112406.02577184350230Ⅰ型8φ7.1≤102903.114454911447Ⅱ型8φ9.0≤122904.87708798400280Ⅰ型8φ7.1≤113402.5852641061759Ⅱ型8φ9.0≤123404.0583103114450310Ⅰ型12φ7.1≤123802.98891111502271Ⅱ型12φ9.0≤133804.67143178162500360Ⅰ型12φ7.1≤124302.571011261692649Ⅱ型12φ9.0≤144304.03162202181注：上述劲性体的配筋和内径等参数可根据设计要求进行适当调整，相应的力学性能参数需重新计算。C80方形劲性体的配筋及基本参数混凝土强度等级为C80的方形劲性体其配筋和基本参数见表A.4。表A.4 C80方形劲性体的配筋及基本参数边长Bmm内径dmm型号配筋数量及直径允许单节长度Lm预应力主筋分布边长Bpmm混凝土有效预应力值σceMPa受弯承载力设kN•m受弯承载力极kN•m受剪承载力设计值VkN竖向抗压承载力设计值RpkN300180Ⅰ型8φ7.1≤102403.873644811506Ⅱ型8φ9.0≤112406.03577188350230Ⅰ型8φ7.1≤102903.124454971889Ⅱ型8φ9.0≤122904.887087104400280Ⅰ型8φ7.1≤113402.5852641132297Ⅱ型8φ9.0≤123404.0683103120450310Ⅰ型12φ7.1≤123802.99891111592964Ⅱ型12φ9.0≤133804.68143178170500360Ⅰ型12φ7.1≤124302.571011261793459Ⅱ型12φ9.0≤144304.04162202191注：上述劲性体的配筋和内径等参数可根据设计要求进行适当调整，相应的力学性能参数需重新计算。劲性体标记每节劲性体均应按外径、壁厚、配筋形式、长度、混凝土强度等级进行标记，标记应位于距端部1000mm~1500mm处的劲性体外表面。管形劲性体和方形劲性体的标记图分别见图A.3和图A.4。图A.3 管形劲性体的标记图400mm60mmⅡ12m、混凝土强度等级为C60的管形劲性体的标记为PST406）Ⅱ⁃12C60。图A.4 方形劲性体的标记图边长400mm280mmⅡ型配筋、长度12m、混凝土强度等级为C80的方形劲性体的标记为PTS40028Ⅱ⁃12C80。劲性体构造要求劲性体钢筋骨架应符合下列规定：预应力钢筋应沿其横截面圆周均匀布置，根据长度调节且不应少于5根，间距允许偏差为±10mm；直径400mm及以下的管形劲性体螺旋筋的公称直径不应小于3mm400mm以上的管形劲性体螺旋筋的公称直径不应小于4mm400mm及以下的方形劲性体螺旋筋的公称直径不应小于4mm400mm以上的方形劲性体螺旋筋的公称直径不应小于5mm；劲性体螺旋筋加密区长度不应小于4倍外径且不小于1000mm，加密区间距不应大于50mm，非加密区间距不应大于200mm。劲性体预应力筋混凝土保护层厚度应符合下列要求：劲性体的钢筋保护层厚度不小于25mm；用于特殊环境下（对桩身防腐、抗渗有特殊要求的环境的劲性体，保护层厚度应符合JGJ/T406的要求。端板焊接接头的构造应符合下列规定：管形劲性体端板应符合GB/T13476的相关规定；方形劲性体端板应符合JG/T197的相关规定；接头的端面应与桩身的轴线垂直，管形劲性体允许偏差应为±0.5%D，方形劲性体允许偏差应为±0.5%B。质量要求劲性体的质量检验分为出厂检验、型式检验和施工前检验。管形劲性体出厂检验的批量和抽样应符合GB/T13476的相关规定。方形劲性体出厂检验的批量和抽样应符合JG/T197的相关规定。管形劲性体出厂检验时，混凝土强度检验评定应符合GB/T13476的相关规定。方形劲性体出厂检验时，混凝土强度检验评定应符合JG/T197的相关规定。劲性体的外观质量应符合表A.5的规定。表A.5 劲性体的外观质量要求序号项目外观质量要求1粘皮和麻面局部粘皮和麻面累计面积不大于桩总外表面积的0.5%；每处粘皮和麻面的深度不大于5mm2合缝漏浆漏浆深度不大于5mm，每处漏浆长度不大于300mm，累计长度不大于总长度的10%，或对称漏浆的搭接长度不大于100mm3局部磕损磕损深度不大于5mm50cm24内外表面露筋不准许5表面裂缝不应出现环向和纵向裂缝，但龟裂、水纹和内壁浮浆层中的收缩裂纹不在此限6端面平整度劲性体端面平整度和预应力钢筋墩头不应高出端板平面7断筋/脱头不准许8桩套箍凹陷凹陷深度不应大于10mm表A.5 劲性体的外观质量要求（续）序号项目外观质量要求9内表面混凝土塌落不允许10接头和桩套箍与桩身结合面漏浆漏浆深度不大于5mm，每处漏浆长度不应大于周长的1/6孔洞和蜂窝不准许劲性体的尺寸允许偏差应符合表A.6和表A.7的规定。表A.6 管形劲性体的尺寸允许偏差序号项目允许偏差1长度L±0.5%L2端部倾斜≤0.5%D3外径D+5mm-24壁厚t+20mm05保护层厚度+5mm06弯曲度≤L/10007桩端板外侧平面度≤0.5mm外径0-1mm内径0-2mm厚度正偏差不限0表A.7 方形劲性体的尺寸允许偏差序号项目允许偏差1长度L±0.5%L2端部倾斜≤0.5%B3边长B+5-2mm4内径d0-40mm5保护层厚度+5mm0表A.7 方形劲性体的尺寸允许偏差（续）序号项目允许偏差6弯曲度L≤15m≤L/10007桩端板外侧平面度≤0.6mm边长-3mm-1内径±2mm厚度正偏差不限-0.3mmA5.6 管形劲性体的型式检验应符合GB/T13476的相关规定。方形劲性体的型式检验应符合JG/T197的相关规定。劲性体的施工前检验应符合下列要求：JGJ/T406的相关规定，并应满足设计要求；劲性体施工前应进行成桩试验，施工工艺和承载能力应符合设计和JGJ/T406的相关规定，当成桩质量不满足设计要求时加筋垫层用土工合成材料应无老化劲性体尺寸偏差和外观质量实测项目应符合表A.8的规定。表A.8 劲性体尺寸偏差和外观质量实测项目序号检查项目规定值或允许偏差检查方法检查频率1产品合格证核查合格核查资料每批核查1次2长度L外观质量要求参见表A.5尺寸偏差要求见表A.6、表A.7尺量每批产品抽查2%且不少于3节3外径D或边长B尺量4壁厚t或内径d尺量5端部倾斜尺量每批产品抽查10%且不少于10节6弯曲度尺量7粘皮和麻面目测8合缝漏浆尺量9局部磕碰尺量10表面裂缝目测全部11内外表面露筋目测12断筋/脱头目测劲性体抗弯性能实测项目应符合表A.9的规定。表A.9 劲性体抗弯性能实测项目序号检查项目规定值或允许偏差检查方法检查频率1抗裂弯矩见附录A抽查出厂检验报告随机抽查附 录 B资料性）劲性体弯矩计算简易方法劲性体受力和位移假设=假设路堤中线附近桩身水平位移为0，坡脚附近桩身水平位移最大，其他位置的桩身水平位移由路堤坡脚至路堤中线线性变化。劲性体受力和位移可简化为图B.1δ宜取0.3β宜取0.0~0.3。坡脚劲性vm计算。=式中：

4Scs(ms-1)Wm 3L

…………（B.1）vm Scs ms ——沉降修正系数；Wb——路堤底面宽度，单位为米（m）；L 。标引序号说明：1——劲性体；2——挠曲线。图B.1 劲性体的受力和挠度劲性体最大荷载集度与软土层底面弯矩劲性体最大水平荷载集度和软土层底面桩身弯矩可采用公式（B.2）和公式（B.3）计算。=q b2vm =a2b1-a1b2

…………（B.2）=M a2vm =b a2b1-a1b2

…………（B.3）a=L4(-7+15δ+10δ2-10βδ2-50δ3+40δ3+45δ4-60βδ4-13δ5+40βδ5-10βδ6)+p1 360EI(1-δ)p6vPL(1+δ+βδ2)×[δ6vP

+δθP

L(1-δ)] （B.4））b=L2(2-3δ+δ3)+δvP+δvML+δθPL(1-δ)+δθML2(1-δ) （B.5）1 6EpI La=L3(1-6δ2+2βδ2+8δ3-6βδ3-3δ4+6βδ4-2βδ5)-δL(1+δ+βδ2)p2 24Ep

I(1-δ)

θP 6b=L(δ2-1)-δθP+δθML

…………（B.6））…………（B.7）2 2EpI L3b4b4b3bh2b4b4b2bδ=1 [B3(Lb)D4(Lb)-B4(Lb)D3(Lb)]+Kh[B2(Lb)D4(Lb)-B4(Lb)D2(Lb)]3b4b4b3bh2b4b4b2bpvP α3p

I[A(L)B(L)-A(L)B(L)]+K[A(L)B(L)-A(L)B(L)]δ=δ

…………（B.8）3b4b4b3bh2b4b4b2b=1 [A3(Lb)D4(Lb)-A4(Lb)D3(Lb)]+Kh[A2(Lb)D4(Lb)-A4(Lb)D2(Lb)]3b4b4b3bh2b4b4b2bpθP p

α2EI

[A(L)B(L)-A(L)B(L)]+K[A(L)B(L)-A(L)B(L)]δθM

…………（B.9）=1 [A3(Lb)C4(Lb)-A4(Lb)C3(Lb)]+Kh[A2(Lb)C4(Lb)-A4(Lb)C2(Lb)]3b4b4b3bh2b4b4b2bαEpI[A(L)B(L)-A(L)B(L)]+K[A(L)B(L)-A(L)B(L)]3b4b4b3bh2b4b4b2bi∞ ∏(5j-4)i

………