110KV变电站继电保护设计

第一章综述

第一节继电保护的发展简史

继电保护技术是随着电力系统的发展而发展起来的。继电保护原理经历一系列的发展，从开

始的单一过电流保护到现在的差动保护、距离保护、高频保护、微机保护、行波保护以及现在

研究的光纤保护继电保护装置也经历了三代即电磁型继电保护，晶体管型继电保护和微机型继

电保护（简称微机保护）。与过去的保护装置相比，微机保护具有巨大的计算、分析和逻辑判断能

力，有存储记忆功能，可以实现任何性能完善且复杂的原理。彳微机保护可连续不断地对本身地

工作情况进行自检，其工作可靠性高。此外，微机保护可用同一硬件实现不同地保护原理，这

使保护装置的制造大为简化，也容易实行保护装置的标准化。微机保护除了保护功能外，还可

兼有故障滤波、故障测距、事件顺序记录、和调度计算机交换信息等辅助功能，这对简化保护

的调试、事故分析和事故处理等都有重大的意义。由于微机保护装置的巨大优越性和潜力，因

而受到了运行人员的欢迎，进入90年代以来，在我国得到了大量应用，将成为继电保护装置的

主要型式。可以说微机保护代表着电力系统继电保护的未来，将成为未来电力系统保护、控制、

运行调度及事故处理的统一计算机系统的组成部分。

第二节继电保护的作用

继电保护装置，就是指能反应电力系统中电气元件发生故障或不正常运行状态，并动作于

断路器跳闸或发出信号的一种自动装置。它的基本任务是：

一、自动，迅速，有选择性地将故障元件从电力系统中切除"吏故障元件免于继续遭到破

坏，保证其它无故障部分迅速恢复正常运行；

二、反应电气元件地不正常运行状态，并根据运行维护地条件（例如有无经常值班人员），

而动作于发出信号、减负荷或跳闸。此时一般不要求动作，而是根据对电力系统及元件地危害

程度规定一定地延时，以免不必要的动作和由于干扰而引起的误动作。

第三节继电保护的基本要求

即在电力系统的电气元件发生故障或不正常运行时，保护动作必须具有选择性、速动性、

灵敏性和可靠性。

一、选择性

继电保护动作的选择性是指保护装置动作时，仅将故障元件从电力系统中切除，使停电范

围尽量缩小，以保证系统无故障部分仍能继续安全运行。

二、速动性

快速地切除故障可以提高电力系统并列运行的稳定性，减小用户在电压降低的情况下工作

时间,以及缩小故障元件的损坏程度。

三、灵敏性

继电保护的灵敏性，是指对于其保护范围内发生故障或不正常运行状态的反应能力。

四、可靠性

继电保护动作的可靠性是指在保护装置规定的保护范围内发生了它应该动作的故障时，保

护不应拒动，而在任］可其他该保护不应该动作的情况下，保护不应该误动作。

第四节继电保护整定计算的目的

继电保护装置（一下简称继电保护）属于二次系统，但它是电力系统中的一个重要组成部

分，它对电力系统的安全稳定地运行起着极为重要的作用。继电保护整定计算是继电保护工作

的一项重要工作。在电力生产运行和电力工程设计工作中，继电保护整定计算是一项必不可少

的内容。不同的部门其整定计算的目的不同。

电力系统的各级调度部门，其整定计算的目的是对电力系统中已配置安装好的各种继电保

护，按照具体电力系统的参数和运行要求，通过计算分析给出所需的各项整定值，使全系统各

种继电保护有机协调地不知，正确的发挥作用。电力工程的设计部门，其整定计算的目的是对

电力系统进行计算分析，选择和论证继电保护的配置及选型的正确性。

第五节继电保护整定计算的基本任务

继电保护整定计算的基本任务，就是要对各种继电保护给出整定值；而对电力系统中的全

部继电保护来说，则需编制出一个整定方案。整定方案通常可按电力系统电压等级或设备来编

制，并且还可以按继电保护的功能划分成小的方案分别进行。

各种继电保护适应电力系统运行变化的能力都是有限的，因而，继电保护整定方案不是一

成不变的。随着电力系统运行情况的变化（包括基本建设发展和运行方式变化）1当其超出预定

的适应范围时，就需要对全部或部分继电保护重新进行整定，以满足新的运行需要。

对继电保护整定方案的评价，是以整体保护效果的优劣来衡量的，并不着眼于某一套继电

保护的保护效果。有时以降低某一个保护装置的保护效果来改善整体保护的保护效果，也是可

取的。一个整定方案由于整定配合的方法不同，会有不同的保护效果。因此，如何获得一个最

佳的整定方案，将是从事继电保护整定计算工作的工程技术人员的研究课题，这是个整定技巧

问题。经过不断实践，若能比较熟练地运用各种整定原则和熟知所保护地电力系统运行特征时,

就能做出比较满意地整定方案。

必须指出，任何一种保护装置地性能都是有限的，或者说任何一种保护装置对电力系统的

适应能力都是有限的。当电力系统的要求超出该保护装置所能承担的最大变化限度时，该保护

便不能完成任务了。

总之，继电保护整定计算既有自身的整定技巧问题，又有继电保护的配置与选型问题，还

有电力系统的结构和运行问题。因此，整定计算要综合、辩正、统一的运用。

第二章系统的保护配置

第一节变压器保护配置

--变压器是现代电力系统中的主要电气设备之一

电力变压器是电力系统中十分重要的供电元件，它的故障对供电可靠性和系统的正常运行

带来严重的影响。同时大容量的电力变压器也是十分贵重的元件。按照现在制造的电力变压器

的结构，变压器的可靠性很高。但是，由于变压器发生故障时造成的影响很大，故应加强其继

电保护装置的功能，以提高电力系统的安全运行水平。针对变压器的故障和异常工作情况，根

据其容量和重要程度，装设动作可靠，性能良好的继电保护装置，一般包括：

（-）反映内部故障和油面降低的非电气量（气体）保护，又称瓦斯保护;

（二）反应变压器绕组和引出线的多相短路及绕组田间短路的纵联差动保护，或电流速断

保护；

（三）反应变压器外部相间短路时的过电流保护，复合电压起动的过电流俣护，负序电流

及单相式低电压起动的过电流保护，阻抗保护等；

（四）反应中性点直接接地系统中外部接地短路的变压器零序电流保护；

（五）反应大型变压器过励磁的变压器过励磁保护及过电压保护；

（六）反应变压器过负荷的变压器过负荷保护；

（七）反应变压器非全相运行的非全相保护等。

二.TOP9720C系列微机变压器保护

是以差动保护、瓦斯保护、后备保护测控、非电量测控（TOP9730）为基本配置的成套变

压器保护装置适用于110KV、66KV、35KV等大中型电力变压器。变压器主保护分为TOP9720C

-12S和TOP9720C-13S两种型号，TOP9720C-12S适用于110KV及以下电压等级的双圈变

压器主保护，TOP9720C-13S适用于110KV及以下电压等级的三圈变压器主保护，各保护装

置均满足变电站综合自动化系统的要求。

（-）保护配置

1、差动速断保护

2、二次谐波制动比率差动保护

3、CT断线判别

4、非电量保护（瓦斯等）

：-）主要技术性能指标

1、差动速断保护

差动速断电流整定范围：2〜12In,级差0.01A

差动速断保护动作时间：在1.3倍动作值下，不大于25ms

差动平衡系数：0~50,级差0.1

2、二次谐波制动比率差动保护

差动动作门槛电流：0.2~l.OIn,级差0.01A

二次谐波制动系数：0.1~0.3,级差0.1

比率制动电流：0.5〜4.0In,级差0.01A

比率制动系数：0.2〜3.0,级差0.1

第二节线路保护配置

一、选用距离保护的原则

（-）距离保护的基本构成：距离保护是反应从故障点到保护安装处之间阻抗大小（距离大

小）的阻抗继电器为主要元件（测量元件），动作时间具有阶梯性的相间保护装置。当故障点至

保护安装处之间的实际阻抗大于预定值时，表示故障点在保护范围之外，保护不动作；当上述

阻抗小于预定值时，表示故障点在保护范围之内，保护动作。当再配以方向元件（方向特性）

及时间元件，即组成了具有阶梯特性的距离保护装置。当故障线路中的电流大于阻抗继电器的

允许精确工作电流时，保护装置的动作性能与通过保护装置的故障电流的大小无关。

（二）距离和的应用：距离保护可以应用在任何结构复杂、运行方式多变的电力系统中，能

有选择性的、较快的切除相间故障。当线路发生单相接地故障时，距离保护在有些情况下也能

动作；当发生两相短路接地故障时，它可与零序电流保护同时动作，切除故障。因此，在电网

结构复杂，运行方式多变，采用一般的电流、电压保护不能满足运行要求时，则应考虑采用距

离保护装置。

（三）距离保护各段动作特性：距离保护一般装设三段，必要时也可采用四段。其中第工段

可以保护全线路的80%~85%,其动作时间一般不大于0.03~0.1S（保护装置的固有动作时

间），前者为晶体管保护的动作时间,后者为机电型保护的动作时间。第n段按阶梯特性与相邻

保护相配合，动作时间一般为0.5~1.5S，通常能够灵敏而较快地切除全线路范围地故障。由I,

n段构成线路地主要保护。第m（IV）段，其动作时间一股在2S以上，作为后备保护段。

（四）由于距离保护主要反映阻抗值，一般说其灵敏度较高，受电力系统运行方式变化地影

响较小，运行中躲过负荷电流地能力强。在本线路故障时，装置第I段地性能基本上不受电力

系统运行方式变化地影响（只要流过装置地故障电流不小于阻抗元件多允许的精确工作电流X

当故障点在相邻线路上时，由于可能有助增作用，对于第口、in段，保护的实际动作区可能随

运行方式的变化而有所变化，但一般情况下，均能满足系统运行的要求。由于保护性能受电力

系统运行方式的影响较小，因而装置运行灵活、动作可靠、性能稳定。特别是在保护定值整定

计算和各级保护段相互配合上较为简单灵活，是保护电力系统相间故障的主要阶段式保护装置。

二.选用零序电流保护的原则

当中性点直接接地电网中（又称大接地电流系统）中发生接地短路时，将会出现很大的零序

电流，而在正常运行情况下它们是不存在的，因此利用零序电流来构成接地短路的保护，就具

有显著的优点。因为它不反应三相和两相短路，在正常运行和系统发生振荡时也没有零序分量

产生，所以它有较好的灵敏度。另一方面，零序电流保护仍有电流保护的某些弱点，即它受电

力系统运行方式变化的影响较大，灵敏度因此降低；特别是在短距离的线路上以及复杂的环网

中，由于速动段的保护范围太小，甚至没有保护范围，致使零序电流保护各段的性能严重恶化,

使保护动作时间很长，灵敏度很低。

当零序电流保护的保护效果不能满足电力系统要求时，则应装设接地距离保护。接地距离保

护因其保护范围比较固定，对本线路和相邻线路的保护效果都会有所改善。

三.SEL-321方向距离及方向过流微机保护装置

SEL-321是美国SEL公司推出的方向距离及方向过流微机保护装置。110KV长线路保护采用这种

装置，因为它具有通用性和经济性，SEL-321微机保护可以完成全部架空线的继电保护。编程

的通用性可使继电器用于纵联和非纵联的保护方案继电器能适用于许多场合，仅选所需的继电

器元件，即可完成基本方案，当更复杂的方案时才选更多的保护元件。

保护配置：

•四阶段相间和接地距离保护

•与下一级保护时间阶段配合的二三和四段相间和接地保护的延时，用户可在继电器内部独

立地设定

•仟］可段可被整定为正向或反向

•相间和接地距离元件分别整定

•接地距离选为Mh。特性、四边形特性或兼有两种特性

­接地距离元件的四边形特性提高了高阻故障的灵敏度。补偿负荷电流，防止保护范围的伸

长和缩短

•采用正序记忆极化量（memory）为相间和接地故障提高扩大保护的电阻范围

•独立的相间，负序和零序电流时间过流元件

•四段瞬时/定时负序和零序电流过流元件

•三相故障的典型动作时间为一个周波

­示波和事件报告数据

•前面板整定和显小

四.TOP9720A微机线路保护测控装置

TOP9720A系列微机线路保护装置是以电流电压保护及三相重合闸和低周减载为基本配置

的成套线路保护装置，适用于66KV及以下电压等级的配电线路。根据可选配置，可具备测控

功能。

保护配置

1.三段相间电流保护（方向或低压闭锁）

2.反时限过流

3.三相重合闸（检无压或检同期）

4.后加速

5、零序保护

6、低周减载

7、过负荷保护

第三章短路电流计算

第一节网络参数计算

用标么值方法计算选基准容量S/=100MVA,基准电压

-.变压器：

ltd\%=5X"八-2%+_%2-3%]

=^x(10.36+18.25-6.5)

=10.055

〃山％=5X[Wf/I_2%+2缶-3%一

=gx(l0.36+6.5-18.25)

=-0.695<0

〃山％=1X+“J2-3%-〃r/1.2%]

=^x(l8.25+6.5-10.36)

=7.195

,SB、10.055

高压侧：X尸然=0.351

1IAJS'10031.5

中压侧：X2=^(SB、-0.695x黑<0(取为0)

s/~100

J1・e_*

$、7.195

低压侧：X3=^(—^)=----------x世=0.228

1\AJS.1(X)31.5

—・系统：

(一).系统XT-1:

Xraax=Xxr2=8.29x粤=0.063

max"2H52

=XXT皂=5.53x坐=0.042

x*XTU；1152

Xxr*=12.56x坐

Xo==0.095

"U；1152

(二).系统XT-2:

X3=Xx73=6.64x卷=0.050

-xSfi

x-41°°-。CH

minF1152

X「XXT-9.21x-12^.-().07()

°U：1152

f>

三,线路：

(-).110KV侧线路：

Xm=X.券=42x0.4x黑=0.127

X“2=X"，旦=6°x().4x黑=().181

UjH52

(二).35KV侧线路：

X⑶=X,3白=18X().4X岑=0.526

X不二x/322=16X0.4X粤=0.467

UJ372

X⑶=XL33~~~7=12x0.4x---0.351

UBJ'

X⑶=X以条=17X0.4X等=0.497

UBJ'

X/%=X/35与=18x0.4x少=0.526

35型£372

X^X，36Al2x0.4x黑=0.351

UBJ/

(三).10KV线路

vinn

X八04=XgT=2.3X0.4X4=0.834

2

UB10.5

=

Xz.io7XL,07—=3.5x0.4x--=1.270

1V*・-J

X/ioii=x/ion^r=3.1x0.4x—=1.125

"OU^.1011210.5

n

cinn

XR[2=X〃o[2TTT~2.3x0.4x-——=0.834

U81U・J

XL.OI5=XL⑼5m=3.3X0.4X黑=1.197

B*Vx***

X/1019=X/10l9骂=4.3X0.4X—=1.560

/J0I9AI019V210.5

第二节系统正序网、负序网、零序网

一、正序网（正、负序网相同）阻抗如图3-1所示:

图3・1正、负序网阻抗图

二、零序网阻抗如图3-2所示：

XXT-1-OXLU%Xi

X3

0127

0.0950.3510288

IIA/VWAAAAAV'-----

XXT-2-0XL12

0.0700.181

II

图3-2零序阻抗图

第三节短路电流计算

-.母线的短路电流计算

（-）.断路器QF双和断路器QF10?处于分闸位置（状况一）

1.母线Ms短路

系统在最大运行方式下的短路电流计算,等值阻抗如图3-3所示:

短路点总电抗为：X/3,nax=-----------------+-----------------=0.094

0.042+0.1270.033+0.181

短路电流为：I(3max=—!—=—!—=10.638

Xd.m30094

系统在最小行方式下的短路电流计算，等值阻抗如图3-4所示:

Xxi-IMAXXuM?

0.0630.127

—wvw-

XXT-2MAXXL12

0.0500.181

图3・4

短路点总电抗为：X.3皿尸-----------------+------------------=0.104

0.063+0.1270.050+0.181

11

短路电流为：I⑵dmin=x6=x百=8.327

Xd.,“320.1042

2.母线M,短路

系统在最大运行方式下的短路电流计算，等值阻抗如图3-5所示：

短路点总电抗为：Xrfw4max=Xdm3+X]=0.445

短路电流为:I")d.,”4.max=一―5—=—5—=2.247

Xd.w0.0445

系统在最小行方式下的短路电流计算,等值阻抗如图3-6所示:

XXT-1MAXXLHM3

0.0630J37

人人xjM4

-------iXVAV/kv人vRVA-AAW.AAW'v-----

Q35]4

XXI-2MAX

Xue----WWV'-----/

/

0.0500J81

图3-6

短路点总电抗为：Xw=X„in+X1=0.104+0.351=0.455

短路电流为：I⑵­=—?—x3=—!-X3=1.903

20.4552

3.母线M$短路

与乂4短路时相同，其值为：

系统在最大运行方式下的短路电流计算：

X.l5liri=X..+X,=0.445

1

1%——!—=2.247

X(/.w5.max0.0445

系统在最小行方式下的短路电流计算:

短路点总电抗为•Xd]〃5.min-XdM.min+X1=0.104+0.351=0.455

短路电流为：I⑵cm廿一!—x^=，x@=1.903

X.mmin20.4552

4.母线M6短路

系统在最大运行方式下的短路电流计算，等值阻抗如图3-7所示:

Xxi-lMJNXLHM3

0.0420.127

X]X?Ms

0.3510.228

XXT-aM)NXL12

AAA/W^AA/WXA

0.0330.18]

------s/WWVWVWv

图3-7

短路点总电抗为：Xd…=Xix+X3=0.4454-0.228=0.673

短路电流为：I")d.,"6.max="―!—=^—=1.486

Xc°・673

系统在最小行方式下的短路电流计算,等值阻抗如图3-8所示:

XXT-1MAXXL11M3

0.0830.127

—^/ww'--------*wwv\XlX3Mb

0.3510.228

XXT-2MAXXL12

----AAA/W^A/VW^-

0.0500.181

图3-8

短路点总电抗为：x,.„f6.min=X-n+X3=0.455+0.228=0.683

11V3

短路电流为：I（2，J,n6,min=-----x—=1.268

Xd.〃16.min0.6832

5.母线M7短路

与M6短路时相同，其值为：

系统在最大运行方式下的短路电流计算:

短路点总电抗为：=X-*+X3=0.445+0.228=0.673

短路电流为：I⑶</.zn7.max=:―!—=—!—=1.486

0.673

系统在最小行方式下的短路电流计算：

短路点总电抗为：X…叩'di+X3-0.455十0.228-0.683

短路电流为：I⑵—近=—近=1.268

20.6832

（二）.当QF353处于合闸位置，QF103处于分闸位置时（状况二）

1.母线M4,M，短路：

系统在最大运行方式下的短路电流计算，等值阻抗如图3-9所示：

短路点总电抗为：X­=X”iax+；X1=().094+：x0.351=0.270

11

Jj?rm4/n5.max==3.704

短路电流为：I⑶-0.270

XJ./n4/w5.max

系统在最小行方式下的短路电流计算，等值阻抗如图3-10所示:

XXT-IMA]<XL11N1?

XiM4MS

0.0630.127

0.351

------------<Vww___

XXT-8MAxXLI?Xl夕

0.0500J810.35]/

-----vWW\Vv__*\AAA\A—_

图3-10

短路点总电抗为<X</.,Ft4/n5.illinM3.min+I"2X03^51

x—=—!—x—=3.092

短路电流为：I⑵rf.wn4zn5.inin-

X（/j〃4m5.inin20.2802

2.母线M(,短路:

系统在最大运行方式下的短路电流计算，等值阻抗如图3-11所示：

k

XXT-1M1NXL111

XiM4MS

0.0420.127

0.351

-----——AA/\AAA—

X3Ms

XXT-2M1NXL120.228/

Xi—wwv/

f

0.0330.1810.351X

-----1AAzWv-------'AVWV

图3・11

短路点总电抗为：X-、=X—+X3=0.270+0.228=0.498

短路电流为:[（3）</j“6.max===2.008

X,/„0498

系统在最小行方式下的短路电流计算，等值阻抗如图3-12所示:

一口1MiXI

XJCT-1MAXM4Ms

0.127

0.0630.35]

-------------------

-A/WVW-—----VA/W-----X3NU

XL120.228/

XX1-8MAXX1----AA/VW11------/

0.0500.1830.35]/

图3-12

短路点总电抗为：Xin=X-min+^3=。•加+0.228=0.508

1

短路电流为：IRw二一x—=—!—x—=1.705

X20.5082

3.母线M7短路：

与M6短路时相同，其值为：

系统在最大运行方式下的短路电流计算:

短路点总电抗为：X*7.max=Xd-+X3=0.270+0.228=0.498

短路电流为：I⑶4."7.max===2.008

xdL0498

系统在最小行方式下的短路电流计算：

短路点总电抗为：X-n=X-n+X3=0.280+0.228=0.508

（2）1

短路电流为：I^7.min=义6='义❶=1.705

X.jM.min20.5082

（三）•当QF1O3处于合闸位置，QF353处于分闸位置时（状况三）

1.母线M,短路:

系统在最大运行方式下的短路电流计算，等值阻抗如图3-13所示：

XXT-MNxL11

M3卫

0.0420.1870.351

------------------------------------------------AAAAAA

XXT-8M1NXL12夕

X]X3X3

0.0330.1810.35102280.e28/

----\7WWv------7WWV----^/VAAV-AAAAV-AAA>W------

图3-13

短路点总电抗为：

Xmax=Xd”13.max+X]〃(X[+X3+X3)

八八八/0.351x(0.351+0.228+0.228)

=0.094H-------------------------------

0.351+0.351+0.228+0.228

=0.298

短路电流为:I")d.m4.max=一一!—=—=3.356

Xd.m3.max0・298

系统在最小行方式下的短路电流计算，等值阻抗如图3-14所示:

短路点总电抗为：

+

XdNmin=Xd7n3.minX1〃(X]+X3+X3)

=()1()4+0.351x(0.351+0.228+0.228)

0.351+0.351+0.228+0.228

=0.308

1手施4=2812

短路电流为：I⑵d.，〃4.min=

V

cmin

2.母线短路：

与M,短路时相同，其值为：

系统在最大运行方式下的短路电流计算：

短路点总电抗为：

=

(I.m3,max+XI//(Xl+X3+X3)

=C().i094H-0-.-3-5-l-x-(-0-.3-5-1-+-0-.-2-2-8-+-0-.-22-8-)

0.351+0.351+0.228+0.228

=0.298

短路电流为：卜%.〃r5.max=---------=—=3.356

j.X*0.298

系统在最小行方式下的短路电流计算：

短路点总电抗为：

X“4.mK=X-+XJ/(X1+X3+X3)

_01()4+0.351-(0.351+0.228+0.228)

一'0.351+0.3514-0.228+0.228

=0.308

短路电流为：I⑵二一!—立=2.812

X^.Mmin20.3082

3.母线Ms，M,短路：

系统在最大运行方式下的短路电流计算，等值阻抗如图3-15所示:

图3-15

短路点总电抗为：

X/〃w=+；x(X1+X3)=0.094+1X(0.351+0.228)=0.384

短路电流为：I⑶”.i7,max=-----------------------=—-—=2.604

X-./n6m7,max0.384

系统在最小行方式下的短路电流计算，等值阻抗如图3-16所示:

XXT-1MAXXLHM3

义1X3%M7

0.06301270.3510.228

-VAAV*---------------------------

X*T-2MA){XL12夕

义1X3j

0.0500.1810.3510.228/

图3-16

短路点总电抗为：

X.6w=X.L十；X(XI+X3)=0・104+；X(0.351+0.228)=0.394

也是各电流为：I⑵=---------------X=--------乂=2.198

X」皿"6,〃7.min20.3942

(四).当QF103和QF353都处于合闸位置时(状况四)

1.母线M「Ms短路：

系统在最大运行方式下的短路电流计算：

短路点总电抗为•Xd.,M”5.max=Xd.,”3.max+；XI=0.094+1X0.351=0.270

短路电流为：I⑶"M"4m5.max=-----------------------==3.704

Xd.,M”5.max0.27°

系统在最小行方式下的短路电流计算：

短路点总电抗为：X4…=0.104+；X0.351=0.280

短路电流为：I(2)J.M/n4m5.min=----------------------------X——=---------------X——=3.092

Xc.min20.2802

2.母线M.M,短路：

系统在最大运行方式下的短路电流计算：

短路点总电抗为：

Xdiax=Xiax+lx(Xl+X3)=0.094+1X(0.351+0.228)=0.384

短路电流为：I⑶力,”6切7.max=-----------=—~—=2.604

Xw”0.384

系统在最小行方式下的短路电流计算:

短路点总电抗为：

X.=X.+-x(X.+X)=0.104+-X(0.351+0.228)=0.394

a.mbHLminina.mm3,3mminin2'x2''

1V31

<2)

短路电流为IIJ.m/W6m7.min=x—=-----x

V

八inin20.394

（五）・当一台变压器检修时，QF353和QF103闭合，短路电流的计算同一。

二.出线的短路电流计算：（最大运行方式下三相短路电流）

（-）断路器QF以和断路器QF心处于分闸位置（状况一）

L'X...=0.445+0.526=0.971

3ILJ1

1

=1.030

0.971

%:乂公？=0.445+0.467=0.912

1

=1.096

*L320.912

L33:XL33=0.445+0.351=0.796

1

〃33==1.256

0.796

人：X“4=0.445+0.497=0.942

1

=1.062

£34-0.942

L35:XL35=0.445+0.526=0.971

/3s=------=1.030

0.971

46:=0.445+0.351=0.796

£36=------=1.256

0.796

£I04：X,I04=0.673+0.834=1.507

£io4=---=0.664

1.507

L:X/.M=0.673+1.270=1.943

/104==0.515

1.943

Lioii：X”ou=0.673+1.125=1.798

/io4==0.556

1.798

£,OI2：XL1012=0.673+0.834=1.507

/KU=---=0.664

1.507

^IOI5：XLIOI5=0.673+1.197=1.870

/1915==0.535

心1.870

L10I9:X/1019=0.6734-1.560=2.233

/JO4------=0.448

2.233

（二）,当QF353处于合闸位置，QF103处于分闸位置时（状况二）

L3,XL3l=0.270+0.526=0.796

⑶=---=1.256

0.796

L32：XL32=0.270+0.467=0.737

“2=------=1.357

().737

:X/.33=0270+0.351=0.621

/33=------=1.610

0.621

:XL34=0.270+0.497=0.767

1

=1.304

公4-0.767

:X/3S=0.270+0.526=0.796

小=—!—=1.256

0.796

JU=0.270+0.351=0.621

J36=------------=1.610

,6().621

:X=0.498+0.834=1.332

LI04/104

£.104=]I[。=。751

1•。JL

L107:X£107=0.498+1.270=1.768

i=­--=0.566

L£，071,768

LIVO/11II:XIVz/I1IOI1=0.498+1.125=1.623

“意二°向6

L10P:X/lop=0.498+0.834=1.332

I

0.751

“32一1.332

=0.498+1.197=1.695

£1I»0■I*S*:X*«I/1I0I5

=0.590

/J0I51.695

X.=0.498+1.560=2.058

L10IQ:10IQ

£1019=」一=0.486

1,0,92.058

（三）,当QF103处于合闸位置，QF353处于分闸位置时（状况三）

LJ-IXLlIuI=0.298+0.526=0.824

£,31=--­=1.214

00.824

L32：XL32=0.0.298+0.467=0.765

,3,=---=1.307

0.765

%：XL33=0.298+0.351=0.649

,r=!—=1.541

0.649

LU:X[U=0.298+0.497=0.795

=^—=1.258

/0.795