【重力坝大坝设计案例报告（论文）18000字】

重力坝大坝设计案例报告目录TOC\o"1-2"\h\u15918第一章设计基本资料 292671.1枢纽任务 255261.2自然地理和水文气象特征 2173481.2.1流域概况 211306枢纽工程特征水位与流量下表 3277381.3工程地质 423191.3.1库区地质概况 4324671.3.2坝区工程地质 5201811.4天然材料 6194741.4.1土料 6186861.4.2石料 6325141.5环境影响评估 7303521.6水土保持 79031第二章工程等级及建筑物级别 76212.1工程等级规模 758302.2工程建筑物级别 724397第三章调洪演算 7256523.1调洪演算原理 7113933.2调洪演算 814146第四章大坝设计 24291714.1坝型选择 24243684.2坝顶高程 25299484.2.1坝顶超高 25150354.2.2防浪墙墙顶高程 31135724.3坝体分区设计 322034.3.1防渗体 32220234.3.2坝顶和坝坡 33131334.3.3坝体排水 33124134.4地基处理 34138494.5渗流计算 34146394.5.1渗流分析计算目的 3445724.5.2渗流分析方法 34186854.5.3渗流计算原理 35274704.5.4分段计算 35193734.5.51-1断面渗流计算 35146694.5.73-3断面渗流计算 38220584.6稳定计算 40226674.7溢洪道 45266024.7.1引水渠 45209814.7.2控制段 46308004.7.4出口消能段 464344第五章施工组织设计 47144025.1施工条件 47290095.2天然建筑材料 48290045.3施工导截流 4920675.4主体工程施工 50304725.4.1大坝施工 50271285.4.2帷幕灌浆 5011935.4.3大坝填筑 503285.5施工总进度 51286195.5.1施工准备工作 51224795.5.2导流工程 5189685.5.3黏土斜墙坝 5176175.5.4溢洪道工程 5196885.5.5引水涵洞工程 51154845.5.6发电厂房工程 51257975.5.7尾水渠工程 52318715.5.8围堰拆除 52174085.5.9金属及机电设备安装 52164135.6交通施工 52 第一章设计基本资料1.1枢纽任务洋前坝水库是一座以城镇供水为主要功能的中型水利枢纽工程，保证了定南县城区和工矿企业工业生产的用水量，促进定南县社会经济稳步、快速、健康地发展。灌溉方面：洋前坝坝址以下沿河两岸区域内缺乏蓄水工程，绝大部分耕地靠天赐水。洋前坝灌区控灌面积2000亩，工程建成后，调节了山区河道的径流，能为洋前坝水库灌区的干旱季节提供85万m3水量，为该区域提供了可靠的水量保障，使灌区灌溉保证率达到85%以上，促进农业生产的稳步发展。洋前坝水库为供水区域设置供水库容1795万m3,为定南县城区提供年水量1752万m3,折合成年平均流量为0.56m3/s,供水保证率达97%。使定南县城区居民能喝上干净水、放心水,保障了居民的饮水安全。保证了定南县城区和工矿企业工业生产的用水量,促进定南县社会经济稳步、快速、健康地发展。1.2自然地理和水文气象特征1.2.1流域概况洋前坝水库地处定南县岿美山镇溪尾村，水库坝址位于定南水一级支流老城河上游，地理位置为东经114°50′11″，北纬24°37′53″，集水面积25.8km2，主河道长7.69km，纵比降23.5°。干流流经寻乌、安远、定南、和平、龙川5县，于广东省和平县下车镇三溪口村流入广东省境，流域面积1683km2，主河道长91.2km，河道平均纵比降3.05°。流经安远县，称其为“镇江”，流经定南县，谓之为“九曲河”，汇入广东省境，取名为“定南水”。流域内建有东风、礼亨、转塘、九曲、长滩5座中型水库、营场等3座小（1）型水库和蕉坑迳等13座小（2）型水库。1.2.1水文气象特征主要水文气象特征值下表：水文气象特征表项目单位数量多年平均降水量mm1584.1年最大降水量mm2137.1年最小降水量mm916.4多年平均年径流量万m32290多年平均流量m3/s0.721多年平均气温℃18.9极端最高气温℃39.3极端最低气温℃-5.3多年平均最大风速m/s9.43多年平均风速m/s1.7多年平均蒸发量mm1484.1多年平均日照小时数h1633多年平均无霜期天300老城河流域地处低纬度，春天夏天雨水比较多，春寒、夏热、秋旱、冬冷，春天和秋天较短，相反冬天和夏天较长，一年中结冰的时间短，霜期也很短。老城河流域一年降雨分配不均与，在4月到6月的降雨量达到一年中的42%～45%，7月到9月的降雨量达到一年的27%～29%。枢纽工程特征水位与流量下表表1-2大板水库调洪计算成果表项目库水位（m）洪峰流量（m3/s）下泄流量（m3/s）正常蓄水位407.00设计洪水位（P=1%）67.24599378校核洪水位（P=0.1%）68.111068595死水位54.201.3工程地质1.3.1库区地质概况1、库岸稳定坝区左右岸岩性为花岗斑岩、中粗粒黑云母二长花岗岩，风化剧烈，坝基上部岩体呈全～强风化状，全风化厚度0～4.8m，岩石风化呈土状，力学强度低，强风化厚度约3.2～13.0m，岩石破碎，强度较低；下部为弱风化岩体，钻孔揭露未揭穿，单块岩芯具较高的强度，整体强度较高，性状较好，其稳定性较好。大坝左右岸表层覆盖层厚度约0～3.8m，下伏基岩为中粗粒黑云母二长花岗岩、花岗斑岩，表层呈全强风化状，强度较低，应挖除；下部弱风化岩体节理裂隙发育，岩体完整性较差，岩质较坚硬，总体力学强度较高，适宜作坝基持力层。因此，左右岸坝基持力层座落于弱风化花岗岩上，两岸坝肩可置于强风化下部岩体上，可利用基岩面高程为358.38～405.36m左右（弱风化岩面一下1～2m左右），可利用基岩面起伏变化较大，最小开挖深度为5～15m，坝体需嵌入持力层深度需满足设计要求，可满足设计承载力及抗滑稳定、变形等要求。另据现场调查,近坝库岸左岸现状为一山脊,勘察期间沿鞍部布置了钻孔。据钻孔揭露左岸山脊鞍部坝基岩性为全~弱风化花岗斑岩,具弱~中等透水性。据钻孔压水试验成果:左岸山脊鞍部岩体的透水率q=2.4~22Lu,透水性弱~中等。2、水库诱发地震据地表调查，库区内出露地层为侏罗系上统菖蒲群火山岩、燕山早期Ⅲ阶段中粗粒黑云母二长花岗岩、花岗斑岩及第四系残坡积层和全新统冲积层。据地表调查,库区内出露地层为侏罗系上统菖蒲群火山岩、燕山早期Ⅲ阶段中粗粒黑云母二长花岗岩、花岗斑岩及第四系残坡积层和全新统冲积层。库区周边山体雄厚，临近水库基本无深切沟谷，仅在溪尾林场、冷水排附近存在两个低矮垭口，垭口宽20～30m，最低高程为401～406m，库区地震基本烈度等于Ⅵ度，无活动性地质构造存在，不存在水库诱发地震的可能性。1.3.2坝区工程地质1、地形地貌河床坝基段河床基岩面高程为362.08-362.66m左右,呈现河床中部相对较深、两侧较浅的特点;平面上坝区岩性为中粗粒黑云母二长花岗岩,可利用基岩面顶高程为358.38-358.46m左右(弱风化岩面一下1-2m左右),可利用基岩面起伏变化较大,最小开挖深度为5.0-6.0m,坝体需嵌入持力层深度需满足设计要求,可满足设计承载力及抗滑稳定、变形等要求。大坝左右岸表层覆盖层厚度约0-3.8m,因此,左右岸坝基持力层座落于弱风化花岗岩上,两岸坝肩可置于强风化下部岩体上,可利用基岩面高程为358.38-405.36m左右(弱风化岩面一下1-2m左右),可利用基岩面起伏变化较大,最小开挖深度为5-15m,坝体需嵌入持力层深度需满足设计要求,可满足设计承载力及抗滑稳定、变形等要求。左岸边坡:左边山坡被一层厚度为0-3.8m的砂砾粘土的积层覆盖,强-弱风化花岗岩、花岗斑岩。岸坡坡度一般为30°-40°,表层覆盖层易受水流冲刷掏蚀形成小的崩塌;岩体节理裂隙发育,裂隙倾角均较陡,不存在对边坡不利节理裂隙及其组合,岩体抗冲刷能力一般-较强,表层覆盖层清除后边坡稳定性较好。右岸边坡:右岸山坡覆盖有薄层残坡积层,土质为含砂(砾)粘土,结构呈可塑状,厚度0-2.0m,下伏基岩为全~弱风化花岗岩、花岗斑岩。岸坡坡度一般为40°-50°,表层覆盖层易受水流冲刷掏蚀,抗冲刷能力较差,岩体不存在对边坡不利的节理裂隙及其组合,岩体抗冲刷能力较强,表层覆盖层清除后边坡稳定性较好。2、地层岩性据地表调查，坝区左右岸的岩体岩性基本一致，都是花岗斑岩和中粗粒黑云母二长花岗岩，但是大坝的坝基表面的岩体被风化的很严重，基本上是全风化和强风化状，它的厚度是0-4.8m。由于岩石风化呈现土状，导致它的力学强度很低，强风化的厚度大概是3.2-13.0m，岩石比较破碎，力学强度很低，下部为弱风化岩体，钻孔揭露未揭穿，单块岩芯具较高的强度，从整体上来看强度比较高，各方面的性状还比较完好。1.4天然材料1.4.1土料枫树垇粘土料场：它坐落在水库库区溪尾村旁的岗地山坡，植被发育一般，坡度大概是20～30°，土质主要为残坡积棕红、棕黄色含砂低液限粘土，呈可～硬塑状，局部含砾碎石。据室内土工试验分析：粘粒含量为15.7～18.6%，至料场0.5km处无公路，开采运输条件较差，运距距上坝线处为1.5km，至1副坝处约1.5km，至2副坝处约2.0km。1.4.2石料①寨下块石料场料场位于洋前坝水库库区溪尾村寨下组附近的山体，植被一般发育，临河部分为弱风化出露，出露岩性为燕山早期中粗～粗粒黑云母二长花岗岩，物理力学性能较好。据地质测绘结合钻孔揭露：料场进村公路开挖边坡地段适合作为开采区，计算有用层总储量75万m3。据钻孔揭露，弱微风化岩芯多以短柱状、柱状为主，部分为块状，少量长柱状，一般RQD=20～40，少量大于50，估计块石成材率40～50%，块石储量33.75万m3，碎石骨料储量40万m3。该料场有公路可通至上坝线区，交通运输较方便。可根据工程需要自行开采，由于该料场块石为中粗～粗粒花岗岩，岩石石英颗粒较大，不适宜作为人工砂供应料场。②马地坝块石料场料场位于洋前坝水库库区溪尾村马地坝组附近山体中，植被一般发育，山顶高程一般在505.14～517.53m之间，山坡坡度一般为30～50°。地表大部分为残坡积层覆盖，进村公路开挖边坡以全强风化状出露，临河部分为弱风化出露，出露岩性为侏罗系上统菖蒲群流纹斑岩，物理力学性能较好。据地质测绘结合钻孔揭露：料场进村公路开挖边坡地段适合作为开采区，有用层总储量240万m3。据钻孔揭露，弱微风化岩芯多以短柱状、块状为主，部分柱状，少量长柱状，一般RQD=0～20，少量大于30，估计块石成材率20～30%，块石储量60万m3，碎石骨料及人工砂料储量100万m3。该料场有公路可通至上坝线区，交通运输较方便，运距距上坝线2km。同时可进行块石、碎石骨料及人工砂供应，可根据工程需要自行开采。1.5环境影响评估工程建设对于社会环境和生态环境来说，是一把锋利的双刃剑。首先，工程能造福人类，能影响我们生活的方方面面，既能起到灌溉的作用，也有防洪和发电的效益。其次，工程也会一定程度的影响我们居住的环境，改变我们当地的水文环境，但是这些弊端可以通过一系列的工程措施加以补救和防治，使其对工程可行性的影响不大。总体来说，洋前坝水库工程是一个对我们有利的中型水利枢纽工程。1.6水土保持工程建设过程中会对当地的水土保持产生一定的影响，如占领一部分土地，或者改变原来的地貌，改变水流的方向，流速等。这些措施难免会对当地环境产生一定的破坏，我们需要在这些产生不利影响的位置做好防护工作，比如增加植被的覆盖率，尤其在水土流失严重的地区，可以减免工程对水土保持带来的危害，使修建该工程的利大于弊，实现社会效益和生态环境协调发展。第二章工程等级及建筑物级别2.1工程等级规模正常蓄水位：407.00m灌溉面积：2000亩工程等级：Ⅲ等工程规模：小（2）型2.2工程建筑物级别主要建筑物的级别：4级次要建筑物的级别：5级临时性的水工建筑物的级别：5级水工建筑物的结构安全级别：Ⅲ6第三章调洪演算3.1调洪演算原理调洪演算的原理实质上是水量平衡方程，即在一计算时段内入库水量与下泄水量之差等于水库的容量变化。得知某时刻的库容后，根据水位库容特性曲线即可得到对应的水库水位。从起调点向后依次类推，求出洪水来临后各个时间点的水库水位。Q式中：Qa1，Qq1，qV2，Vt——计算时段。调洪演算示意图3.2调洪演算设计洪水情况下的调洪演算（P=2%）表3-1坝顶安全加高水位（m）流量（m3/s）水位（m）流量（m3/s）水位（m）流量（m3/s）3730.0386259.2399450.43745.2387274.3400468.937524.6388298.7401469.337656.4389312.3402475.637790.7390329.8403487.7378109.8391345.7404500.6379125.6392356.9405505.6380140.4393367.1406510.6381160.5394382.9407515.4382178.2395399.5408520.0383190.5396410.1409529.4384210.3397429.4409.87534.0385235.4398446.7表3-2坝顶安全加高水位（m）373378383388393库容（m3)24.879.6213.5415.6719.4水位（m）398403407408409库容（m3)1102.71432.11795.01925.652075.89水位（m）410411库容（m3)21702307.97（1）当b=8m，z=399m时，水库特性与流量关系表3-3堰顶宽度为8m水库水位（m)总库容（万m3）堰顶以上库容V（万m3)V/∆t(m3/s)q(m3/s）q/2(m3/s)V//∆t+q/2(m3/s)3991200.02000004001244.46141.76393.7812.86.4400.184011360.77258.07716.8636.218.1734.964021366.22263.5273266.5133.26765.264031432.11329.41915.03102.451.2966.234041522.83419.61165.56143.1171.561237.124051613.55510.851419.03188.1294.061513.094061704.23601.531670.92237.06118.531789.454071795692.31923.06289.63144.822067.884081925.65822.952285.98345.6172.82458.784092075.89973.192703.1404.77202.392905.494102173.121070.422973.39466.98233.493206.88图3-1单辅助曲线图图3-2水位泄流量图设计洪水位情况下，水库调洪演算计算表表3-4设计洪水位时间t(h)入库流量(m3/s)平均入库流量Q(m3/s)V//∆t+q/2(m3/s)q(m3/s）Z(m)0287.45294.521797.54289.634071301.59313.6451802.43292.99407.062325.7336.851823.39295.79407.113348330.2251864.45301.38407.264312.45300.0351893.07318.82407.455287.62268.2951874.28307.54407.326248.97232.6151835.03296.12407.157216.26201.9351771.53275.45406.828187.61166.71698.01264.14406.549145.79126.161600.57244.12406.2310106.5392.491482.61230.19405.971178.4552.071344.91210.26405.441225.691186.72179.13404.96校核洪水位情况下，水库调洪演算计算表表3-5校核洪水位时间t(h)入库流量(m3/s)平均入库流量Q(m3/s)V//∆t+q/2(m3/s)q(m3/s）Z(m)0287.45322.11797.54289.634071356.75396.61830.01296.15407.122436.45463.7851929.86326.78407.783491.12512.562066.865340.61407.914534473.0752238.82357.53408.215412.15379.3652391.36378.14408.556346.58317.072392.585378.15408.567287.56251.052331.505361.79408.388214.54185.7152220.765351.12408.049156.89138.8152055.36340.31407.9210120.74113.8251853.865293.54407.1711106.9193.4451674.15264.82406.531279.981502.775117.86405.92经以上计算，将设计和校核洪水过程线和下泄流量过程线画在同一张图上，图3-3图3-4在图3-4和图3-4可以得出：在设计时最大的下泄流量为：318.52m3/s，此时对应上游水位：407.42m，在校核时最大的下泄流量为：378.17m3/s，此时对应上游水位：408.55m，当b=10m，z=400m时水库单辅助曲线如表表3-6堰顶宽度为10m水库水位（m)总库容（万m3）堰顶以上库容V（万m3)V/∆t(m3/s)q(m3/s）q/2(m3/s)V//∆t+q/2(m3/s)4001244.46000004011360.77116.31323.08168331.084021366.22121.76338.2245.2522.63360.854031432.11187.65521.2581.1440.57561.824041522.83278.37773.2512864837.254051613.55369.091025.25178.8989.451114.74061704.23459.771277.14235.15117.581394.714071795550.541529.28296.32148.161677.444081925.65681.191892.19362.04181.022073.214092075.89831.432109.144322162325.144102170925.542570.94505.96252.982823.924112307.971063.512954.19583.73291.873246.06图3-5图3-6表3-7设计洪水位b=10m时间t(h)入库流量(m3/s)平均入库流量Q(m3/s)V//∆t+q/2(m3/s)q(m3/s）Z(m)0295.32316.571677.44296.324071337.81342.911697.685326.05407.022348330.271714.54334.16407.153312.54294.341710.65333.05407.144276.13263.031671.935320.45406.875249.93231.711614.515294.12406.686213.48204.061552.1267.47406.437194.63179.571488.685260.16406.148164.51144.481408.095259.14406.019124.45117.571293.435231.54405.4910110.6995.621179.465201.87405.061180.5450.551073.21171.93404.741220.56951.83158.17404.26表3-8校核洪水位b=10m时间t(h)入库流量(m3/s)平均入库流量Q(m3/s)V//∆t+q/2(m3/s)q(m3/s）Z(m)0341.54432.861677.44296.32407.001524.18540.651763.98404.57407.142557.12518.932101.21535.69409.843480.74450.7652015.41510.17409.424420.79396.0251956.005464.13408.765371.26333.4351897.21401.47408.416295.61268.541829.175374.55408.157241.47221.5151801.26349.98407.928201.56185.8651701.24344.54407.789170.17158.8251601.15309.99407.210147.48144.0351449.985290.19406.9211140.59110.3651303.83246.63406.311280.141167.565234.54405.97图3-7图3-8从图3-7和图3-8可以得出：在b=10m，z=400m时的设计的最大的下泄流量为：342.25m3/s，此时对应上游水位：407.08m；在校核时最大的下泄流量为：534.62m3/s，此时对应上游水位：409.77m，当b=10m，z=399m时表3-9b=10m水库水位（m)总库容（万m3）堰顶以上库容V（万m3)V/∆t(m3/s)q(m3/s）q/2(m3/s)V//∆t+q/2(m3/s)3991200.0200000.004001244.4644.44123.44168131.444011360.77160.75446.5345.2522.625469.154021366.22166.20461.6783.1441.57503.244031432.11232.09644.6912864708.694041522.83322.81896.69178.8989.445986.144051613.55413.531148.69235.15117.5751266.274061704.23504.201400.56296.32148.161548.724071795.00594.981652.72362.04181.021833.744081925.65725.632015.644322162231.644092075.89875.872432.97505.96252.982685.954102170.00969.982694.39583.73291.8652986.25图3-9图3-10表3-10设计洪水位b=10m时间t(h)入库流量(m3/s)平均入库流量Q(m3/s)V//∆t+q/2(m3/s)q(m3/s）Z(m)0367.00388.0051833.74362.044071409.01422.221859.71375.85407.212435.43453.021906.08389.21407.553470.61440.1751969.89394.23407.624409.74379.9452015.83400.04407.675350.15322.391995.74397.27407.656294.63270.5751920.86390.84407.587246.52222.431800.59354.02406.848198.34174.51669.00315.24406.519150.66125.9751528.26300.98405.8310101.2985.8751353.26245.89405.111170.4660.371193.24209.41404.531250.281044.20192.18404.25表3-11校核洪水位b=10m时间t(h)入库流量(m3/s)平均入库流量Q(m3/s)V//∆t+q/2(m3/s)q(m3/s）Z(m)0403.54435.8751833.74362.044071468.21484.711907.575390.12407.562501.21517.612002.165399.12407.663534.01495.582120.655412.05407.724457.15427.892204.185421.01407.915398.63362.2252211.065442.17408.216325.82289.9852131.12430.74407.997254.15227.6351990.365398.15407.6548201.12185.0551819.85320.15406.949168.99152.781684.755318.56406.5310136.57117.061518.975294.65405.811197.5576.1351341.385239.64405.051254.721177.88201.59404.48图3-11图3-12从图3-11和图3-12可以计算出在b=10m，在z=399m时设计的最大的下泄流量为：402.51m3/s，此时对应上游水位：407.12m，在校核时最大的下泄流量为：435.68m3/s，此时对应上游水位：407.74m。当b=12m，z=400m时表3-12堰顶宽度为12m水库水位（m)总库容（万m3）堰顶以上库容V（万m3)V/∆t(m3/s)q(m3/s）q/2(m3/s)V//∆t+q/2(m3/s)4001244.46000004011360.77116.31323.0819.29.6332.684021366.22121.76338.2254.3127.16365.384031432.11187.65521.2599.7749.89571.144041522.83278.37773.25153.676.8850.054051613.55369.091025.25214.67107.341132.594061704.23459.771277.14282.18141.091418.234071795550.541529.28355.58177.791707.074081925.65681.191892.19434.45217.232109.424092075.89831.432109.14518.4259.22368.344102170925.542570.94607.18303.592874.534112307.971063.512954.19700.47350.243304.43图3-13图3-14表3-13设计洪水位b=12m时间t(h)入库流量(m3/s)平均入库流量Q(m3/s)V//∆t+q/2(m3/s)q(m3/s）Z(m)0355.57379.911707.07355.574071404.25430.6151731.41384.52407.152456.98479.721777.51392.12407.443502.46488.791865.11411.32407.594475.12447.6351942.58420.21407.815420.15387.3851970.00427.52407.846354.62321.291929.87415.28407.757287.96239.5951835.88405.88407.528191.23174.211669.59335.95406.689157.19141.4051507.85307.81406.2710125.62112.181341.45275.98405.781198.7474.5051177.65225.96405.141250.271026.19179.64404.71表3-14校核洪水位b=12m时间t(h)入库流量(m3/s)平均入库流量Q(m3/s)V//∆t+q/2(m3/s)q(m3/s）Z(m)0356.26383.0451707.07355.584071409.83436.9951734.535385.51407.172464.16521.0951786.02397.15407.463578.03551.1451909.965418.99407.734524.26501.6052042.12422.14407.895478.95454.2852121.585444.26408.266429.62377.8752131.61462.19408.567326.13285.872047.295423.15407.918245.61222.5451910.015409.22407.649199.48172.3751723.34364.81407.0910145.27126.431530.905315.78406.4311107.5993.121341.555269.59405.821278.651165.085221.63405.11图3-15图3-16从图3-15和图3-16可以得出在b=12m，z=400m时设计的最大的下泄流量为：418.52m3/s，此时对应上游水位：407.22m，在校核时最大的下泄流量为：478.56m3/s，此时对应上游水位：409.81m。综合以上方案，最佳方案为方案二。b=10m，z=400m。第四章大坝设计4.1坝型选择重力坝最大的特征就是依靠自己的自重来保持稳定，并且所使用的建设材料以混凝土与石料为主。重力坝的优点就包括了：结构上安全可靠并且受力十分明确，对于不良地质也能有一定量的适应，尤其是经过处理的薄弱基础上面也可以修建重力坝。重力坝也有他不足的几个点：首先是为了增加自身的自重，这就必须要消耗大量的建设材料；其次就是重力坝的受力稳定方面，重力坝的应力较为集中，并且主要存在于大坝表层，重力坝内部的应力往往不高，就会导致内部的材料并不能得到充分的性能发挥；最后就是坝体的底部面积较大，这就会造成重力坝较其他坝型相比会受到更明显的扬压力作用，而且这一部分的扬压力往往都是不能忽视的。从总体来看，使用重力坝这样的坝型对于本地的工程建设并没有较大的优势，主要原因就在于该工程的石料较为盈余，但是没有办法大量利用节省工程造价，而且会需要使用大量的水泥以及砂石进行修筑，并且增大地基开挖量，大大地提高了工程的建造成本。所以使用重力坝坝型的方案不予采用。拱坝最大的特点就是充分地使用了各个材料的强度以及性能，建筑材料使用节省，整个拱坝的重量比其他坝型更加轻盈而且有更好的韧性，抵抗地震的能力较好。但是其缺点也较为明显，首先是对于施工区域的地质地形条件要求很高，由于拱坝主要是靠将应力传递到两侧山体维持自身稳定，所以对于地基以及坝肩的岩体在整体性和强度上有一定的要求，且其对河谷的形状也有一定的要求。由于拱坝的优缺点比较，结合当地的工程地址条件，并且结合地形图来说拱坝并不适合在此地修建。并且该地的地基风化较为明显，如需要建造会花费巨大的人力物力，所以拱坝坝型不予采用。土石坝最大的优点是能适应不同的环境，并且土石坝的结构简单，施工方便，可以使用现代机械化进行施工，建筑原料可以在当地获取，降低了材料购买量，节约了预算。在本工程中，当地就含有丰富的筑坝材料，所以选择斜墙土石坝。4.2坝顶高程坝顶高程=水库蓄水位（校核洪水位或设计洪水位）+坝顶超高表4-1设计洪水位409.12m校核洪水位409.87m多年平均风速1.7m/s最大风速9.43m/s吹程100m坝基面高程358.38m4.2.1坝顶超高坝顶超高计算公式：d=R+e+A（3-1）图4-1大坝超高计算简图式中：R－为波浪在坝坡上的设计爬高，m；e－为风浪引起的坝前水位壅高，m；A－为安全加高，m；表4-2坝顶安全加高坝的级别1.002.003.004，5正常运行条件1.501.000.700.50非正常运行条件a0.700.500.400.30非正常运行条件b1.000.700.500.30非正常运行条件a适用于山区，丘陵区。非正常运行条件b适用于平原区，滨海区。由于洋前坝坝址为低山棱区，所以选择非正常运行条件a来计算。所以安全加高正常运行条件的取值为0.5，非正常运行条件a的取值为0.3.波浪爬高波浪爬高的计算与上游坝坡的坡度系数m的数值有关，m的取值不同有不同的计算公式。本工程的上游坡度系数m=1.4,规范规定1.25<m<1.5时，波浪爬高R的计算采用m=1.25、m=1.5时的取值线性内插确定。m=1.5时R式中：Rmm——上游坝坡的坡度系数；KΔ——斜坡的糙率渗透性系数，取值与坝坡的护面类型有关。本工程的上游坡面为混凝土面板，KKw——经验系数，根据WℎmLm表4-3经验系数KwW≤11.522.533.54≥5K1.001.021.081.161.221.251.281.30设计情况：Kw校核情况：Kw根据规范采用经验公式计算：（3-3）（3-4）式中：V为计算风速,m/s；D为风区的长度，由资料可知为100m；H为水域的平均水深，即正常蓄水位和坝底高程的差值，根据资料可知为16.1m；根据资料可知：多年平均最大风速为9.43m/s，吹程为100m；表4-4不同频率下ℎm与HP(%)ℎ0.010.112451014205090<0.13.422.972.422.232.021.951.711.601.430.940.370.1−0.23.252.822.302.131.931.871.641.541.380.950.43表中Hm为水域平均水深，为简化计算，令Hm=设计情况：Hmℎ2%ℎm=0.337÷2.23=0.151mℎmLm表4-5糙率和渗透性系数护面类型护面类型光滑不透水护面（沥青混凝土）1砌石护面0.75-0.80混凝土和混凝土板护面0.9抛填两层块石（不透水基础）0.60-0.65草皮护面0.85-0.90抛填两层块石（透水基础）0.50-0.55Rm=KΔKw校核情况：Hℎℎmℎm/LmRm=0.9×1.00=0.02m（2）m≤1.25时R式中：R0——无风状况且ℎm=0.151，表4-6Rm00.51.01.25R1.241.452.202.50m=1.25时，R0设计情况:Rm=0.9×1.00×2.50×0.151=0.339m,校核情况：Rm=0.9×1.00×2.50×0.0063=0.0142m（3）m=1.4时，运用内插法：设计情况：Rm校核情况：RR的取值应根据工程级别而定，规范指出3级坝应取R=R1%，而R1%可由表4-7RPP(%)ℎ0.112451014203050<0.12.662.232.071.901.841.641.531.391.220.960.1-0.32.441.941.941.801.751.571.481.361.210.97>0.12.131.761.761.651.611.481.391.311.190.99当ℎm/设计情况：R=R校核情况：R=R风浪引起的坝前水位壅高可查设计规范得计算公式：（3-2）式中：e为风浪引起的坝前水位壅高，m；D为风区长度，m；V为水面以上10m处的风速；H为水域平均水深；即正常蓄水位和坝底高程的差值，根据资料可知为48.62m；设计情况：e=K==0.000054m校核情况：e=K==0.0000045m3、安全加高A的选取规范给出的安全加高选取表如下：表4-8安全加高选取表坝的级别1234、5设计1.501.000.700.50校核山区、丘陵区0.700.500.400.30平原、滨海区1.000.700.500.30本工程为3级坝，位于丘陵地区。依照上表，设计情况的安全加高取0.7m，校核情况的安全加高取0.4m。综上所述，设计情况的坝顶超高y=0.68+0.000054+0.7=1.38m，校核情况的坝顶超高y=0.045+0.0000045+0.4=0.445m。4.2.2防浪墙墙顶高程根据规范，防浪墙顶高程应考虑以下四种运行条件并取其中的最大值。（1）设计洪水位加正常运用条件的坝顶超高409.12+1.38=410.50m（2）正常蓄水位加正常运用条件的坝顶超高407+1.38=408.38m（3）校核洪水位加非常运用条件的坝顶超高409.87+0.445=410.315m（4）正常蓄水位加非常运用条件加地震安全加高407+0.445+1=408.445本工程在坝顶设1.2m防浪墙，用防浪墙顶部高程代替坝顶高程，则坝顶高程为410.5+1.2=411.7m。4.3坝体分区设计坝体分区应根据可利用的开挖料及坝区附近可获得料源进行合理设计，设计时应充分考虑不同材料在不同地形条件下的材料性能，以确保结构安全可靠。大坝的基本剖面要满足抗渗和稳定要求，需要在任何情况和条件下保持稳定，又具有良好的防渗性能，由此需要更加精确和详细的设计来保证大坝的安全和日常工作。4.3.1防渗体本设计采用的是黏土防渗体，因为它的应用范围较广，而且材料成本较低，在土质防渗体中，它的断面应该从上往下一步步加厚，由于在施工时要考虑机械化施工，所以斜墙顶部的厚度应该不小于3.0m，其低宽厚度取决于防渗土料的允许渗流比降，斜墙不小于水头的1/5。对于土石坝来说，防渗体的重要性不言而喻，它的特出作用是控制渗流，同时也对坝的变形具有一定的保护性，来防止坝基和坝壳的变形而产生裂缝，同时还应该有一定的抗冲蚀性，防止发生渗流破坏，也要有相当好的抗剪强度，防止各种荷载的破坏而影响坝体的稳定。本设计采用黏土斜墙防渗体，应自上而下逐渐加厚，顶部水平宽度不宜小于3.0m，底部厚度斜墙不宜小于大坝水头的1/5。顶部为4.2m，底宽等于15>51/5=10.2。斜墙上游边坡1:2.75，下游边坡1：2.5。斜墙顶高出校核洪水位0.6-0.8m，本设计取0.6m。图4-24.3.2坝顶和坝坡由于大坝可能会产生一定的变形，所以设计采用密实的碎石和砂砾石以及单层砌石来逐渐适应坝产生的变形，同时这些柔性材料也对坝的防渗体起到一定程度的保护，同时这也对雨水的冲蚀起到了很好的保护作用。在设计中，为了防止水浪的拍击以及地质的变化造成一些土石的移动，因此会在坝顶设置不透水且稳固坚定的防浪墙。防浪墙主要的作用就是在后期运行时挡水挡土，并且要与两岸及结构物紧密相结构成一个完整的防渗体系。防浪墙的设计必须安全可靠，并且在挡墙和大坝接缝位置要进行接缝的处理，保证止水结构的安全可靠。本设计在土石坝上下游坝面设置护坡，因为上游面时常受到冰层以及漂浮物和波浪的冲击；同时在下游面也会受到雨水、水流冲击以及冻胀干裂等多种形式的破坏。通常我们采用干砌石、堆石、浆砌石作为上游护坡的型式，但是具体的情况还是要根据当地具体的条件来确定。据现场调查，坝址附近山体风化深厚，岩体节理裂隙发育，结合进村公路沿线开挖断面，可选择库区溪尾村寨下组及马地坝组附近山体作为石料场自行开采。采用堆石做上游护坡。在波浪较大的部位，一般用的是不同厚度的护坡。堆石护坡应按反滤原则安置砾石和碎石垫层。垫层的厚度与材料粒径有很大的关系，一般的卵砾石和碎石用0.3.-0.60m，而砂土用0.15-0.30m。但是当风浪较大时以及护坡遭到破坏时，要在砌石护坡上用细骨料混凝土将石块连成一个整体，这样可以有效的提高抗冲能力。4.3.3坝体排水坝体排水有以下几种型式。排水是用来控制渗流，防渗渗流过大，同时也可以引导渗流，从而降低孔隙水压力，保持大坝的稳定，并保护下游的坝坡不会受到冻胀的破坏。为了增加大坝的整体稳定，并且控制渗流降低浸润线，大坝的下游底要增加设计排水工程。该工程之中使用棱体排水。棱体顶面应高出下游最高水位，超出高度应大于波浪爬高。确定棱体顶面高程为379m，宽2.0m，棱体内坡1:1.5，棱体外坡1:2.0。4.4地基处理河床段覆盖层为砂砾卵石，结构松散～稍密，该层厚度为1.2～1.8m。坝基左右岸为含砂粘土，呈可塑状，稍湿，厚0～3.8m。坝基左右岸及河床覆盖层厚度总体较薄，承载力较低，不能作为坝基，需挖除。在施工时必须保证与防渗体连接的基岩面保持清洁，没有石块及碎屑，同时要保持连接的基岩面光滑无凹凸。在清洁完之后，开始处理存在的断层和节理裂隙，必须挖出，然后再采取措施充填，比如混凝土或砂浆。因为岩基面要与防渗土料分隔开，所以需要用喷混凝土或混凝土盖板将两者分隔开，为保证接触面结合紧密，要在盖板下面要铺盖式灌浆，要填充基岩表面的裂缝，来防止防渗体料的接触冲刷。砂砾石的厚度在20m以内，宜明挖回填黏土截水槽，一般布置在坝身防渗体底部，可设在靠上游1/3-1/2坝底宽处。为满足施工要求，槽底最小宽度不小于3m，截水槽开挖边坡为1:1。其上部厚度与斜墙底部厚度相同16m。下部宽度取5.6m。4.5渗流计算4.5.1渗流分析计算目的渗流分析计算目的（1）通过计算，得出浸润线的位置；（2）计算得出大坝的渗漏量，从而估算出大坝的渗漏损失；（3）计算得出渗流流速和坡降，从而采取适当的措施。4.5.2渗流分析方法渗流分析总体上来看，就是把不容易解决的问题进行转化，把复杂的问题剖析成一个个小的二维问题。主要解决问题的方法包括了水力学法，流体力学法，流网法和实验法。流体力学法最大的问题就是立足于理论分析，对于简单边界条件下可以得到很可靠的数据，但是在比较综合的项目之中就很难实施。流体力学法主要就是立足于基本微分方程，明确问题的边界所在，运用各种方法分析求解得到渗流场内任一点的渗流速度、坡降与渗透力等要素。水力学法是使用最多的方法，在实际的工程项目设计中，各个参数均能达到了一般工程所需要的数值精度，例如坡降，渗透量等，并且最大的优点就是计算方便，可以很快确定各个渗流要素。但是对象的精确度也存在限制性，只能求出一个断面各个要素的近似解，并不能像流体力学一般求得任意一点的要素。流网法即图解法，通过所有的条件绘画出流网，可以根据所得图像求解各个渗流要素，并且此方法可以适用于边界条件复杂的情况。在实际工程之中，还会使用到很多需要试验的情况，大多会采用电模拟法。电模拟法的优点就在于电流与渗流在理论与实践上面存在这很多的类似，尤其是二者都能适用于基本微分方程，所以可以考虑使用电流去推测渗流的状态，用电压模仿水头，依靠二者的联系去解渗流方面的疑问。在工程比较紧要而且地形地质条件比较复杂的情况之下，通常都会使用多样的方式去进行渗流稳定分析，可以相互查缺补漏，弥补各种方法之间的优劣。一般来说，中小型的土石坝只会使用单一的渗流分析方法，并且最常用的就是水力学法。4.5.3渗流计算原理一般我们采用了水力学法求解渗流问题。要整体分开考虑，将大坝视作是几个部分，主要是使用达西定律去求解土石坝渗流问题。在计算时，要假定每一个竖直面是的坡降一样。上游校核洪水位407m，下游相应水位363.4m。4.5.4分段计算根据坝轴线地质剖面图的地形，地质情况，沿坝轴线分三段计算，在坝的中间取的是河床的平均宽，在其中间段选1-1断面进行计算，在靠近坝左取一断面为2-2断面，在靠近坝的右部取3-3断面进行计算。4.5.51-1断面渗流计算计算简图图4-32、计算单宽渗流量此时的单宽流量q1qh：斜墙后渗水深δ：斜墙平均厚度，δ=（4.2+16）/2=10.1mT:地基厚度=14m。已知斜墙的渗透系数k0=1×10−7m/s，坝前水深为48.63m，截水槽的平均厚度δ1=(q通过斜墙坝下游坝体和坝基的单宽流量q2q已知坝体渗透系数k=5.79×10−2cm/s，坝基厚度T等于14m，坝基渗透系数KT=5.79×10−2c根据水流的连续条件q1=qh=式中：A1=K0A2=A3=K0H12代入上式有：h=4.471m则单宽流量q：q绘制浸润线：浸润线为一条近似直线，见图4.5.62-2断面渗流计算1、计算简图图4-42、单宽流量：上游水位407m，下游无水，坝底高程为362.08m，无排水设备，用下式计算通过斜墙的单宽流量：q=已知斜墙渗透系数：Kℎ=5.02m，代入上式q=1×通过下游坝体的单宽流量按下式计算：q坝体的渗透系数为5.79×10−2L=q由q1=qh=0.33m则单宽流量：q=1.31×逸出调度及浸润线的绘制：ℎ0=qKm2+0.5已知按下式绘制浸润线：y=代入已知数据有：y=在0-162之间取一些x的值，在按上面公式求得x对应的y的值，列于表中，将所求的x、y依次连线画在2-2断面图。坐标如下表表4-9x（m）020406080100120140160162y（m）0.00080.0950.1340.1640.190.2130.2330.2520.2690.2714.5.73-3断面渗流计算1、计算简图图4-52、单宽流量：上游水位407m，下游无水，坝底高程为387.3m，无排水设备，用下式计算通过斜墙的单宽流量：q=已知斜墙渗透系数：Kℎ=5.02m，代入上式：q=1×通过下游坝体的单宽流量按下式计算：q-体的渗透系数为5.79×10−2cm/s，q由q1=qh=0.161m则单宽流量：q=7.14×逸出调度及浸润线的绘制：ℎ0=qKm2+0.5已知按下式绘制浸润线：y=代入已知数据有：y=在0-162之间取一些x的值，在按上面公式求得x对应的y的值，列于表中，将所求的x、y依次连线画在2-2断面图。坐标如下表表4-10x（m）020406080100120140160162y（m）0.000430.070.0990.1220.1410.1570.1720.1860.1990.2已知：q1=3×10−7m3/s.m，q则总渗流量Q=1=0.5×3×=90.82×10则一天的渗流量为90.82×满足渗流稳定。4.6稳定计算计算工况：当水位降到死水位373m时，按下式计算安全系数KP11K1K计算简图：图4-6已知α1=36°，α2=25°，（1）假设α1=28.5°，α3=11°，α2=12.78°，W1=1×γ1W2=1×γ1W3=1×γ1dh=eh×m=48.62×3.0=145.86mfh=eh×2.5=121.55mdf=dh−fh=24.31mdg=df+fg=24.31+34×2.5=109.31mc1ccnc=ccci=14.62×2.25−14.62×2.5−18.85bj=18.85ij=23.81m将以上数据代入W1、W2W3=0.5×65.46×21.82×9.81×1.8+1=17304.92mae=5mem=jl=407−373=42.34mkj=cj÷2.5=ci+ij=17.06mkb=kj−bj=17.06−7.83=9.23m由于ccb1b1W1=1=12269.82W2=0.5×18.98+21.82=18688.41将以上数据代入式中，得：P11K1K整理，得：K=2.50,因此所拟定的土石坝断面尺寸是合理的，满足稳定要求。计算工况：上游为校核洪水位，下游为相应水位的下游坝坡。上游水位为407m，下游水位为363.4m，按下式计算安全系数KP1计算简图：图4-7计算过程：已知φ1=36假设α1=18.5°，αW1=1×W2=1×dh=363.4−358.38=5.02m；ah=dℎeh=aℎed=eh−dh=2.26m；bi=411.7−363.4=48.3m；ig=bi×m=48.3×3.0=144.9m；dg=ed×m=2.26×3.0=6.78m；id=ig−dg=138.12m；fi=id×tanbf=bi−fi=48.3−46.41=1.89m；cb=bf将以上数据代入W1W1=1=5152.32mW2=0.5×2.26×6.78×1×9.81×1.8+0.5×6.78×5.02×10.791=318.92m将以上数据代入式中：P−5152.32×sin1K整理，得K得K=2.06,在此工况下，重新设定不同的α1、α2角，表4-12水库水位W1W2K上游水位为407m，下游水位为363.4m18.5135152.32318.922.0619.24021.522.049203259.842.03218154349.21120.472.244193010.352.161202352.332.13118.5172405.4223.3162.15191927.692.089201491.572.051经计算分析得知，在此情况下当α1=20°，α2=134.7溢洪道在水工建筑物中，最常使用的泄水建筑物就是溢洪道，溢洪道是使用最为广泛的泄水建筑物，溢洪道的作用就是宣泄流量，所排出库区的水量均为超出坝区承载量的水量，其目的就是防止洪水漫坝，由于土石坝的坝顶坝身不能过水，所以溢洪道是防止安全事故发生的重要组成部分。并且，要妥善的考虑到溢洪道的安全问题。最终还要综合考量于大坝和其他枢纽的衔接问题。开敞式溢洪道因为泄流量大，构造简单，施工方便，工作可靠，故在本土石坝设计中，我们使用开敞式溢洪道。开敞式溢洪道主要由引水渠、控制段、泄水槽、消能设施、尾水渠等几部分组成。4.7.1引水渠引水渠在泄流工程中起着重要的作用，就是将水流平顺的游向下游。在引水渠设计的过程中，为了保证其有着优良的过水能力，并且减小能量的损失，让水流的流态变得稳定，就要求我们在设计过程就要尽量降低工程量，尽可能的少对地基进行开挖。在设计引水渠的时候尽可能的使用最短的路线布置，并且尽量选取坡度较缓的路线，水流流速要控制不能太快。4.7.2控制段控制段是由两部分共同组成，包括了溢流堰和它两侧的连接物。根据当地的情况以及一系列的对比，不需要在这里设置闸门和闸墩。通过对当地的勘测，本设计溢流堰为实用堰。主要是因为实用堰对于地形的适应能力强，荷载较小。设计难度低，施工的工程量小，但是通过的流量很大。相比于其他堰型，实用堰更适合本设计。堰顶高程为407.0m，设计洪水位409.12m由堰顶高程=设计洪水位-堰顶最大泄水位H0得，开敞溢流式的下泄流量Q溢：Q=式中：mz表示流量系数，取δm表示淹没系数，取1.0ε表示闸墩侧收缩系数，取0.9由材料可知Q溢=348m3/s4.7.3泄水槽水流通过泄水槽时，它的流速会逐渐增大，很容易产生空化现象，从而会对边壁产生空蚀冲刷，所以要在泄水槽的底端进行衬砌的处理。在衬砌施工的过程之中，具体的要求包括：泄水槽要进行抹面处理，保证其表面的平整光滑；在各个模块的施工过程之中，要考虑到渗漏的问题，要做好止水的处理，防止因为脉动压力而产生泄水槽的失稳以及其他工程问题。并且要设计好一套排水措施，主要作用是防止扬压力对泄水槽的破坏。衬砌所使用的混凝土要有一定的强度，不仅要能抗击冲刷的问题，还要抵抗空蚀造成的破坏。4.7.4出口消能段从溢洪道流出的水流，具有巨大的能量，而且流速快，会对下游产生破坏，甚至会破坏大坝的安全，影响大坝的正常工作，这就需要设置消能措施。水流的能量主要是有位能转化而来的。所以，消能设计主要是消除位能产生的动能。有两种在工程上经常使用的型式，一种是底流消能，另一种是挑流消能。底流消能主要使用的范围是流速不能太大，在设计的同时还要考虑设置一定的消力池和消力墙。对于底流消能而言，主要是利用自身水流的滚动来达到消能的目的，但要达到最佳的消能效果，设计中一般采用的是有一定深度的淹没水跃，但对于本工程来说，需要花费更多时间和精力来建造消能设备。达不到工程效益上最好的结果。挑流消能是主要是将高速水流利用挑流鼻坎挑起，使得它们互相消耗彼此的大部分能量。挑流消能对位于下游侧的地基要求比较高，主要是水流会冲刷下游地基，所以这种方法适合下游为岩石地基。本工程满足地形要求。而且挑流鼻坎设置简单，维修也简单，工程量小，能节约大量的工程资金。在下游河道与泄水槽的连接部位，就是尾水渠。通常为了保证从泄水槽排出的水流流态比较稳定，所以要求设计的时候选择更加合适的沟壑以达到工程更加经济的要求。在选择尾水渠位置时，通常会有以下要求：首先是尾水渠尽量设计的短而直，水流的流态尽量稳定且尽可能的减小水流的坡度建造。其次尾水渠与下游的河道要有一定的夹角，尾水渠的轴线与河道轴线的夹角尽可能的小并且呈“Y”字形状布置，可以防止水流对于下游河道的岸坡冲刷。如果通过消能段之后水流十分靠近下游的河道，则不需要设置尾水段，对于洋前坝的设计，由于经过消能段以后水流与下游河道距离不大，所以不设计尾水。第五章施工组织设计5.1施工条件当地基本上不会发生滑坡和崩塌等现象。据地表调查，库区内出露地层为侏罗系上统菖蒲群火山岩、燕山早期Ⅲ阶段中粗粒黑云母二长花岗岩、花岗斑岩及第四系残坡积层和全新统冲积层。库区岩性主要为侏罗系上统菖蒲群火山岩（J33ch）和燕山早期Ⅲ阶段侵入岩（γ52-3c），岩石在弱风化透水性较弱在新鲜岩石的透水性也很弱，但在弱风化的上面的透水性相对于新鲜岩石比较强。库区两岸分水岭高程在430～500m之间，这比正常蓄水位还高，而且水库周围的分水岭又宽又厚。对于地下水和地表水来说，都是流入库内，也没有发现较多的断裂层和其他地址构造，相对于其他方位比较稳定和安全。5.1.1技术准备工作：（1）项目之中所有的技术人员需要对设计图纸进行初步学习，并且熟读图纸能够了解设计的目的，做好图纸的审核工作（2）要对本工程之中有别于其他工程的施工特点整体把握，对质量的策划，工程质量的计划安排，重难点部位施工的特殊、关键、重点的工序把控质量。（3）要制定好施工计划，并上报检查，通过之后按计划开始施工。（4）绘制好模板的设计图纸，随后进行模板的制造加工。（5）组织技术人员进行工程测量的设计。（6）对施工总体的消耗以及花费做好计划，写明主要材料的用量5.1.2人员、物质准备工作：（1）及时组织施工人员，并且做好施工队伍的编制安排以及安全教育并且及时进行操作培训（2）落实各个部门的人员，并且及时编写应用对应的管理制度。（3）根据先前制定的预算，提供材料计划，再编制使用方案。（4）对于设备，要提前检查，防止事故。（5）在施工前要做好道路，解决交通问题。（6）及时与政府有关部门办理开工前手续，保证施工的正常进行。（7）完成计划的签约，安排施工人员熟悉实施方案。5.2天然建筑材料（1）土料场枫树垇粘土料场：料场位于洋前坝水库库区溪尾村枫树垇附近的岗地山坡上，植被发育一般，山坡坡度为20～30°，土质主要为残坡积棕红、棕黄色含砂低液限粘土，呈可～硬塑状，局部含砾碎石。该料场土质可作为防渗土料和坝体填筑料。料场无用层厚度为0.3～0.5m，有用层厚度为2.0～3.0m，可采总面积约10万m2，有用层储量约25万m3，至料场0.5km处无公路，开采运输条件较差，运距距上坝线处为1.5km，至1#副坝处约1.5km，至2#副坝处约2.0km。（2）自行开采砂、石料场据现场调查，坝址附近山体风化深厚，岩体节理裂隙发育，结合进村公路沿线开挖断面，可选择库区溪尾村寨下组及马地坝组附近山体作为石料场自行开采。①寨下块石料场料场位于洋前坝水库库区溪尾村寨下组附近的山体，植被一般发育，山顶高程一般在458.96～435.92m之间，山脚河床高程一般375m左右，地势较陡，山坡坡度一般为30～50°。地表大部分为残坡积层覆盖，进村公路开挖边坡以全强风化状出露，临河部分为弱风化出露，据地质测绘结合钻孔揭露：料场进村公路开挖边坡地段适合作为开采区，需剥离无用层。场面积约为5.4万m2，计算有用层总储量75万m3。据钻孔揭露，弱微风化岩芯多以短柱状、柱状为主，部分为块状，少量长柱状，一般RQD=20～40，少量大于50，估计块石成材率40～50%，块石储量33.75万m3，碎石骨料储量40万m3。该料场有公路可通至上坝线区，交通运输较方便，运距距上坝线1.0km。可根据工程需要自行开采，由于该料场块石为中粗～粗粒花岗岩，岩石石英颗粒较大，不适宜作为人工砂供应料场。②马地坝块石料场料场位于洋前坝水库库区溪尾村马地坝组附近山体中，植被一般发育，临河部分为弱风化出露，物理力学性能较好。据地质测绘结合钻孔揭露：料场进村公路开挖边坡地段适合作为开采区，料场上部残坡积层厚0～2m，需剥离无用层。料场面积约7.1万m2，有用层总储量240万m3。据钻孔揭露，弱微风化岩芯多以短柱状、块状为主，部分柱状，少量长柱状，一般RQD=0～20，少量大于30，估计块石成材率20～30%，块石储量60万m3，碎石骨料及人工砂料储量100万m3。该料场有公路可通至上坝线区，交通运输较方便，运距距上坝线2km。同时可进行块石、碎石骨料及人工砂供应，可根据工程需要自行开采。5.3施工导截流由基本资料可知本工程河谷不对称，采用两期两段进行施工。一期围堰自河床右岸施工，为不过水围堰，通过束窄河床泄流。一期上下游横向围堰同时施工，并在围堰高度高于水面之后，同时修筑纵向土石围堰，该纵向围堰将作为主体工程的一部分。主体工程的溢流坝段在一期围堰下施工并修建隧洞。二期围堰自河床左岸开始施工并完成截流。导流建筑物就是