模板安拆施工方案

PAGE温州联联机器新建厂房工程模板安拆施工方案编制人职务（称）审核人职务(称）批准人职务（称)温州开祥建设有限公司二○一六年五月目录一、工程概况—-————-—————-————--———-———-———1二、编制依据—-————-—-———————————-—--——-——3三、模板方案及材料选择-—————-——-—-————-—-—-—4四、模板安拆的原则要求——-———-————————-—5五、模板安拆工艺-—--—-——--———-————-—-——--—-6（一）模板支设工艺-—————————--———-6(二）模板拆除工艺——-———-——--——————-——-——-————8六、模板工程的技术保证措施——————-—-——-——-——9七、模板工程环境、安全保证措施————-——--———--——15八、混凝土成品保护措施—-—--—-——-—-———-16九、模板保护措施--——-——--—————-—-——-——--—————-17十、附录相应计算书——-——-——-———--———-——-—————-17一。工程概况温州联联机器新建厂房工程位于温州空港新区永兴北园JC-01A—20—04—b02块地，场地周围空旷,交通较为方便.总建筑面积5737.76㎡,办公楼建筑面积1330。12㎡总高度13。10m,混凝土框架结构。建筑特点：楼板厚为110mm，一层高为4。1m，梁最大截面为240×700mm，柱子最大截面尺寸为550×550mm；生产车间一建筑面积2191。42㎡总高度18。60m,混凝土框架结构。建筑特点：楼板厚为130mm,一层高为8。96m,梁最大截面为350×1200mm,柱子最大截面尺寸为600×600mm；生产车间二建筑面积2191。42㎡总高度18.60m，混凝土框架结构.建筑特点：楼板厚为130mm，一层高为8.96m，梁最大截面为350×1200mm，柱子最大截面尺寸为600×600mm；由州联联机器有限公司投资建设，由温州市龙湾规划建筑设计院设计,由温州永嘉安泰监理有限公司监理，由温州开祥建设有限公司组织施工;由韩建华担任项目经理，庄明鑫担任技术负责人。每个单项工程建筑面积、建筑层数、结构形式见下表。工程概况一览表楼号结构类型层数建筑高度（m）檐高（m）建筑面积（m2）地上地下地上面积地下面积生产车间1框架结构201813.52191。420生产车间2框架结构201813。52191。420办公楼框架结构3015。3511。151330。120工程建设概况一览表工程名称温州联联机器有限公司新建厂房工程地址温州空港新区永兴北园建筑场地类别Ⅳ类建筑面积5737.76㎡建设单位温州联联机器有限公司勘察单位温州天然工程勘察设计有限公司设计单位温州市龙湾规划建筑设计院监理单位温州永嘉安泰监理有限公司质量监督部门质量要求合格总包单位温州开祥建设有限公司主要分包单位建设工期550天合同工期550天工程主要功能或用途新建厂房二。编制依据1。温州联联机器有限公司新建厂房工程，设计图纸。2。规范和标准国家标准1建设工程施工质量验收统一标准GB50300—20012建设工程项目管理规范GB/T50326—20063建设工程施工质量评价标准GB/T50375—20064建筑施工组织设计规范地方法规规范1建筑工程模板支撑系统安全技术规程2房屋建筑工程施工组织设计编制标准建筑行业规范、规程、标准1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130—20112建筑施工模板安全技术规程JGJ162—20083建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166—2008JJGJJGJJGJ166—20084建筑施工安全检查标准JGJ59—99三.模板方案及材料选择1。方案的选择为充分保证混凝土的外观质量，决定一次性加大投入,基础垫层、基础承台、地梁、梁板、楼板均采用15㎜厚木模板、剪力墙采用18mm厚模板、方木配合钢管加固；顶板采用木模板、木方、扣件钢管支撑体系,模板应满足实用性、经济性、安全性，要求模板表面光滑，平整，接缝要严密，不漏浆，保证构件的形状尺寸和相互位置的准确性，模板构造合理，便于支拆,在施工过程中，不变型、不破坏、不倒塌，模板配备合理.模板支撑系统应按照JGJ162-2008的要求,采用应为碗扣脚手架，在外围应设置竖向剪刀撑，剪刀撑设置应自下至上连续设置.每组剪刀撑水平间距不超过10m，并在剪刀撑底部、顶部处设置水平剪刀撑。2.支模材料的选择本工程采用以下支模材料：胶合板(2440×1220）:平板模板采用18mm、15mm厚胶合板。松木方料（4080、4090)：模板连接排挡（工地材料实际尺寸）。钢管（483。5）：围楞和搭支模架。扣件：用于支顶钢管与架体的连接.Φ12、Φ14对拉螺栓:用于拉结墙两侧模板。四。模板安拆的原则要求1.模板安装的原则要求木胶合板模板的板肋及围檩间距按模板体系计算取值,木胶合板模板的拼档和楞木采用40×80mm方木，一般板肋间距为600mm。主体结构的梁、板、支撑体系采用Φ48×3。5钢管扣件排架结构支撑体系，钢管扣件支撑体系的立杆间距为1200mm，纵横水平系杆步高为3000mm。梁高大于等于600mm、柱宽大于500mm的砼构件均需设置M12对拉螺栓，对拉螺栓外套硬质PVC管来控制墙、梁、柱的宽度尺寸,以保证模板不涨模,以及混凝土构件的精度。详见梁模板支撑示意图附后.跨度大于4m的梁板模板在安装中应按1~3‰跨度起拱，若设计有规定起拱，则按设计规定起拱。2。模板拆除的原则要求模板拆除前，必须得到现场监理工程师开出的书面拆模通知单，方可拆除模板.梁和楼板模板,其底模和立杆的拆除时间应对所用混凝土的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板和梁能安全承载。五。模板安拆工艺（一).模板支设工艺1。梁模板支设1）.支模顺序复核轴线位置及标高→梁底支模→绑扎钢筋→支梁侧模→复核粱位置及截面尺寸→加固并与相邻梁、板连接固定→全面检查校正.2）。梁模支设采用15厚多层板40×80㎜木带配制成梁帮梁底模板。规格尺寸要精确，加固梁绑采用双钢管对拉螺栓，梁上口用钢筋支撑以保证梁上口宽度。梁下部支撑采用钢管脚手架,沿梁跨方向钢管间距300㎜,垂直于梁跨方向钢管间距500㎜。弹好梁的轴线，以便支模时控制梁的位置。在满堂红脚手架搭好后,在架子上弹出标高控制线，核实无误后，拉通线支梁底模,跨度大于4m梁底按跨长的2‰起拱。2.楼板模板支设采用15㎜厚多层板做板模，次龙骨40×80双面刨光方木做格栅，格栅间距150㎜；主龙骨采用Φ48×3。0㎜＠1200㎜钢管，钢管扣件支撑体系的立杆间距为1200mm，纵横水平系杆步高为1200。采用40×90㎜方木作封边龙骨,模板顶墙处粘贴5㎜厚、10㎜厚宽海绵条，模板接缝处胶带粘严密，均匀涂刷脱模剂。模板安装时先在梁模外侧弹水平线，水平线的标高为平板底标高减去板模厚度、格栅高度和一个Φ48水平钢管的直径。然后安装水平钢管，格栅（尽量将水平钢管和格栅顶到梁模、墙模、柱模的立肋上，以增加整体的稳定性）.板模铺好后,应先检查一个板面标高，若有问题应及时调整确定无误后,将多层板钉到格栅上。为了便于拆模,只在顶端或接头处钉牢，中间少钉或不订，当跨度＞4m时，按3‰起拱。为满足板面平整度的要求,全部方木用压刨将接触板面的正反面刨平。模板缝隙用胶带封严.竖向支撑采用钢管脚手架，钢管扣件支撑体系的立杆间距为1200mm,纵横水平系杆步高为1200mm.上面设可调顶托,设四道水平杆。上下两道各距顶部和底部200㎜.（节点构造图详见计算书）3。内外剪力墙模板支设工艺剪力墙大模板构造(详见计算书):1）待钢筋绑扎、预埋件管道、预埋件等隐蔽工程验收合格后，方可进行立模。2)内外模板均采用40×80方木作衬档连成整体，竖向衬档按对拉螺栓间距而立。4.模板清扫口的设置1、在柱、墙根部、梁端部、顶板板面要设置清扫口。2、清扫口的封堵、加固,在模板专项方案中要详细考虑。3、宜用强力吹风机与吸尘器清除模板内杂物。（二）。模板拆除工艺1.拆模顺序为后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，并遵守自上而下的原则.2。拆除跨度较大的梁底模时，应先从跨中开始，分别向两端进行。3.拆模时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理.4。一般承重模板均应先拆去支架立柱，而立柱所支撑的支架模板结构均互有关联，很易引起其它部位模板的塌落，故对易塌落部分应先设临时支撑支牢，以免发生安全事故。5.强度条件:以同条件试块强度为准，现场回弹为辅，保证拆模后墙体不掉角、不起皮.水平构件考虑到施工何载的作用，上层混凝土水平构件强度达到下表要求后,方可拆模.现浇混凝土结构拆模所需混凝土强度构件跨度（m)达到设计强度标准值的百分率（％）备注板<=2>=50>2、<=8〉=75〉8〉=100梁〈=8〉=75〉8〉=100悬臂构件——〉=1006。混凝土表面温度条件：拆模前最短保留期混凝土表面温度位置不低于16℃不低于7℃梁侧模、墙和柱12小时12小时平板底面（不动模板支撑)4天7天平板的模板支撑梁底面（不动模板支档)10天14天梁底面（不动模板支撑）7天14天梁的模板支撑14天21天悬臂梁和框支梁支撑28天28天7。以上两个条件都达到以后，由工长提出申请,项目质量总监审批并报相关资料于项目工程师同意.方能拆模。六.质量标准（一）、主控项目1、模板的安装安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力,或加设支架；上、下层支架的立柱应对准,并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查.检查方法：观察.2、模板的拆除底模板及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求:当设计无具体要求时,混凝土强度应符合表1的规定.检查数量：全数检查。检验方法：检查同条件养护试件强度实验报告.(二）、一般项目表1底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%)板≤2≥50＞2,≤8≥75＞8≥100梁、拱、壳≤8≥75＞8≥100悬臂构件—≥1001、模板的安装1）、模板安装必须满足下列要求:A、模板的接缝不应漏浆;在浇筑混凝土之前，木模板应浇水润湿,但模板内不应有积水.B、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂.C、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。D、对清水混凝土工程及装饰混凝土工程,应使用能达到设计效果的模板.检查数量：全数检查。检验方法:观察.2)、用作模板的地坪、胎模等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。检查数量：全数观察。检验方法：观察.3)、对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱;当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1／1000~3／1000.检查数量：在同一检验批内，对梁,应抽查构件数量的10％,且不少于3件;对板，应按有代表性的白然间抽查10％，且不少于3件；对大空间结构,板可按纵、横轴2面，抽查10%,且不少于3面。检验方法:水准仪或拉线、钢尺检查。4）、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合表2的规定.检查数量：在同一检验批内,对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％,且不少于3间;对大空间结构,墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面,板可按纵横轴线划分检查面，抽查10％，且均不少于3面.检验方法：钢尺检查。5)、现浇结构模板安装的偏差应符合表4.2。1.5的规定。检查数量:在同一检验批内,对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10％，且均不少于3件;对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面,板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10％,且均不少于3面。预埋件和预留孔洞的允许偏差表2项

目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插

筋中心线位置5外露长度+10,0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10,0注：检查中心线位置时,应沿纵、横两个方向量测,并取其中的较大值.

现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法表2项

目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基

础±10钢尺检查柱、墙、梁+4，—5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6)、预制构件模板安装时的偏差应符合表3的标准。检查数量：首次使用及大修后的模板应全数检查；使用中的模板应做定期检查，并根据情况不定期抽查.预制构件模板安装的允许偏差及检验方法表3项

目允许偏差（mm)检验方法长

度板、梁±5钢尺量两角边,取其中大值薄腹梁、桁架±10柱0，—10墙

板0，-5宽

度板、墙板0,—5钢尺量一端及中部，取其中较大值梁、薄腹梁、桁架、柱+2，—5高(厚）度板+2,—3钢尺量一端及中部，取其中较大值墙

板0，—5梁、薄腹梁、桁架、柱+2,—5侧向弯曲梁、板、柱l/1000且≤15拉线、钢尺量最大弯曲处墙板、薄腹梁、桁架l/1500且≤15板的表面平整度32m靠尺和塞尺检查相邻两板表面高低差1钢尺检查对角线差板7钢尺量两个对角线墙

板5翘

曲板、墙板l/1500调平尺在两端量测设计起拱薄腹梁、桁架、梁±3拉线、钢尺量跨中2、模板的拆除1）、侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量：全数检查。检验方法:观察。2)、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。检查数量：全数检查.检验方法:观察.3、主要质量控制点1)、柱模板容易产生的问题是：截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲。防止办法是:支模前按图弹位置线，校正钢筋位置。支模前柱子应做小方盘模板，保证底部位置准确.根据柱子截面尺寸及高度,设计好柱箍尺寸及间距,柱四角做好支撑及拉杆。2）、梁、板模板容易产生的问题是：梁底不平，梁侧面鼓出,梁上口尺寸偏大，板中部下挠。防止办法是：梁、板模板应通过设计确定龙骨、支柱的尺寸及间距，使模板支撑系统有足够的强度及刚度,防止浇混凝土时模板变形。模板支柱的底部应支在坚实地面上，垫通长脚手板。防止支柱下沉，梁、板模板应按设计要求起拱,防止挠度过大.梁模板上口应有拉杆锁紧，防止上口变形。3)、墙模板容易产生的问题是:墙体混凝土厚薄不一致，截面尺寸不准确。拼接不严,缝子过大造成跑浆.模板应根据墙体高度和厚度通过设计,确定纵横龙骨的尺寸及间距；墙体支撑方法，角模的形式.模板上口应设拉结,防止上口尺寸偏大。七。模板工程环境、安全管理措施1.环境管理措施1）清理模板时，不得猛砸模板，以减少噪音污染。2)用于清理维护模板的废旧棉丝，以及堵缝用的海绵条等物品，应及时回收并集中处理。3）冬期施工用于模板保温的聚苯板严禁随意丢弃，应集中回收处理。4）清除操作平台和楼层上杂物时，应装入容器中集中运走，严禁随意抛撒。5）模板涂刷隔离剂，应在模板下铺设垫布，防止油渍污染地面.6)木工作业区的刨花、木屑、碎木应自产自清、日产日清、活完料净脚下清。7)施工中有噪声的工序应尽可能安排在白天;锯、刨材料时,应在木工棚内进行,必要时采取隔音减噪措施，防止噪声扰民。2。安全管理措施1）除遵守国家有关建筑安装工程施工安全防火等规范、规定外，应针对工程施工的特点,编制相应的安全规定。2)进行模板操作的工人，进场之前必须经过安全及操作技能培训,并经考核合格后,持证上岗.在安装、拆除作业前，工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底,作业班组应对照书面交底进行上下班的自检和互检。3）进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业人员系好安全带.4）支模过程中应遵守操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板连接稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人.5）安装梁模板及梁、柱接头模板的支撑架或操作平台必须支搭牢固。6)在模板的紧固件、连接件、支承件未安装完毕前，不得站立在模板上操作。7）在脚手架或操作台上堆放模板时，应按规定码放平稳,防止脱落并不得超载。操作工具及模板连接件要随手放入工具袋内，严禁放在脚手架或操作台上，严禁上下抛掷.9）柱模板的支撑必须牢固，确保整体稳定。八、砼成品保护按施工方案施工成型的砼成品，其棱角完整，如保证砼成品棱角不受损坏，应做好以下几点:1。拆模时间：应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而损坏时方可拆除（承重模板应在与结构同条件养护的试块达到规定强度方可拆除)。2。拆模方法:拆模时不得将铁撬直接支承在柱梁,墙板等表面撬模板，这样易产生棱角松动而损坏。拆模应用木楔先将拼装一起的模板松开,拨掉拼装铁钉后就可轻易的将模板拆除。3．拆模完成后，成型砼柱四角，剪力墙角，洞口等阳角部位2米以下2。5厚松模板保护，避免在材料搬运时将成型棱角损坏而影响砼外观质量。九、模板保护1。模板新裁或钻孔须用耐水酚醛系列油漆将锯边或钻孔涂刷三次，如发现模板面有划痕、碰伤或其它较轻损伤，应补刷酚醛漆。2。严禁硬物碰撞、撬棍敲打和随意抛掷模板，严禁在模板面拖拉钢筋.3.新模板使用三次之后,每次要使用脱模剂。模板使用后每次应及时清洁板面,严禁用坚硬物敲括板面。4.模板每次周转下来须下垫方木，边角对齐堆放在平整的地面上,板面不得与地面接触.5。模板露天堆放须盖防水布。6。长期存储要保持模板通风良好，防止日晒雨淋，并定期检查。十、相应计算书200mm×450mm梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度B=200mm，梁截面高度H=450mm，梁模板使用的木方截面40×80mm，梁模板截面底部木方距离200mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2.二、梁模板荷载标准值计算模板自重=0。340kN/m2；钢筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24。000kN/m3；施工荷载标准值=4。000kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值.新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中c——混凝土的重力密度,取24。000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取4.000h;T——混凝土的入模温度，取20。000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2。500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1。200m;1-—外加剂影响修正系数，取1.200；2—-混凝土坍落度影响修正系数，取1。200。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0。9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0。9×28.800=25。920kN/m2考虑结构的重要性系数0。9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0。9×4.000=3。600kN/m2.三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=20。00×1。50×1.50/6=7。50cm3；I=20。00×1。50×1。50×1.50/12=5.63cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算,计算简图如下梁底模面板计算简图1。抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求：f=M/W〈［f]其中f——梁底模板的抗弯强度计算值（N/mm2);M—-计算的最大弯矩（kN。m）；q—-作用在梁底模板的均布荷载(kN/m）;q=0.9×1.2×［0。34×0。20+24。00×0.20×0。45+1。50×0.20×0.45］+1。40×4。00×0。20=3。56kN/m最大弯矩计算公式如下：M=—0。10×3.560×0.2002=-0.014kN。mf=0。014×106/7500。0=1。899N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于15。00N/mm2，满足要求！2。抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh〈[T］其中最大剪力Q=0。6×0。200×3。560=0.427kN截面抗剪强度计算值T=3×427/（2×200×15)=0。214N/mm2截面抗剪强度设计值［T］=1。40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下：其中q=0。9×（0。34×0。20+24。00×0.20×0.45+1。50×0。20×0。45)=2.127N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0。677×2。127×200.04/(100×6000.00×56250。0)=0。068mm梁底模板的挠度计算值：v=0。068mm小于[v］=200/250,满足要求！四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=（1.2×25。92+1。40×3。60）×0。45=16。265N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=45.00×1.50×1。50/6=16。88cm3；I=45。00×1.50×1。50×1。50/12=12.66cm4；(1）抗弯强度计算f=M/W〈［f］其中f-—面板的抗弯强度计算值（N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm);W-—面板的净截面抵抗矩；[f］--面板的抗弯强度设计值，取15。00N/mm2;M=0.100ql2其中q—-荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1。20×11。664+1。4×1。620)×0.300×0.300=0.146kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.146×1000×1000/16875=8。675N/mm2面板的抗弯强度验算f〈[f］，满足要求!（2）抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh〈［T］其中最大剪力Q=0。600×（1.20×11。664+1.4×1。620）×0。300=2.928kN截面抗剪强度计算值T=3×2928.0/（2×450。000×15.000）=0。651N/mm2截面抗剪强度设计值［T］=1。40N/mm2抗剪强度验算T<［T],满足要求！（3）挠度计算v=0。677ql4/100EI〈[v］=l/250面板最大挠度计算值v=0。677×11.664×3004/(100×6000×126563)=0。842mm面板的最大挠度小于300.0/250，满足要求！六、穿梁螺栓计算1。梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式：f=M/W〈［f］其中f—-梁侧竖楞抗弯强度计算值（N/mm2);M——梁侧竖楞的最大弯距（N。mm);W——梁侧竖楞的净截面抵抗矩，W=42.67cm3；［f］——梁侧竖楞的抗弯强度设计值,[f］=13N/mm2.M=ql2/8其中q——作用在模板上的侧压力；q=(1。2×25.92+1。40×3.60)×0。30=10。84kN/ml——计算跨度(梁板高度)，l=450mm；经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值10。843×0。450×0.450/8/42666。668=6。433N/mm2；梁侧竖楞的抗弯强度验算<［f]，满足要求！2。梁侧竖楞挠度计算计算公式:v=5ql4/384EI<[v］=l/250其中q——作用在模板上的侧压力,q=25.920×0。300=7.776N/mm；l-—计算跨度（梁板高度)，l=450mm；E--梁侧竖楞弹性模量，E=9500N/mm2;I-—梁侧竖楞截面惯性矩,I=170.67cm4;梁侧竖楞的最大挠度计算值，v=5×7。776×450.04/（384×9500×1706666。8）=0.256mm；梁侧竖楞的最大允许挠度值,［v］=1。800mm；梁侧竖楞的挠度验算v〈[v］，满足要求！3。穿梁螺栓强度计算没有布置穿梁螺栓，无须计算！七、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。200mm×1400mm的梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）。计算依据2《施工技术》2002。3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》（杜荣军）.模板支架搭设高度为3.0米,基本尺寸为:梁截面B×D=200mm×1400mm，梁支撑立杆的纵距（跨度方向)l=0.90米，立杆的步距h=1。50米，梁底增加2道承重立杆。图1梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递.集中力大小为F=1。20×25。000×0.160×0.500×0。300=0。720kN。采用的钢管类型为48×3。0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25。000×1.400×0。200+0。500×0。200=7.100kN/m活荷载标准值q2=（2。000+1.000）×0。200=0。600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=20。00×1。80×1.80/6=10.80cm3；I=20。00×1。80×1.80×1.80/12=9。72cm4；（1）抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f—-面板的抗弯强度计算值(N/mm2）;M——面板的最大弯距（N。mm);W-—面板的净截面抵抗矩；［f］-—面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2；M=0。100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0。100×（1.2×7。100+1。4×0。600）×0.300×0。300=0。084kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0。084×1000×1000/10800=7.800N/mm2面板的抗弯强度验算f〈［f］,满足要求！（2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh〈［T]其中最大剪力Q=0.600×（1。2×7。100+1.4×0。600）×0。300=1。685kN截面抗剪强度计算值T=3×1685.0/(2×200.000×18.000)=0。702N/mm2截面抗剪强度设计值[T］=1。40N/mm2抗剪强度验算T〈［T],满足要求！（3）挠度计算v=0.677ql4/100EI〈［v］=l/250面板最大挠度计算值v=0。677×7。100×3004/（100×6000×97200）=0。668mm面板的最大挠度小于300.0/250，满足要求!二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等.1。荷载的计算：（1）钢筋混凝土梁自重线荷载（kN/m)：q1=25。000×1。400×0.300=10。500kN/m（2)模板的自重线荷载（kN/m）：q2=0.500×0。300×（2×1.400+0。200）/0.200=2。250kN/m（3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=（1.000+2。000）×0.200×0.300=0。180kN均布荷载q=1.20×10.500+1.20×2.250=15.300kN/m集中荷载P=1.4×0。180=0。252kN木方计算简图木方弯矩图（kN.m)木方变形图(mm)木方剪力图（kN）经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=—0。272kNN2=2.648kNN3=2。648kNN4=-0。272kN经过计算得到最大弯矩M=0.178kN。m经过计算得到最大支座F=2。648kN经过计算得到最大变形V=0。1mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4.00×8。00×8.00/6=42.67cm3;I=4。00×8。00×8。00×8.00/12=170。67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0。178×106/42666.7=4.17N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求!（2)木方抗剪计算［可以不计算]截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh〈[T］截面抗剪强度计算值T=3×2。376/（2×40×80)=1。114N/mm2截面抗剪强度设计值［T］=1。60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3）木方挠度计算最大变形v=0。1mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算（一）梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力.支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN。m）支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图（kN）经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.755kN。m最大变形vmax=1。868mm最大支座力Qmax=8。784kN抗弯计算强度f=0.755×106/4491。0=168.07N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900。0/150与10mm，满足要求！（二）梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8。0kN;R—-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=7.78kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！R≤8。0kN时，可采用单扣件；8.0kN<R12。0kN时，应采用双扣件；R〉12.0kN时，应采用可调托座。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N-—立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=8.78kN（已经包括组合系数1.4）脚手架钢管的自重N2=1.20×0。111×3。000=0.398kNN=8。784+0.398=9.182kN—-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm）;i=1。60A——立杆净截面面积（cm2）；A=4。24W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=4.49-—钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2）；［f]-—钢管立杆抗压强度设计值，［f］=205.00N/mm2；l0——计算长度(m）；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式(1）或（2）计算l0=k1uh（1)l0=（h+2a）(2)k1——计算长度附加系数,按照表1取值为1。167;u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3。3；u=1。700a-—立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0。30m；公式(1)的计算结果:l0=1.167×1。700×1。50=2。976m=2976/16。0=186。574=0。207=9182/（0.207×424）=104.476N/mm2，立杆的稳定性计算〈[f],满足要求!公式（2)的计算结果：l0=1。500+2×0。300=2。100m=2100/16。0=131。661=0。391=9182/(0.391×424)=55.368N/mm2，立杆的稳定性计算〈［f］,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a）（3）k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1。000；公式（3)的计算结果:l0=1。167×1.000×（1.500+2×0。300)=2.451m=2451/16.0=153.649=0。298=9182/（0.298×424)=72。771N/mm2，立杆的稳定性计算〈[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患.表1模板支架计算长度附加系数k1-—-—————--———-——-—————-—--————--——————-步距h（m）h≤0.90。9<h≤1.21.2<h≤1。51。5〈h≤2。1k11。2431。1851.1671。163———--—-———————--—--—-—————-——————-———--表2模板支架计算长度附加系数k2———————————--——--——————————-—————-———--————-—H（m）46810121416182025303540h+2a或u1h(m）1。351.01。0141。0261。0391。0421。0541。0611.0811.0921.1131。1371.1551。1731.441。01。0121。0221。0311.0391。0471.0561。0641.0721。0921。1111。1291。1491.531.01。0071。0151。0241。0311.0391。0471。0551。0621。0791.0971。1141。1321。621。01。0071.0141.0211.0291。0361.0431。0511。0561.0741.0901.1061。1231。801.01。0071。0141.0201。0261。0331。0401。0461。0521.0671。0811。0961.1111。921.01.0071.0121。0181.0241.0301.0351。0421。0481。0621.0761。0901。1042。041。01.0071。0121.0181。0221。0291.0351.0391。0441.0601。0731。0871。1012.251。01.0071。0101。0161.0201。0271。0321。0371。0421。0571。0701。0811.0942。701。01。0071。0101。0161。0201。0271。0321。0371.0421。0531。0661。0781.091--—-———-———--———-—-—-———--————-—-—-———-———————以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》六、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验］除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1。模板支架的构造要求：a。梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度；c。梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a。当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多;c。高支撑架步距以0。9-—1。5m为宜，不宜超过1。5m。3。整体性构造层的设计：a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4—-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接,设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c。双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-—15m设置，四周和中部每10—-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d。在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层.4.剪刀撑的设计：a。沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-—15m设置.5。顶部支撑点的设计：a。最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm;c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N≤12kN时,可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a。严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45—60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d。地基支座的设计要满足承载力的要求.7。施工使用的要求：a。精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决.200mm×1400mm的梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度200mm,高度1400mm,两侧楼板厚度160mm.模板面板采用普通胶合板.内龙骨间距250mm,内龙骨采用40×90mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm.对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距200+250+250+250+250mm，断面跨度方向间距250mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000。0N/mm4。木方剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值.新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t-—新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/（T+15）,取4。000h;T—-混凝土的入模温度，取20。000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2。500m/h；H—-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取3。000m；1—-外加剂影响修正系数，取1.200；2—-混凝土坍落度影响修正系数，取1。200。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=48。080kN/m2考虑结构的重要性系数0。9,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0。9×48.090=43。281kN/m2考虑结构的重要性系数0。9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0。9×4。000=3。600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.25m。荷载计算值q=1.2×43。281×0。250+1.40×3.600×0。250=14。244kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=25。00×1.50×1.50/6=9。38cm3；I=25。00×1。50×1。50×1.50/12=7。03cm4;计算简图弯矩图（kN。m）剪力图（kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图（mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1。424kNN2=3.917kNN3=3。917kNN4=1.424kN最大弯矩M=0。089kN。m最大变形V=0。679mm（1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0。089×1000×1000/9375=9。493N/mm2面板的抗弯强度设计值[f］，取15。00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2）抗剪计算［可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×2136.0/(2×250。000×15。000)=0。854N/mm2截面抗剪强度设计值［T]=1。40N/mm2抗剪强度验算T〈［T］,满足要求！（3）挠度计算面板最大挠度计算值v=0。679mm面板的最大挠度小于250。0/250，满足要求！四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载,通常按照均布荷载连续梁计算.内龙骨强度计算均布荷载q=1。2×0.25×43.28+1。4×0.25×3。60=14。244kN/m挠度计算荷载标准值q=0。25×43。28=10。820kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图（kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图（mm)经过计算得到最大弯矩M=0。284kN。m经过计算得到最大支座F=5.693kN经过计算得到最大变形V=0.092mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4.00×9。00×9。00/6=54.00cm3;I=4.00×9。00×9。00×9。00/12=243。00cm4;（1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.284×106/54000。0=5.26N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求!(2)内龙骨抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh〈[T]截面抗剪强度计算值T=3×2848/(2×40×90）=1。187N/mm2截面抗剪强度设计值［T]=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!（3)内龙骨挠度计算最大变形v=0。092mm内龙骨的最大挠度小于250.0/250，满足要求！五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力.支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0。000kN。m最大变形vmax=0。000mm最大支座力Qmax=5。693kN抗弯计算强度f=0。000×106/8982000。0=0。00N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于250。0/150与10mm，满足要求！六、对拉螺栓的计算计算公式:N〈［N]=fA其中N—-对拉螺栓所受的拉力;A--对拉螺栓有效面积（mm2);f—-对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2；对拉螺栓的直径（mm):14对拉螺栓有效直径(mm）：12对拉螺栓有效面积（mm2)：A=105。000对拉螺栓最大容许拉力值(kN)：［N］=17。850对拉螺栓所受的最大拉力（kN)：N=5。693对拉螺栓强度验算满足要求!300mm厚墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度300mm，高度3000mm，两侧楼板厚度160mm.模板面板采用普通胶合板.内龙骨间距300mm,内龙骨采用双钢管48mm×3.0mm，外龙骨采用40×80mm木方。对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距400+600+600+600+600mm，断面跨度方向间距300mm，直径14mm.面板厚度18mm,剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方剪切强度1。3N/mm2,抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中c-—混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;t--新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料）取200/（T+15),取4.000h;T-—混凝土的入模温度,取20。000℃；V-—混凝土的浇筑速度，取2.500m/h;H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取3。000m；1-—外加剂影响修正系数,取1。200；2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=48.080kN/m2考虑结构的重要性系数0.9,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0。9×48。090=43.281kN/m2考虑结构的重要性系数0。9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0。9×4。000=3。600kN/m2.三、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.30m。荷载计算值q=1.2×43.281×0。300+1。40×3。600×0.300=17。093kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=30.00×1。80×1.80/6=16.20cm3；I=30.00×1。80×1.80×1.80/12=14。58cm4；计算简图弯矩图（kN。m）剪力图（kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm）经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.051kNN2=5。641kNN3=5.641kNN4=2.051kN最大弯矩M=0。153kN.m最大变形V=0.815mm（1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.153×1000×1000/16200=9.444N/mm2面板的抗弯强度设计值［f］，取15。00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f］，满足要求！（2）抗剪计算［可以不计算］截面抗剪强度计算值T=3×3076.0/（2×300。000×18.000）=0。854N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T〈［T］，满足要求！（3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0。815mm面板的最大挠度小于300。0/250，满足要求！四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0。30×43。28+1。4×0.30×3.60=17.093kN/m挠度计算荷载标准值q=0。30×43。28=12。984kN/m外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算.集中荷载P取横向支撑钢管传递力.支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m)支撑钢管剪力图（kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=1.367kN。m最大变形vmax=0。873mm最大支座力Qmax=13。756kN抗弯计算强度f=1。367×106/8982000.0=152。19N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600。0/150与10mm,满足要求！五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算.外龙骨按照集中多跨连续梁计算.外龙骨计算简图外龙骨弯矩图(kN.m）外龙骨剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:外龙骨变形计算受力图外龙骨变形图（mm）经过计算得到最大弯矩M=0。000kN。m经过计算得到最大支座F=13。756kN经过计算得到最大变形V=0.000mm外龙骨的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4。00×8。00×8。00/6=42。67cm3；I=4。00×8.00×8。00×8。00/12=170。67cm4；（1)外龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=0。000×106/42666.7=0.00N/mm2外龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求!(2)外龙骨抗剪计算［可以不计算］截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh〈[T］截面抗剪强度计算值T=3×0/(2×40×80)=0.000N/mm2截面抗剪强度设计值[T］=1.30N/mm2外龙骨的抗剪强度计算满足要求！（3)外龙骨挠度计算最大变形v=0.000mm外龙骨的最大挠度小于300。0/250,满足要求！六、对拉螺栓的计算计算公式：N〈［N］=fA其中N—-对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积（mm2）;f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径（mm)：12对拉螺栓有效面积(mm2）:A=105。000对拉螺栓最大容许拉力值（kN)：［N]=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN）:N=13.756对拉螺栓强度验算满足要求!160mm厚楼板扣件钢管模板支架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001）.计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》（杜荣军）。模板支架搭设高度为3.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1。20米,立杆的横距l=1.20米，立杆的步距h=1.50米。梁顶托采用10号工字钢。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0.一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.000×0。160×1。200+0。350×1.200=5。220kN/m活荷载标准值q2=（2。000+1.000)×1。200=3.600kN/m面