超大吨位平面球铰转体斜拉桥多点联合称重技术

具有施工方便快捷、安全可靠等优点。因此，近些年桥梁平转设计、施工技术在我国得到迅速发展，转体质量也由最初的几千吨发展到上万吨，乃至数万吨;跨度也由几十米发展到几百米。在如此大吨位、大跨度的桥梁转体过程中确保结构处于平衡状态十分关键［2］。然而在转体结构施工过程中难免会产生误差，使得转体结构偏离理想的平衡状态，因此需在转体前对其进行不平衡称重，并据此进行平衡配重，以确保结构在转体过程中绝对安全。2000年而设。主桥桥型为(145+240+110)m495m。采用母塔与子母塔=456000kN，N子塔=346000kN;球铰平面半径:Ｒ母塔=3.24m，Ｒ子塔=2.94m;转台直径:D母塔=19m，D子塔=14.5m;球铰球面半径:Ｒ母塔=33m，Ｒ子塔=28m;转体角度:2-1保定乐凯大街南延工程主桥转体结构吨位大，从转体质量角度为目前世界第一。该桥采取制造、运输均较方便的大直径平面球铰，属国际首例;球铰为目前世界最大球面半径球铰。一般情况0.02～0.0250.005～0.015，根据以往称重经验，实测的摩擦系数一般均＜0.030.03考虑。起顶千斤顶布置在滑道位置(母8m6.5m)65000kN53000kN这给称重带来较大困难，如果采用常规称重方案，只在上、下转盘之间施加起顶力进行称重可能难以实现。2000kN22200tNb=1000kN×2=2000kN起顶力;7600t千斤顶，1台作为备用。每台千斤顶施80%6600tN6=28800kN，经计算得滑道𝑁𝑡

𝑅∙𝑊∙𝜇−𝑁𝑑∙

33×46000∙0.03−200× =26925𝑘𝑁<

3-1a所示。3-1当起顶力逐渐增加到使球铰发生微小转动的瞬间，有𝑃1∙𝐿1+𝑀𝐺=𝑃12∙

𝑃1=𝑃11

P21P223-1b所示。𝑃2∙𝐿2=𝑀𝐺+𝑃22∙

𝑃2=𝑃21

解式(2)和式(4)，得到不平衡力矩

𝑀𝐺

𝑃2∙𝐿2−𝑃1∙2

𝑀𝑍

𝑃2∙𝐿2+𝑃1∙2

P11及在东侧梁端施P122a所示。当起顶力逐渐增加到使球铰发生微小转动的瞬间，有:𝑃1∙𝐿1=𝑀𝐺+𝑃12∙

𝑃1=𝑃11

当顶升到转体结构发生刚体转动后，使千斤顶回落，设𝑃'和𝑃'发生微小转动时的顶力，则有

𝑃'∙𝐿=𝑀

𝑃'∙𝑃'=𝑃'+12

解式(8)和式(10)得不平衡力矩

𝑃∙𝐿−𝑃'∙摩阻力矩

1 1𝑀𝐺

𝑃∙𝐿+𝑃'∙

1 1𝑀𝑍

根据以上过程可得球铰的静摩擦系数转体结构的偏心距

μ=𝑒=

式中:Ｒ为球铰的球面半径;N7:00—9:004-1所示。4-14-2所示。4-2可知，P1=38392kN，P1'=2461kNL1=8.0m，梁端称重力臂Lp=125me'=(MG－MP)/(N+WP)=0.084m(偏向跨中)。4-21C5节段梁端布置千斤顶进行称重，称重实测上、下转盘竖向位移与顶力的关系如4-3b所示。4-34-3可知，P1Z=58430kN，P2Z=45903kNL1Z=L2Z=6.5m，梁端称重L12=99.0m，由式(2)和式(4)得到以下结果。不平衡力矩𝑀𝐺𝑍

𝑃1𝑍∙𝐿1𝑍−𝑃2𝑍∙ =40713𝑘𝑁∙

摩阻力矩

𝑀𝑍𝑍

𝑃2𝑍∙𝐿2𝑍+𝑃1𝑍∙ =339082𝑘𝑁∙

Wp=45tC1Lp=88m，配重后e'=0.003m(偏向边跨)。5-15-2所示。“称重中”为称重开始梁端起顶2000kN5-2所示数据为母塔大里程侧及子塔小里程侧称重结果。将实测应力5-3MZ1，MY1