消防连廊施工方案

绿地国际生态城消防连廊施工方案PAGE50-消防连廊施工方案1、设计图纸概况本工程20#、21＃、22＃楼北立面14层的14轴～30轴位置设计了一道消防连廊.消防连廊为悬挑钢筋混凝土结构，混凝土强度等级为C30，其中挑梁悬挑长度为2.4m，框架梁的截面尺寸为200mm×400mm,悬挑梁梁截面尺寸为200mm×400mm，连廊板厚120mm，连廊宽1600mm（连梁外侧距离）。2、编制依据⑴、根据本工程的全部施工图纸及有关标准图;⑵、根据国家有关规范、标准和地区的有关规程；⑶、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）;⑷、《悬挑式脚手架安全技术规程》（DG/TJ08—2002-2006）;⑸、《钢管脚手架扣件标准》（GB15831-2006）；⑹、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）；⑺、《建筑结构荷载规范》（GB50009—2012)；⑻、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）；⑼、《建筑施工计算手册》（第3版）；⑽、《实用建筑施工安全手册》（1999.7）；⑾、《钢结构设计规范》(GB50017-2012）。3、消防连廊模板支撑方案设计⑴、由于本工程消防连廊设计为外部悬挑钢砼结构，连廊模板排架底部无支撑点，因此在连廊模板排架底部架设钢梁,以作为连廊模板排架支撑点之用。⑵、连廊模板排架底部支撑钢梁设置在连廊层高的下一楼层位置，钢梁上架设48×3.5mm钢管排架，以作为连廊模板的支撑.⑶、钢梁拟采用18＃工字钢，长6m，里端2。5m锚固在已浇筑好的楼板上，外端3m作为排架及施工脚手架的支撑点；钢梁外端设置斜撑，斜撑采用18＃槽钢，支撑在钢梁的下一楼层剪力墙上。⑷、工字钢钢梁水平间距1.5m，里端设置二道（局部三道）锚环（HPB235级16钢筋）.⑸、在工字钢钢梁上铺设三道通长12。6＃槽钢横梁,作为排架立杆的支撑点，槽钢间距1。2m。⑹、连廊模板支撑排架的立杆横距（垂直连廊方向）1。2m，纵距（沿连廊方向)0.75m；排架底部(距工字钢0.2m处)设置纵、横向扫地杆，排架中部(距工字钢1。5m处）设置纵、横向连杆，排架顶部设置纵、横向承重钢管；排架立杆与剪力墙模板拉结牢固.⑺、连廊模板支撑排架横向每间隔6m设置一道剪刀撑，纵向靠连廊中部设置一道连续剪刀撑。⑻、连廊外侧施工脚手架横距0。7m，纵距1。5m，步距1.8m；脚手板采用木板封闭，上部脚手板高出连廊顶面0.2m；脚手架防护栏杆高度为1。2m。⑼、为了使排架及脚手架立杆与工字钢钢梁和槽钢横梁有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。故在工字钢和槽钢上焊接长度为150～200mm、直径为20mm的钢筋，将立杆套座其外.4、消防连廊模板支架力学计算4。1、梁侧模板计算4。1。1、工程属性新浇混凝土梁名称XL3新浇混凝土梁计算跨度(m)2.4混凝土梁截面尺寸（mm×mm)200×400新浇混凝土结构层高(m）2。9梁侧楼板厚度(mm)1204。1。2侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3）24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m)0.4混凝土侧压力折减系数ξ0。8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2)ζγcH＝0.8×24×0。4＝7。68kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝ζγcH＝0.8×24×0.4＝7.68kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1。35G4k+1。4×0。7Q2k]＝0。9max[1。2×7。68+1.4×4，1.35×7。68+1。4×0.7×4]＝0.9max［14。82，14.29]＝0。9×14。82＝13.33kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝7.68kN/m24。1.3小梁布置方式竖直向布置小梁间距300主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)300对拉螺栓水平向间距（mm）600支撑距梁底距离依次为0,200设计简图如下:D:\\PINMING\\CSC2013\\OutPut\\梁模板（扣件式)_平面图.dwg”平面图HYPERLINK”D:\\PINMING\\CSC2013\\OutPut\\梁模板（扣件式)_立面图.dwg"立面图4.2。4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm）15面板抗弯强度设计值[f］（N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0。9max[1.2（G1k+(G2k+G3k）×h)+1。4Q2k，1。35(G1k+(G2k+G3k）×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0。9max[1。2×（0。1+（24+1。5）×0.4）+1.4×2，1。35×（0.1+（24+1.5）×0。4)+1。4×0.7×2]×1＝14。28kN/mq2＝（G1k+(G2k+G3k)×h)×b=［0.1+（24+1。5）×0。4]×1＝10。3kN/m4.2。4.1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝14.28×0。22/8＝0。07kN·mσ＝Mmax/W＝0。07×106/37500＝1。9N/mm2≤［f]＝15N/mm2满足要求！4。2。4.2、挠度验算νmax＝5qL4/（384EI）=5×10.3×2004/(384×10000×281250)＝0。076mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！4。2。4。3、支座反力计算设计值（承载能力极限状态)R1=R2=0.5q1l=0。5×14。28×0。2＝1。43kN标准值（正常使用极限状态)R1’=R2'=0.5q2l=0。5×10.3×0。2＝1.03kN4。2。5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格（mm）60×80小梁抗弯强度设计值[f］(N/mm2)15。44小梁抗剪强度设计值［τ］（N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W(cm3）64小梁截面惯性矩I（cm4）256为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{1.43+0.9×1。35×［(0。3-0.1)×0。2/2+0。5×（0。4-0。12)]+0。9max［1.2×(0。5+（24+1.1)×0.12）+1。4×2,1。35×(0。5+(24+1。1)×0.12)+1。4×0.7×2]×max［0。38-0.2/2，(0。75-0.38）—0.2/2]/2×1,1。43+0。9×1.35×（0。3-0.1)×0.2/2｝=2。49kN/mq2＝max［1。03+（0.3-0.1）×0.2/2+0.5×（0.4—0。12)+（0。5+（24+1.1)×0。12）×max[0.38-0.2/2，（0.75-0.38）—0.2/2]/2×1,1。03+(0.3—0.1）×0.2/2]＝1。67kN/m4。2.5.1、抗弯验算Mmax＝max［0.125q1l12,0。5q1l22]＝max［0.125×2.49×1.22，0.5×2.49×0。32]＝0.45kN·mσ＝Mmax/W＝0.45×106/64000＝7N/mm2≤［f］＝15.44N/mm2满足要求！4.2。5。2、抗剪验算Vmax＝max［0.5q1l1,q1l2］＝max[0。5×2。49×1。2,2.49×0。3]＝1.494kNτmax＝3Vmax/(2bh0）=3×1.494×1000/(2×60×80)＝0.47N/mm2≤[τ］＝1。78N/mm2满足要求！4.2。5.3、挠度验算ν1＝5ql14/(384EI)＝5×2。49×12004/(384×9350×2560000)＝2。81mm≤［ν]＝l/400＝1200/400＝3mmν2＝q2l24/（8EI)＝1。67×3004/(8×9350×2560000)＝0。07mm≤[ν］＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求!4。2。5.4、支座反力计算梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[0.5q1l1,0.5q1l1+q1l2]＝max[0.5×2。49×1。2，0。5×2.49×1.2+2.49×0。3]＝2.24kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R2＝2。24kN正常使用极限状态R'max＝max［0.5q2l1，0.5q2l1+q2l2］＝max［0。5×1。67×1.2，0。5×1.67×1。2+1.67×0.3］＝1.51kN同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R’2＝1。51kN4。2。6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格（mm)Ф48×3。5主梁弹性模量E(N/mm2）206000主梁抗弯强度设计值［f］（N/mm2）205主梁抗剪强度设计值［τ］（N/mm2）125主梁截面惯性矩I(cm4)12。19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下：4。2.6.1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0。622×106/5080＝122。36N/mm2≤［f］=205N/mm2满足要求!4.2。6.2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2。24kNτmax＝2Vmax/A=2×2.24×1000/489＝9.16N/mm2≤[τ］＝125N/mm2满足要求！4.2.6.3、挠度验算主梁变形图（mm）νmax＝0。96mm≤[ν］＝l/400＝750/400＝1。88mm满足要求！4.2.6.4、扣件抗滑计算R＝max[R1，R2]＝2.24kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!同理可知,右侧立柱扣件受力R＝2.24kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！4.2.7、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008钢管类型Ф48×3立柱截面面积A（mm2)424回转半径i(mm）15。9立柱截面抵抗矩W（cm3)4。49抗压强度设计值f（N/mm2）205λ=h/i=1500/15.9=94。34≤[λ]=150长细比满足要求!查表得,φ＝0。634.2.7.1、风荷载计算Mw＝0。92×1.4×ωk×la×h2/10＝0。92×1。4×0.99×1。2×1。52/10＝0。3kN·m4.2。7。2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2。5—14，荷载设计值q1有所不同：1）面板验算q1＝0。9×[1.2×(0。1+（24+1。5)×0.4)+0.9×1.4×2］×1＝13.39kN/m2)小梁验算q1＝max｛1。34+（0.3—0.1）×0。2/2+0.9×［1。2×(0.5+(24+1。1）×0.12）+0.9×1。4×1］×max［0.38—0.2/2,(0.75-0.38）—0。2/2］/2×1，1。34+（0。3—0。1)×0.2/2｝=2。04kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.22kN，R2＝1。22kN立柱最大受力Nw＝max［R1+N边1，R2+N边2]+Mw/lb＝max［1.22+0。9×［1。2×(0.75+（24+1.1）×0。12)+0。9×1。4×1］×(0.75+0.38-0。2/2）/2×1.2，1.22+0.9×[1.2×（0。75+（24+1.1)×0。12)+0。9×1.4×1］×（0.75+0.75—0。38—0。2/2)/2×1.2］+0。3/0.75＝5。22kNf＝N/(φA）+Mw/W＝5224.45/(0。63×424)+0。3×106/4490＝86.94N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！4。2。8、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa）140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A（m2）0。15立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝5.22/（1×0.15）＝34.83kPa≤fak＝140kPa满足要求！4。3、板模板计算4.3。1、工程属性新浇混凝土楼板名称B2,标高9。00m新浇混凝土楼板板厚（mm）120新浇混凝土楼板边长L(m）3。7新浇混凝土楼板边宽B(m)2.44。3。2、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）2.5当计算面板和小梁时的集中荷载（kN）2。5当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2）面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0。5模板及其支架自重标准值0。75新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24钢筋自重标准值G3k（kN/m3)1。1风荷载标准值ωk（kN/m2）基本风压ω0(kN/m2）0。650。99风压高度变化系数μz1.9风荷载体型系数μs0。84。3。3、模板体系设计模板支架高度（m）2.9立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb（mm)750水平拉杆步距h（mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)50立柱距混凝土板长边的距离(mm）75主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距（mm）300小梁两端各悬挑长度（mm)50，50主梁两端各悬挑长度（mm）50,50设计简图如下:HYPERLINK”D:\\PINMING\\CSC2013\\OutPut\\板模板（扣件式)_平面图。dwg”模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)HYPERLINK”D:\\PINMING\\CSC2013\\OutPut\\板模板（扣件式）_立面图_短向.dwg"模板设计剖面图（楼板宽向)4。3.4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm）15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E（N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1”面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁,取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm44.3.4。1、强度验算q1＝0.9max［1。2（G1k+（G3k+G2k)×h）+1.4Q1k，1。35(G1k+（G3k+G2k）×h)+1。4×0。7Q1k]×b=0.9max［1.2×(0。1+(1.1+24）×0.12)+1。4×2。5，1。35×（0。1+（1.1+24）×0。12)+1.4×0.7×2。5］×1=6。51kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1。4×Q1K=0。9×1。4×2。5＝3。15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.32/8，0。11×0.32/8+3。15×0。3/4]=0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6。33N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！4。3。4。2、挠度验算q＝（G1k+（G3k+G2k)×h）×b=(0.1+(1。1+24）×0。12)×1=3。11kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×3004/（384×10000×281250）＝0.12mm≤［ν]＝l/400＝300/400＝0。75mm满足要求!4.3。5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格（mm）60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15。44小梁抗剪强度设计值［τ］（N/mm2)1。78小梁弹性模量E(N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W(cm3）64小梁截面惯性矩I(cm4）256因[L/la］取整＝[3700/1200］取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm,因此需进行最不利组合，计算简图如下：4。3.5.1、强度验算q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h)+1.4Q1k,1。35(G1k+(G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k］×b=0.9×max[1。2×（0.3+（1.1+24）×0。12）+1.4×2。5，1。35×(0.3+（1.1+24)×0.12)+1。4×0.7×2.5］×0。3＝2。02kN/m因此,q1静＝0。9×1.2（G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0。9×1。2×(0.3+(1。1+24）×0.12）×0.3＝1。07kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0。9×1.4×2。5×0。3＝0.94kN/mM1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1。07×1.22+0。117×0.94×1。22＝0。31kN·mq2＝0。9×1.2×G1k×b=0。9×1.2×0。3×0.3＝0.1kN/mp＝0。9×1.4×Q1k=0。9×1.4×2。5＝3。15kNM2＝max[0.08q2L2+0。213pL,0.1q2L2+0.175pL］＝max[0。08×0。1×1。22+0。213×3。15×1。2，0.1×0.1×1。22+0.175×3。15×1。2］＝0.82kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1］=max［2.02×0。052/2，0.1×0.052/2+3.15×0.05］＝0.16kN·mMmax＝max［M1，M2，M3］＝max［0。31，0.82，0.16]＝0。82kN·mσ＝Mmax/W＝0。82×106/64000＝12.76N/mm2≤[f］＝15.44N/mm2满足要求!4。3.5。2、抗剪验算V1＝0。6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.07×1。2+0。617×0。94×1.2＝1.47kNV2＝0。6q2L+0.675p＝0.6×0。1×1。2+0.675×3.15＝2。2kNV3＝max［q1L1,q2L1+p]＝max[2。02×0.05，0.1×0.05+3。15］＝3.15kNVmax＝max[V1，V2，V3］＝max[1。47，2。2，3.15］＝3。15kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.15×1000/(2×80×60)＝0.99N/mm2≤［τ］＝1。78N/mm2满足要求！4.3.5。3、挠度验算q=(G1k+（G3k+G2k)×h)×b=(0。3+（24+1.1）×0.12)×0.3＝0.99kN/m跨中νmax＝0。677qL4/（100EI)=0。677×0.99×12004/（100×9350×2560000）＝0.58mm≤[ν］＝l/400＝1200/400＝3mm满足要求！4。3。6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格（mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f］（N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4）12。19主梁截面抵抗矩W(cm3)5。084。3。6.1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1。5kN/m2q1＝0.9max［1.2(G1k+（G3k+G2k）×h）+1。4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k］×b=0。9max［1.2×(0.5+(1.1+24）×0.12)+1。4×1。5，1.35×（0.5+（1。1+24)×0.12）+1。4×0.7×1.5］×0。3＝1。7kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h）×b=0。9×1.2×(0.5+（1.1+24）×0.12)×0.3＝1。14kN/mq1活＝0。9×1。4×Q1k×b=0.9×1。4×1。5×0。3＝0.57kN/mq2＝(G1k+（G3k+G2k)×h)×b=（0。5+(1.1+24)×0。12)×0.3=1。05kN/m承载能力极限状态按三跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活）L＝1。1×1.14×1。2+1。2×0。57×1.2＝2。32kN按悬臂梁，R1＝q1l=1。7×0。05＝0。09kNR＝max［Rmax，R1]＝2.32kN;正常使用极限状态按三跨连续梁，Rmax＝1。1q2L＝1。1×1。05×1。2＝1。39kN按悬臂梁，R1＝q2l=1。05×0。05＝0。05kNR＝max[Rmax，R1］＝1.39kN；4.3.6。2、抗弯验算计算简图如下:主梁弯矩图（kN·m)Mmax＝0.44kN·mσ＝Mmax/W＝0.44×106/5080＝86.79N/mm2≤［f］＝205N/mm2满足要求！4.3。6.3、抗剪验算主梁剪力图（kN)Vmax＝3.72kNτmax＝2Vmax/A=2×3.72×1000/489＝15。21N/mm2≤［τ]＝125N/mm2满足要求!4。3。6.4、挠度验算主梁变形图(mm）νmax＝0.41mm跨中νmax=0.41mm≤［ν]=750/400=1.88mm悬挑段νmax＝0.1mm≤[ν］=50/400=0。12mm满足要求!4.3。7、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd（mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A（mm2）424立柱截面回转半径i(mm）15。9立柱截面抵抗矩W(cm3）4。49抗压强度设计值[f](N/mm2)2054。3。7。1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1（hd+2a)=1×1。386×(1500+2×200）=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1。755×1500=2632。5mmλ=l0/i=2633.4/15。9=165。62≤［λ］=210长细比满足要求！4.3。7。2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a）=1.155×1。386×(1500+2×200）=3041。577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197Mw=0。92×1.4ωklah2/10=0。92×1。4×0。99×1.2×1。52/10＝0.3kN·mNw＝0.9[1。2ΣNGik+0。9×1。4Σ（NQik+Mw/lb）］=0.9×［1。2×(0。5+(24+1。1）×0。12）+0.9×1.4×1］×1.2×0。75+0.92×1.4×0。3/0。75＝4。89kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4890。69/(0.2×424）+0。3×106/4490＝125。78N/mm2≤［f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1500=3040。538mmλ2＝l02/i＝3040。538/15。9＝191.229，查表得,φ2＝0。197非顶部立杆段：l02=kμ2h=1。155×1.755×1500=3040。538mmλ2＝l02/i＝3040.538/15.9＝191。229，查表得，φ2＝0.197Mw=0。92×1。4ωklah2/10=0.92×1.4×0.99×1.2×1.52/10＝0。3kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb）］=0。9×[1。2×（0。75+(24+1.1）×0.12)+0。9×1。4×1］×1。2×0.75+0。92×1。4×0.3/0.75＝5.13kNf＝Nw/（φA)+Mw/W＝5133。69/（0。2×424）+0.3×106/4490＝128.69N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求!4.3。8、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N］（kN）30按上节计算可知，可调托座受力N＝4.89kN≤[N］＝30kN满足要求!4.3.9、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak（kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2）0.1立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝5。13/（1×0。1)＝51。34kPa≤fak＝70kPa满足要求!4。4、悬挑外架计算4。4.1、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3.5脚手架搭设高度H（m)4脚手架沿纵向搭设长度L(m）40立杆步距h（m）1.8立杆纵距或跨距la（m）1.5立杆横距lb（m）0。7横向水平杆计算外伸长度a1（m)0。15内立杆离建筑物距离a（m)2。5双立杆计算方法不设置双立杆4。4。2、荷载设计脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2)0.1脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0。01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m)0.17挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m）0.12横向斜撑布置方式1跨1设其他用途脚手架作业层数nqj1其他用途脚手架荷载标准值Gkqj（kN/m2)1地区辽宁大连市安全网设置半封闭基本风压ω0(kN/m2)0.65风荷载体型系数μs1。13风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1.93，1。9风荷载标准值ωk（kN/m2）(连墙件、单立杆稳定性)1.42，1。4计算简图：HYPERLINK”D:\\PINMING\\CSC2013\\OutPut\\扣件式落地架_立面图_1。dwg”立面图。7。1主控项目⑴、安装消防连廊模板及其支架时，支架底部的钢梁应有承受连廊荷载的承载能力。①检查数量：全数检查。②检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。⑵、在涂刷模板隔离剂时,不得沾污钢筋和混凝土接槎处.①检查数量：全数检查。②检验方法：观察。⑶、底模及其支撑架拆除时的混凝土强度必须符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度必须达到设计强度的100%.检验方法:检查同条件养护试件强度试验报告.7。2一般项目⑴、模板安装应满足下列要求：①模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；②模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂;③浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；Ⅰ检查数量:全数检查。Ⅱ检验方法：观察。⑵、对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板,其模板应按要求起拱.①检查数量:按规范要求的检验批（在同一检验批内,对梁,应抽查构件数量的10%，且不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间.）②检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。⑶、固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合表7。2-1的规定;①检查数量:按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。②检验方法：钢尺检查。⑷、现浇构件模板安装的允许偏差见表7.2-2①检查数量：在同一检验批内梁、柱抽查构件数量的10%,且不少于3件，板按有代表性的自然间抽查10％,且不得小于3间;对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检验面，板可按纵横轴线划分检验面，抽查10%，且不少于3面。②检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。表7.2—1预埋件和预埋孔洞的允许偏差项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，0表7。2-2现浇构件模板安装的允许偏差项目允许偏差（mm）轴线位置5底模板上表面标高±5梁截面内部尺寸+4，—5层高垂直度≤5m6〉5m8相邻两板表面高低差2表面平整度（2。0m长度）57.3排架搭设的技术要求与允许偏差⑴、悬挑钢梁固定坚实，与楼板连接牢固；⑵、立杆垂直度：≤200/H=90mm；⑶、柱距:±50mm;⑷、排距：±20mm；⑸、步距：±20mm；⑹、一根纵向水平杆的两端高差：±20mm⑺、同一跨内、外两根纵向水平杆高差：±10mm；⑻、横向水平杆外伸长度：±50mm；⑼、各扣件距主节点距离：≤150mm；⑽、同步立杆上两个相邻对接扣件的高差：≥500mm；⑾、立杆上的对接扣件距离主节点:≤3/1步距；⑿、纵向水平杆上的对接扣件距离主节点：≤3/1纵距;⒀、扣件螺丝拧紧力矩：40～65N•m;⒁、剪刀撑与地面的倾角：45º～60º；8、安全、环保文明施工措施8。1模板及支架装拆安全技术措施⑴、模板、支架拆除时严禁随地抛掷，必须经受料平台吊至地面。⑵、模板应堆放整齐,堆放高度不得超过1。5m，堆放时必须有防倾倒措施。⑶、支模前必须搭好排架和脚手架（见前章节图示及相关安全操作规程等)。⑷、支模施工时,6级以上大风要停止施工。⑸、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动.浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。⑹、钢管、模板严禁大量集中堆放在支架上，防止支架因集中受荷失稳。⑺、消防连廊为悬挑结构，结构混凝土强度必须达到设计及规范的要求，方可拆除模板及支撑.⑻、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带.⑼、模板拆除后要及时送至搂面或地面，严禁留有未拆除的悬空模板。⑽、拆除模板、支架时，区域范围内要设置警戒线，并有专人监护。⑾、“临边"“四口"要按要求设置安全防护设施，施工未完不得随意拆除。⑿、在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂”禁止通行”安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。⒀、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱,一次线不得超过3m，外壳接保护零线,且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器,锯片不得有裂纹（使用前检查,使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽;机械停用时断电加锁。⒁、用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉,防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运.不允许一次吊运二块模板⒂、钢模板堆放时,使模板向下倾斜30°，不得将模板堆放在施工层上,防止模板在风荷载下倾覆。⒃、大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护,阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。8。2临时用电安全技术措施⑴、临时设施用电工程的安装、维护、拆除工作必须由持证电工操作，操作时配备相应的劳防用品。⑵、建立现场用电安全管理技术档案，建立安全用电检查制度。电缆离地4m以上，电缆穿越建筑物、构筑物、易受机械损伤的场所及引出地面从2m高度至地下0.2m处须加防护套管；电缆沿线布置时，须搭设支架(支架上固定绝缘子，严禁使用金属裸线作绑线）；电缆穿越道路时采用地下电缆或桥架，地下电缆预埋钢套管，覆盖钢筋砼保护层，并做好标记。⑶、采用接零保护，保护零线应单独敷设，不作他用，接地电阻〈4欧姆。⑷、电焊机等用电设备应做到一机一闸一漏电保护器,并由专人负责操作使用，电箱不用时应关闭箱门并上锁，以防闲杂人等误用。8.3电焊作业安全技术措施为了消除电焊机的不安全因素和避免触电事故的发生,焊工应按下列几点要求操作电焊机。⑴、作业人员电焊作业属于特种作业，作业人员必须经专业安全技术培训，考试合格，持《特种作业操作证》方准上岗独立操作，并按规定穿戴绝缘防护用品；⑵、电焊钳使用合格电焊钳.能牢固地夹紧焊条，与电缆线连接可靠，这是保持焊钳不异常发热的关键。焊钳要有良好的绝缘性能,禁止使用自制简易焊钳；⑶、为避免弧光对人体