TSHJX 066-2024 上海市域铁路工程地基处理技术规范

团体标准T/SHJX066-2024上海市域铁路工程地基处理技术规范TechnicalCodeforGroundTreatmentofShanghaisuburbanrailway-04-布 -04施会 布前 言为满足上海市域铁路建设和发展的要求，指导上海市域铁路地基处理工作，根据上海市交通运输行业协会市域铁路分会《沪交协域铁（2021）第2号》的要求，规范编制组经广泛调查研究，借鉴了上海地区和行业相关规范，在广泛征求意见的基础上，编制了本规范。本规范主要技术内容包括：总则、术语和符号、基本规定、浅层处理、强夯、排水固结、水泥土搅拌桩、旋喷桩、布袋注浆桩、灌注桩、预制桩、多桩型复合地基、桩网（桩筏）结构、桩板结构、注浆、变形观测与评估、环境保护与控制等。本规范由上海市交通运输行业协会负责管理，由中铁第四勘察设计院集团有限公司负责技术内容的解释。执行过程中如有意见或建议，请寄送中铁第四勘察设计院集团有限公司（地址：湖北省武汉市武昌杨园和平大道745号，邮编430063），以供今后修订时参考。本规范首批执行单位：中铁第四勘察设计院集团有限公司、上海申铁投资有限公司、中铁上海设计院集团有限公司、上海市政工程设计研究总院（集团）有限公司、上海市隧道工程轨道交通设计研究院、中铁二十四局集团有限公司授权委托单位：上海市交通运输行业协会市域铁路分会主编单位：中铁第四勘察设计院集团有限公司参编单位：上海申铁投资有限公司中铁上海设计院集团有限公司上海市政工程设计研究总院（集团）有限公司上海市隧道工程轨道交通设计研究院中铁二十四局集团有限公司主要起草人：李时亮丁光文孙红林陈尚勇（以下按姓氏笔画排列）于荣喜王卫国王亚飞卞友艳石长礼田光盛匡经桃向 科刘 锟刘福东许晶晶阳吉宝杜 峰李奇默张建其张磊杭红星罗 琼周新权赵洪峰赵晋乾熊卫兵姚成志秦立新廖 超翟天琦主要审查人：陈茂华顾国荣项培林李 涛方四弟吴连海杨常所杜文山王春晓张晓波PAGEPAGE2目 次总 则 1和号 22.1术语22.2符号5定 8定 8算 承算 算 处理 21定 21设 计 21施 工 254.4 检验 275 夯 29定 29设 计 29施 工 31验 34结 36定 366.2设计376.3施工40验 43土桩 45定 45设 计 46施 工 49验 50旋喷桩 52定 52设 计 52施 工 54验 56注桩 58定 58设 计 58施 工 61验 62桩 63定 63设 计 63施 工 66验 71预制桩 73定 73设 计 73施 工 74验 77基 78定 78设 计 78施 工 验 构 定 设 计 施 工 验 构 90定 90设 计 90施 工 97验 97注 浆 98定 98设 计 98施 工 验 估 定 测 估 制 定 护 制 工 录A 件 录B 点 录C 点 118录D 验 录E 算 125明 录 136《海市铁路程地处理术规》条说明 PAGEPAGE1001 总 则为统一上海市域铁路工程地基处理的技术要求，确保市域铁路工程地本规范适用于上海地区市域铁路工程地基处理的设计、施工和质量检术语和符号术 语suburbanrailway为都市圈中心城市城区联接周边城镇组团及其城镇组团之间提供公交化、大运量、快速便捷的轨道交通系统，是城市综合交通体系的重要组成部分。地处理 groundtreatment为提高地基承载力，改善其变形性质或渗透性质而采取的人工处理地基的方法。地基 naturalground，naturalfoundation未经人工处理的地基。flexiblepile在天然地基中设置以水泥、石灰等黏结材料与土拌和形成具有一定黏结强度的桩体，并与桩周土组成复合地基，如水泥土搅拌桩、旋喷桩等。rigidpile在天然地基中设置的高黏结强度的素混凝土灌注桩、钢筋混凝土灌注桩及预制桩等。groundallowablebearingcapacitygroundbasicbearingcapacity建(构)筑物基础短边宽度不大于2.0m、埋置深度不大于3.0m时的地基容许承载力。groundultimatebearingcapacity地基可承受的最大荷载强度。post-constructionsettlement上部建(构)筑物竣工或路基竣工铺轨工程开始时的沉降量与最终形成的总沉降量之差。换填 fillreplacement挖除地表浅层软弱土层，回填合格填料，并碾压或夯压密实的地基处理方法。换垫层 replacementlayerofcompactedfill挖去表面浅层软弱土层或不均匀土层，回填坚硬、较粗粒径的材料，并夯压密实形成的垫层。加筋垫层 replacementlayeroftensilereinforcement固化 shallowcuring对浅层软土进行就地加固，形成一定深度和强度硬壳层的地基处理方法。冲碾压 impactrolling振碾压 vibratingrolling采用滚动式振动碾压机对地基表层施加碾压、振动综合作用，使土体得到压实的地基处理方法。夯 dynamiccompaction将夯锤提升到高处使其自由落下，给地基施加冲击和振动能量，将地基土夯实的地基处理方法。袋砂井 sandwick以透水型土工织物长袋装砂，设置在软土地基中形成排水砂井，以加速软土排水固结。塑排水带 plasticdrainsheet将塑料板芯材外包排水良好的土工织物排水带，用插带机插入软土地基中代替砂井，以加速软土排水固结。堆预压 preloadingwithsurchargeoffill地基上堆加荷载使地基土固结压密的地基处理方法。真预压 vacuumpreloading通过对覆盖于竖井地基表面的不透气薄膜内抽真空排水使地基土固结压密的地基处理方法。cement-soilmixingpile以水泥作为固化剂的主剂，通过深层搅拌机械，将固化剂与地基土强制搅拌，使软弱土硬结成具有整体性、水稳性和一定强度的柱状加固体桩。旋桩 jetgroutingpilebaggroutingpile采用机械在地基中成孔，将土工布袋套在注浆管外，浆液通过注浆管孔底压入，充填膨胀布袋形成的桩体。cast-in-placeplainconcretepile由水泥、碎石、砂等混合料加水拌和，灌注形成的高黏结强度桩。钢混凝灌注桩 cast-in-placereinforcedconcretepile采用机械成孔，在孔内放置钢筋笼、灌注混凝土形成的桩。预桩 precastconcretepile在预制构件加工厂预制，运至施工现场，采用专用机械打（压）入土中的钢筋混凝土桩。复地基 compositeground部分土体被增强或被置换形成增强体，由增强体和周围地基土共同承担荷载的人工地基。多桩型复合地基 compositefoundationwithmultiplereinforcementofdifferentmaterialsorlengths由两种及两种以上桩型处理形成的复合地基。桩结构 pile-netstructure由刚性桩、桩帽（扩大桩头）及加筋垫层组成，由桩体承担主要上部荷载的结构。桩结构 pile-raftstructure由刚性桩、垫层及钢筋混凝土筏板组成的结构。桩结构 pile-slabstructure由钢筋混凝土桩、承载板（托梁）组成的结构。浆 grouting对地基钻孔后，利用灌浆压力或浆液自重将浆液压到地基裂隙、孔隙或空洞内，以改善地基条件的处理方法。符 号A——拟处理地基的面积；Ae——单桩所承担的处理地基面积；Ap——桩的平均截面积；cc——复合地基土的黏聚力；cs——桩间土的黏聚力；d——桩身直径；Dr——砂土相对密度；de——单桩分担的处理地基面积的等效圆直径；e——孔隙比；Ep——桩身的压缩模量；Es——桩间土的压缩模量；Esp——桩-土复合压缩模量；m——复合地基的面积置换率；s——桩间距；U——固结度或沉降完成比例系数；V——注浆量；z——垫层厚度；φc——复合地基土的内摩擦角；φs——复合地基容许承载力；σs——桩间土容许承载力；[σ]——地基容许承载力；τc——复合地基的抗剪强度；τp——桩体抗剪强度；τs——桩间土抗剪强度；η——桩身强度折减系数；θ——压力扩散角；pd——干密度；wop——最优含水量。基本规定（）地基处理方法宜根据附录ABCD(TB3.2.1 表3.2.1路堤填料物理力学指标填料种类黏聚力c（kPa）内摩擦角φ(°)容重（kN/m3）细粒土20～2520～2518～20砂类土3519～20碎石类、砾石类土5～1035～4020～21不易风化的块石类土5～104021～22注： 1 填料的容重可根据填料性质和压实、掺合料等情况作适当修正。2 全风化岩石、特殊土的c、φ值应根据试验资料确定。天然地基土的抗剪强度参数c、φ值，宜通过快剪或三轴不固结不排3.2.2表3.2.2地基土抗剪强度指标的试验方法地基处理方法检算工况试验方法直剪三轴剪切无侧限抗压强度十字板剪切快剪固结快剪不固结不排水固结不排水固结排水排水固结法施工期√△√△△√运营期√√△复合地基法施工期√√△△运营期√△√△注：1表中所列项目考虑了施工期与运营期两种检算工况，实际工程中应根据不同检算工况选用。室内剪切试验宜以三轴剪切试验为主。“√”表示优先采用，“△”表示可采用。采用排水固结法时，应根据工期、排水条件及填土速率考虑地基固结强度增长。采用复合地基处理时，对于有排水功能的措施方可考虑固结引起的强度增长。τc=mτp+(1—m)τs （3.2.3-1）式中 τc——复合地基抗剪强度（kPa）；m——复合地基面积置换率；τp——桩体的抗剪强度（kPa）；τs——桩间土的抗剪强度（kPa）。、φ值。可采用直剪（快剪）或三GB50111Fs（3.2.6-1）（3.2.6-7）RCRCWjαj路堤TaBθα0AWiαi地基图3.2.6-1圆弧滑动法计算示意图Si=WicosαiSiSj=Wj=i+di ）T=Tacosθ 式中 i、j 土编号下i土的在层下标j表土条部的裂面路堤料内；PT——各土条在滑弧切线方向的单位宽度下滑力的总和（kN/m）；Si——地基土内（AB弧）第i土条单位宽度抗剪力（kN/m），天然饱和黏性土地基计算时Wi不计Wti；Sj——路堤内（BC弧）第j土条单位宽度抗剪力（kN/m）；Wi、Wj——第i、j土条单位宽度重量（kN/m）；WdiWti——iij、lj——第ij土条底滑面的长度（mR——滑动圆弧半径（m、φqi——当第i土条的滑裂面处于地基内（AB弧）时，分别为、φqj——当第i土条的滑裂面处于路堤内（BC弧）时，分别为（按3.2.1条取值）；τi——第i土条底滑面的不排水抗剪强度（kPa）；T——加筋体提供的单位宽度抗滑力（kN/m）；Ta

—加筋体容许抗拉强度（kN/m），宜按式13.2.9-3计算，在缺乏经验时可取加筋体极限张拉强度的0.4倍；θ——（可取0~α0DG/TJ08-40进行计算。（3.2.6-7）Si=Wdicosαitanφqi+cqili或Si=τili （3.2.6-8）ΔSi=WtiUicosαitanφgi （3.2.6-9）式中Si——地基土内（AB弧）单位宽度抗剪力（kN/m）；ΔSi——由于固结增长的单位宽度地基强度（kN/m）；Ui——地基土平均固结度；φgi——第i土条所在土层的固结快剪或三轴固结不排水剪的内摩擦角(°)。3.2.7软弱夹层软弱夹层图3.2.7复式滑面计算示意图213142路堤沿斜坡地基或软弱层带滑动的稳定性除按圆弧滑动法进行计算213142图3.2.8路堤沿斜坡软弱地基滑动的稳定性计算示意图Ei=WQisinαi-+Ei-1 （3.2.8-1）=cos式中 WQi——第i土条的单位宽度重力与外加竖向荷载之和li——第i土条底滑面的长度（m）；αi,αi-1——第i、第i-1土条底滑面的倾角(°);ci,φi——第i土条底的黏结力（kPa）和内摩擦角(°);Ei-1——第i-1土条传递给第i个土条的单位宽度下滑力（kN/m）；Ψi-1——剩余下滑力传递系数。用式（3.2.8-1）和式（3.2.8-2）试算，直到第n条（最后一条）的剩余推力为零，由此确定稳定系数Fs。Fs3.2.9-1=MRS=(Si+SjR 39）MRR=TglT 图3.2.9刚性桩复合地基的圆弧滑动法计算模型中 MRS——（AB弧（BC弧MRR——垫层筋带单位宽度抗滑力矩（kN·m/m）；MRP——PT——Si第i（kN/m），WiWti3.2.6-3

Sj——路堤内（BC弧）第j土条单位宽度抗剪力（kN/m），按式3.2.6-4Tg——筋带容许拉力值（kN/m），一般取极限值的0.2~0.4倍；lT——筋带至滑动圆心竖向距离（m）。Fs3.2表3.2.10-1路堤最小稳定安全系数列车设计行车速度v（km/h）最小稳定安全系数[Fs]施工期运营期120＜v≤1601.101.25v≤1201.101.20注：对于斜坡软弱地基路堤，采用圆弧滑动法检算时，其稳定安全系数应根据软弱地基横向坡度大小，在表3.2.10-1规定的最小稳定安全系数[Fs]的基础上按表3.2.10-2进行修正。表3.2.10-2斜坡软弱地基路堤最小稳定安全系数软弱地基横向坡度水平地基1∶201∶101∶7.5最小稳定安全系数[Fs][Fs]+0.05[Fs]+0.10[Fs]+0.15TBpk式中 pk——刚性基础底面接触应力[σ（kPa）。必要时可通过现场载荷试验确定。（3.3.5）中

—单桩顶面承受的荷载（kN）；[P]——单桩竖向容许承载力（kN）；Ψ——单桩承载能力发挥系数，取0.9~1.0。。0.1倍自重应力确3.4.3-1计S=Sd+Sc+Ss也可按式3.4.3-2进行计算：scS=mSsc中 S——总（m

（3.4.3-1）（3.4.3-2）Sd——瞬时沉降（m）；Sc——（m）Ss——次固结沉降（m。S=mJsS1+mXsS2 无可靠经验时复合地基的总沉降量应按下式综合计算：1中 S区（m12S——下卧层沉降量（m2mJs——加固区沉降经验修正系数，与地基条件、荷载强度、地基处理措施及路基填筑完成放置时间等因素有关；mXs加固区与下卧层不应采用同一沉降经验修正系数。表3.4.4中低压缩性土下卧层刚性桩复合地基沉降经验修正系数压缩模量当量值Es（MPa）471520ms10.50.30.2注：1中低压缩性土是指压缩系数为0.1~0.3MPa-1的土；2Es为沉降计算总深度Z内地基压缩模量的当量值，应按下式确定：（3.4.4-3）i式中 A——第i层土附加应力系数沿土层厚度的积分值。iE ——基础底面下第i层土的压缩模量值（MPa），桩长范围内的复合土层按复合土层的si压缩模量取值。条及附录E （3.4.6-1）iiUS, （3.4.6-2）ii中 ）；（包含轨道荷载和列车荷载作用；n——地基土的层数；Si——无荷状态(不考虑轨道荷载和列车荷载作用，采用堆载预压处理时按相应荷载状态计算)下第i层地基土的沉降量（m）；Uii）（郊）铁路设计规范》TB10624的要求。浅层处理（）（）（施工工艺和施工参数。

设 计mpz+pcz≤[σ] （4.2.1）式中 pz——垫层底面处的附加压力（kPa）；pcz——垫层底面处土的自重压力。 pz式中 b——矩基础条形础底的宽（ml——矩形基础底面的长度（m）；pk——基础底面处的平均压力（kPa）；pc——基础底面处土的自重压力z——（m

（4.2.2-1）（4.2.2-2）θ角(°), ，表。表4.2.2压力扩散角θ (°)z/b换填材料中砂、粗砂、砾砂、圆砾、角砾、碎石、卵石灰土、水泥土0.252028≥0.503028注：1 当zb<0.25，除灰土、水泥土取θ=28°外，其余材料可取θ=0°,必要时，宜由试验确定。2 0.25<zb<0.5时，θ值可内插求得。1 b,≥b+2ztanθ （4.2.3）式中 b,——垫层底面宽度（mθ——压力扩散角，可按表4.2.2选用。2 300。）铁路设计规范》TB10624的有关规定确定。表4.2.4刚性基础各种垫层填筑材料及压实标准施工方法换填材料类别K碾压振密或夯实碎石、砂砾石≥0.97灰土、固化土≥0.95干渣≥0.95注：1 压实系数为土的控制干密度与最大干密度的比值；土的最大干密度宜采用击实试验确定；2 表中压实系数系使用轻型击实试验测定土的最大干密度时给出的压实控制标准，采用重型击实试验时，对灰土、固化土、干渣及其他材料压实标准应为压实系数K≥0.94。5010％，砂垫层细粒含量不应大于5%3%灰土垫层中石灰的掺和量和水泥土垫层中水泥的掺和量宜通过试验确4.2.8表4.2.8干渣技术条件项 目质 量 检 验稳定性合格松散密度（t/m3）≥1.1泥土与有机杂质含量≤5%5m3m冲击（振动）碾压处理范围应大于基底范围，宜超出路堤坡脚或基础外缘于2m；加固效果应根据现场试验或当地经验确定；冲击碾压宽度不宜小6m。3.2条变形可按本规范第3.4节的有关规定计算。施 工200mm。300mm～500mm厚的土层，待铺填垫层前再挖至设计高程；开挖基坑边坡容易失稳时,应在开挖前对边坡进行临时支护，确保基坑边坡稳定。m垫层中土工合成材料的铺设应将强度高的方向置于路基主要受力方向，筋材的连接、搭接应符合设计要求和有关标准的规定。20。15（逆）时针行驶，以冲15m；冲击（振动）碾压段出现橡皮土时应及时停止施工，并作相应程中应对碾压遍数和轮迹高差等参数进行记录。A组和B100m22TB10102刚性基础的基底换填垫层压实质量应检测压实系数，条形基础每10m1150m2～1001214100m、站场路422m110冲击（振动）7d～14d实标准应符合设计要求；承载力检验应采用平板载荷试验。()设 计3m5。建(构)筑物基础以外每边超出基础外缘的宽度宜为基底以下设计处理3m5。强夯地基的稳定性与沉降应按本规范第3.2节和第3.4）表5.2.5强夯的有效加固深度（m）单击夯击能（kN.m）碎石土、砂土等粗颗粒土粉土、粉质黏土等细颗粒土10004.0～5.03.0～4.020005.0～6.04.0～5.030006.0～7.05.0～6.040007.0～8.06.0～7.050008.0～8.57.0～7.560008.5～9.07.5～8.080009.0～9.58.0～8.5100009.5～10.08.5～9.01200010.0～11.09.0～10.0注：强夯的有效加固深度应从最初起夯面算起；单击夯击能大于12000kN·m时，强夯的有效加固深度应通过试验确定。5.2.7的要求，当单击夯击能大于12000kN·m时，应通过现场试验确定。表5.2.7强夯法最后两击平均夯沉量（m）单击夯击能E（kN.m）最后两击的平均夯沉量不大于（mm）E＜4000504000≤E＜60001006000≤E＜80001508000≤E＜12000200强夯夯击遍数应根据地基土的性质和使用要求确定，可采用点夯2223.4节的有关规定进行计算。强夯及施 工应力释放孔和隔振沟的深度应大于强夯振动速度衰减到满足安全标10t~604m2~5m225kPa~80kPa5m25%5m300于操作。2m0.5m~2.0m的中砂、粗砂、砂砾或山皮土、煤渣、建筑垃圾或30m时，场地内应挖纵横向排水沟，最大排水15。）。。强夯加固的地基承载力以及强夯处理的实际有效深度应满足设计要7时间宜取14d～28d；素填土和杂填土宜按其主要成分所属的土类执行。100m4面，每个断面左、中、右各1点。排水固结采用排水固结法加固地基时，应考虑预压施工对相邻建(构)筑物、地地下管线等的距离较近时，应设置监测点，并对相邻建(构)筑物、地下管线等采取保护措施。设 计。厚度应根据保证加固全过程砂垫层排水的有效性确定，且不应小于500。3%501。70dp=α 式中dp——塑料排水带当量换算直径（mm）；α——换算系数，无试验资料时可取α=0.75～1.00；b——（mmδ——塑料排水带厚度（mm）。de与间距l的关系应按下列公式计算：列 =列 =式中 de——竖向排水体有效排水直径（mml——竖向排水体间距（mm）。竖向排水体的间距应根据地基土的固结特性、允许工后沉降和工期要求等确定。可根据地基土预定时间内所要求达到的固结度确定。设计时，可按井径比选用wp，对袋装砂井或塑料排水带n可取15~25。。E3.2节的有关规定检算。当天然地基土的强度满足预压荷载下地基的对于地基表层存在良好透气层或在竖向排水体处理范围内有充足水m，当地基根据加固要求彼此间可搭接或有一定间距。80kPa压时间不宜少于90d，竖向排水体深度范围内土层的平均固结度应大于80%。80kPa，且采用真空预压处理地基不能满1 对一般软黏性土，上部堆载施工宜在真空预压膜下真空度稳定达到80kPa10d80kPa20d2~6m~9m。施 工m0.5m；回带长100。500。并105。。。95kPa以上100mm～200mm。或尼龙纱或土工织物等滤水材料。15。0.12mm～0.162下宜设土工布等保护材料，膜周边设密封沟，将膜体四周沿密封沟内壁埋入土层，用黏土回填密实，沟内覆水密封。5d实测沉降速率不大于2mm/d，或满足设计要求时，可停止抽真空。压力、地下水位等项目的监测。真空预压加固区周边有建(构)筑物、地下管线时，还应进行深层侧向位移和地表边桩位移监测。堆载前应采取密封膜上铺设土工布及砂垫层等保护措施，砂垫层厚100。质量、平面间距、数量、插设深度等。堆载预压卸载应进行变形观测评估，由施工单位按评估要求分段提竖向排水体处理深度范围内和竖向排水体底面以下受压土层，经预m633d~5d后进行。水泥土搅拌桩（）70%;城区或其他环境要求较高的地段地基加固不宜采用粉体搅拌桩。当沉降控制严格时，可采用加刚性芯桩的劲性复合桩，刚性芯桩可采用混凝土预制桩、钢桩、钢管混凝土桩或灌注桩。pH425pH地表填土层、明暗浜内含有建筑、生活垃圾时，应清除建筑、生活垃圾后，再进行搅拌桩施工。（3）设 计1m～3m，刚性基础宜适当加宽。500mm。。15m，单2015。42.5。200mm~500mm4.2.6[P]=ηPfAp 式中 [P]——单容许载力（kN）；η——桩身强度折减系数，粉体搅拌桩可取0.20～0.30，浆体搅拌桩可取0.25～0.33；Pf与搅拌桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块（边长为70.7mm50mm在标准90（kPa）；pA——桩身截面积（m2）；pup——桩身周长（m）；qi——桩周第i层土的容许摩阻力（kPa）；li——i（mα0.4～0.6qp——桩端地基土容许承载力（kPa）。[p]=ucqclc+q

（7.2.7-3）sa pa p式中[p]——劲性复合桩单桩容许承载力（kN）；uc——劲性复合桩内芯周长（m）；qsac （kPa）；qsalc——设计桩长（m）；qc——劲性复合桩端阻力特征值（kPa）；pAc——劲性复合桩内芯截面积（m2）。p[p]=uΣ iqsiali+α qpaAp （7.2.7-4）式中u（m）；li（m）；pA——劲性复合桩外芯截面积（m2）；pqsia——土层侧阻力特征值qpa——劲性复合桩端侧阻力特征值（kPa）；α——劲性复合桩端天然地基土承载力折减系数，可取0.70～0.90；ξsi、ξp——土层侧阻力调整系数、端阻力调整系pp式中 σsp——复合地基容许承载力（kPa）；σs——桩间土天然地基容许承载力（kPa）；β——桩间土承载力折减系数，刚性基础桩间土为淤泥、淤泥质土和01～0.40.4～1.0；加固土层强度较高时取高值，桩端土层强度较高时取m——置换率，一般可取10%～20%；Ae——桩所承担的复合地基面积（m2）。3.2节和第3.4节的有关规定计算。施 工当要求桩体强度较高或有效桩长较长时，宜采用双轴多向搅拌桩搅拌头翼片的枚数、宽度与搅拌轴的垂直夹角、搅拌头的回转数、提升速度应相互匹配，钻头每转一圈的提升（或下沉）量宜为10mm~15mm，以确保加固深度范围内土体的任何一点均能经过20次以上的搅拌。钻头直径磨损量不得大于10mm。浆高（浆（。1m0.5m3h6h10mm。计量记录，并按确定的施工工艺参数对每根桩进行质量评定。14dm2328d1/4处、桩长范围32328d1315d挖，检查搭接情况。抽样检验桩总数的23旋喷桩3设 计1m2~4500。2。200mm4.2.64.2.9

[P]=ηPfAp （8.2.8-2）中 η——桩身强度折减系数，可取0.3～0.4；Pf——与旋喷桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块（边长为（kPa）；pA——桩身截面积（m2）；pup——桩身周长（m）；n——桩长范围内所划分的土层数；qi——桩周第i层土的容许摩阻力（kPa）；li——桩周第i层土的厚度（m）；α——桩底地基土容许承载力折减系数，无经验时可取1.0；qp——桩端地基土容许承载力（kPa）。σ=m[P]+β(1m)σ

（829）Asp sAp式中 σ——复合地基容许承载力（kPa）；σs——桩间土天然地基容许承载力m[P]——Ap——桩身截面积（m2）；β——桩间土承载力折减系数，刚性基础桩间土为淤泥、淤泥质土和0.1～0.40.4～1.03.23.4节施 工（）1%。201MPa0.7MPa0.05m/min～0.25m/min5050100mm。需要局。灌或第二次注浆等措施，防止浆液凝固收缩影响桩顶高程。14dm2328d1/4处、桩长范围3作无侧限抗压强度试验。抽样检验桩总数的2‰，且每工点不应少于3根。28d3布袋注浆桩布袋注浆桩施工前应进行室内配比试验，并依据地质条件和设备组合选择有代表性地段进行成桩工艺性试验（3个加固单元），验证设计设 计1m2~4200mm~400mm20。2。布袋注浆桩桩顶宜设置砂砾石或碎石加筋垫层，垫层厚度宜为200mm～500mm，并满足本规范第4.2.6条和4.2.9条的有关要求。28d5.0。40mm，注浆

表9.2.7布袋的技术指标项 目设计采用指标单位面积重量（g/m2）≥260经向抗拉断裂强度（kN/m）≥65CBR顶破强力(kN)≥6.0经、纬向撕破强力(kN)≥1.0等效孔径O95(mm)0.07～0.15渗透系数(cm/s)1×10-3～10-2式计算，取其小值：[P]=ηPfAp 式中 [P]——单桩竖向容许承载力（kN）；η——桩身强度折减系数，可取0.3~0.4；Pf ）28d（kPa）；Ap 桩身截面积（m2up——桩身周长（mqi——桩周第i层土的容许摩阻力（kPa）；li i（mα——桩端地基土容许承载力折减系数，无经验时可取1.0；qp——桩端地基土容许承载力（kPa）。σsp=m+β(1m)σs 式中 σsp——复合地基容许承载力（kPa）；m——复合地基置换率，一般可取10%～20%；β——桩间土承载力折减系数。可根据试验或类似土质条件工程经0.75～0.950σs——处理后桩间土容许承载力（kPa），宜按当地经验取值，如无经验时，可取天然地基容许承载力。3.2节和第3.4节的有关规定计算。施 工200mm。1m1。（）0.2MPa~0.8MPam7d528d后，可在桩体中心处、桩长范围内垂直钻孔取芯，观察桩33根；钻芯后孔洞采用水28d23根。桩3）设 计400mm～600mm。～642.5盐水泥。13.2.13~13.214[P]2。 （10.2.6）中 [P]竖承（kN）；——（m——桩身等效极限侧阻力标准值相对于干作业钻孔桩极限侧阻力qi——ili——桩周第i层土的厚度（m）；α——桩端容许端阻力折减系数，宜按地区经验取值，无经验时可取1.0；Ap——桩身截面积（m2）；——（kPa）p（10.2.7）p中 ；m——面积置换率；[P]——单桩竖向容许承载力（kN）；Ap——桩身截面积（m2）；β——桩间土承载力折减系数，宜按地区经验取值，如无经验时可取0.75~0.95，天然地基承载力较高时取大值；s

—处理后桩间土容许承载力（kPa），宜按当地经验取值，如无经验时，可取天然地基容许承载力。 中 Pf——试长150mm护28d压。的规定。3.45002.5850mm5023DGJ08-1110806~3005距不应大于100mm。2.0m～2.5m12mm钢筋保护层厚度应按《铁路混凝土结构耐久性设计规范》TB10005的要求确定。施 工I素混凝土灌注桩。土和素填土地基，对噪声或污染控制要求严格的场地可优先选用；当穿越软土、承压水地层时，应通过试验确定适用性。长螺旋钻孔管内泵压桩体材料和振动沉管灌注成桩施工应符合下列材料。长螺旋钻孔管内泵压桩体材料成桩施工的坍落度宜为160mm～20030200。1.2m/min～1.5m/min0.5。5和桩间土扰动。II钢筋混凝土灌注桩。mm～h桩孔内，避免碰撞孔壁和自由落下，就位后应立即固定。180mm28。24。1.0，也不宜大于1.3。3，且11436。12大于2500mm的，宜均匀设置3根；注浆导管应沿桩周均匀布置且伸出桩端200mm～500mm。25mm，注浆导管随钢筋笼安放1MPa70.8MPa～1.0MPa，开塞后应立即停止注水。48h后进行，注浆施工前应进行试注浆，确定浆液配2h2MPa3。准》DG/TJ08-202的规定。I素混凝土灌注桩14d328d后，对于实心桩应在桩3且每工点不少于3根。28d后进行，应采用单桩或复13II钢筋混凝土灌注桩70%14d后可采用低应2m或桩长大于40m28d后可采用高应变法对单桩竖向承载的5‰，且每工点不少于1根。预制桩3）TB设 计30042.0预制桩单桩竖向容许承载力[P]2[P]=ηPfAp1 （11.2.3-1）qili+qpAp2 （11.2.3-2）式中 Pf——桩体抗压强度平均值（kPa）；η——成桩工艺系数，可取0.55～0.65；P1PA——（m2A——（m2（mP1Pn——桩长范围内所划分的土层数；li——桩周第i层土的厚度（m）；qi——桩周第i层土的容许摩阻力（kPa）；qp——桩端容许端阻力（kPa）。预制桩桩顶设置加筋垫层和桩帽时，应符合本规范第13.2.7条13.2.11条和13.2.13条的有关规定。13.214~13.216施 工桩位放样测量，桩平面点位误差不应大于50mm。2/3121.2mC20，水泥砂浆强度等级不宜低于M。Q235B《碳素结构钢》GB/T700D的有关规定，钢板厚度不宜小于16mm。GB50661预制桩焊接应符合现行《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205中二级焊缝的相关要求。焊接检查合格后应经自然冷却后，方可继续沉桩。锤击法施工自然冷却时间不应小于8min，静压法施工自然冷却时间不应小于6min，采用二氧化碳气体保护焊时自然冷却时间不应小于3min。1.52。3000kN10s3000kN时，稳压时间不宜超过5s。38m51m1m3001m2501m～3m的每米沉桩锤击数等3C。沉桩过程中及沉桩完成后应防止桩体偏移，桩身垂直度不应大于1.5%。发生“假极限”、“吸入”、上浮、下沉现象时必须进行复打。710251桩总数的203多桩型复合地基多桩型复合地基可用于处理不同深度存在相对硬层的正常固结土地多桩型复合地基施工前应根据地质条件和设备组合选择代表性地段3）设 计1m多桩型复合地基的长桩应选择相对较好的持力层。处理欠固结土层200mm~600。应符合下列规定： 式中 σsp——复合地基承载力（kPa）；m1、m2——分别为桩1、桩2的面积置换率；λ1、120.7~、12p1 A、A——分别为桩1、桩2的截面面积（mp1 β——桩间土承载力发挥系数，按相应桩型进行取值；σs——处理后桩间土容许承载力（kPa）；宜按当地经验取值。如无经验时，可取天然地基容许承载力。 式中 σsp——复合地基承载力（kPa）；m1——具有黏结强度桩的面积置换率；[P]1——具有黏结强度桩的单桩竖向容许承载力（kN）；p1A——具有黏结强度桩的截面面积（m2p1β——仅由散体材料桩加固处理形成的复合地基承载力发挥系数，按相应桩型进行取值；m2——散体材料桩的面积置换率；n——仅由散体材料桩加固处理形成的复合地基的桩土应力比；σs——处理后桩间土容许承载力（kPa），宜按当地经验取值；如无经验时，可取天然地基容许承载力。 图12.2.7 多桩型复合地基矩形布桩单元面积计算模型1——桩1；2——桩2 sp1 式中 σ 、σ——分别为仅由长桩处理形成复合地基承载sp1 合地基承载力（kPa）；ζ1、ζ2——分别为长短桩复合地基加固土层压缩模量提高系数和仅由长桩处理形成复合地基加固土层压缩模量提高系数。对由有黏结强度的桩与散体材料桩组合形成的复合地基加固区土层式中 σsp2——仅由散体材料桩加固处理后复合地基承载力（kPa）；a——处理后桩间土地基承载力的调整系数；m——散体材料桩的面积置换率。3施 工桩网（桩筏）结构（加筋垫层桩帽加筋垫层桩帽桩（a） 桩网结构 （b）桩筏结图13.1.2 桩网结构与桩筏结构设 计）3.210（）10.211.2（（S=Sp1+Sp2 （13.2.6-1）式中 S——桩网（桩筏）结构地基总沉降（mp1S——桩网（桩筏）结构加固区沉降（m），为桩身压缩量Sp1及桩端刺入变形SSP2之和；p2S——桩网（桩筏）结构加固区以下下卧层压缩量（mp2= （13.2.6-2）中

—单桩顶面承受的荷载（kN）；L——桩长（m）；AP——桩截面积（m2）；EP——桩体材料弹性模量（MPa）。P-S法计算。200100mm10%80kN/m50。Tg=αTarc+βTslpT≤Tg a

（13.2.9-2）（13.2.9-3）中 宜考虑各层加筋体的强度发挥效应。当铺设单层加筋体时，α取1.00，β取1.00；当铺设双层加筋体时，α取0.63，β取0.50。Tarc——竖向应力引起的加筋体拉力（kN/m）；Tslp——边坡推力效应引起的加筋体拉力（kN/m）；（kN/m）；Tcr——考虑蠕变的极限张拉强度（kN/m）；FC 1.3~1.5。FD 考虑耐侯性、耐药性以及长期性能劣化特性的耐久性安全系1.0～2.0pH。13.210Tslp<0。Tslp=Eah-Ru 式中Eah——边坡主动土压力合力（kN/m）；Ru——地基提供的摩擦反力（kN/m）；γ——土体的重度（kN/m3）；h——填土高度（m）；Kah——ps——静荷载（kN/m2）；φd——与加筋体接触的土体内摩擦角(°),黏性土取综合摩擦角。δ——为加筋体单位网格中土体面积占总面积的比例，当加筋体为土工格栅时，宜取0.90；当加筋体为土工织物时，取0.67。p1:nEnh格栅R1:nEnh格栅R图13.2.10 路基边坡受力示意图Le 式中 ci——加筋体的抗拉拔系数，宜取0.8。400mm～800mm4～5C30300。。GB200mmC50。300600mm。15m～202施 工50300mm以上时应分层静压压实；碎石垫层压实质量应符合路基本体填70%；接头宜布置在桩帽上，重叠宽度不得小于300mm。)TBTB桩网结构刚性桩单桩竖向承载力和桩身完整性检验应满足本规范第10.4、11.4节相关要求。桩板结构）或U），或钢筋TB设 计5托梁承载板桩轨道结构 托梁承载板桩

轨道结构托梁承载板桩（a）横断面 （b）纵断图14.2.1-1非埋式桩板结构形式示托梁承载板桩轨道结构钢轨基床表层承载板桩基床表层 轨道轨道结构钢轨基床表层承载板桩桩承载板（a）横断面 （b）纵断图14.2.1-2浅埋式桩板结构形式示意图路基基床路基本体承载板桩路基基床路基本体承载板桩

路基基床路基本体路基基床路基本体桩承载板（a）横断面 （b）纵断图14.2.1-3深埋式桩板结构形式示意图U非埋式U型槽桩板结构，U型槽底板上部与轨道结构直接连接，U型槽两侧的边墙用以支挡两侧的水和土，如图14.2.2-1所示。`图14.2.2-1非埋式桩板U型槽结构示意图浅埋式U型槽桩板结构，U型槽底板上部通过基床表层或基床底层与图14.2.2-2浅埋式桩板U型槽结构示意图UUU单侧）的边墙用以支挡路基或防水，如图14.2.2-3所示。图14.2.2-3深埋式桩板U型槽结构示意图表15.2.3桩板结构设计荷载荷载分类荷载名称非埋式浅埋式深埋式主 力恒载结构构件及轨道结构自重√√√混凝土收缩和徐变的影响√√√基础变位的影响√√√基床表层自重○√√路基本体及基床底层自重○√土压力、浮力和抗拔力等○活载列车竖向静活载√√√列车竖向动力作用√√离心力√√横向摇摆力√√附加力制动力或牵引力√√温度变化的作用√√特殊力列车脱轨荷载√地震力√√√施工临时荷载√√√长钢轨纵向作用（伸缩力、挠曲力和断轨力）√注：1 表中“√”表示设计时应考虑该荷载。“○”仅在采用U型槽结构时考虑。长钢轨纵向力及其与制动力或牵引力等的组合，应符合现行行业标准《铁路无缝线路设计规范》TB10015要求。列车脱轨荷载只与主力中恒载组合，不与主力中活载和其他附加荷载组合。地震力与其它荷载的组合应符合现行《铁路工程抗震设计规范》GB50111的规定。非埋式和浅埋式桩板结构，铁路列车竖向静荷载应符合现行国家标准《铁路列车荷载图式》TB/T3466的规定；深埋式桩板结构轨道及列车竖向静荷载按换算土柱考虑。非埋式及浅埋式桩板结构列车竖向活载动力系数应根据速度目标值TB桩板结构内力可按现行行业标准《铁路桥涵混凝土结构设计规范》TBUTB10025.桩基沉降可根据现行行业标准《铁路桥涵地基和基础设计规范》TB10093TB表14.2.4承载板体的竖向挠度限值速度目标值（km/h）≤200160120竖向挠度限值L/1750L/1600L/1350注：1 L为承载板的纵向跨度。三跨及以上一联的桩板结构按表中数值的11倍取用。对于单线承载板，竖向挠度限值按相应双线承载板的0.6倍取用。1.02.05mm，灌注。双线市域铁路非埋式及浅埋式桩板结构的横向桩间距宜与市域铁路C35C。100筋等构造措施。。承载板（托梁）主筋宜采用HRB400钢筋。承载板受力钢筋直径不16mm。8mm200mm15。UTB8mm15倍300。1/2的长度范围内，箍筋间距不应大于100mm。浅埋式及深埋式桩板结构承载板顶面与底层的受力钢筋之间宜设拉400。3.2施 工50。UTB1041410751和《铁路混凝土工程施工质量验收标准》TB10424桩板结构钢筋混凝土桩单桩竖向承载力和桩身完整性检验应满足本注 浆建）（建设 计m25min～20min。对黏性土地4h。宜采用先外围后内部跳孔间隔的注浆施工方式，不宜采用自注浆地带某一端单向推进的压注方式。注浆范围以外有边界约束条件时，也可采用自边界约束远侧开始顺施工场地附近存在对变形控制有较严格要求的建(构)筑物、管线等施 工注浆施工应据实记录注浆压力和流量，应采用自动流量和压力记录泥浆钻孔。向地层注人低坍落度水泥砂浆，同时按照设计注浆深度范国自下向70mm～1107d0.3MPa～0.5MPa2m330mm;花管或注浆管注浆时，每次上拔或下钻高300mm～500400mm～600mm。7L/min～15L/min2010。pH442.53.0～3.3提高浆液扩散能力和可泵性的表面活性剂（或减水剂），掺加量可提高浆液均匀性和稳定性，防止固体颗粒离析和沉淀而掺加的膨润量可考产品说明并应作相关试验确定。5工现场应采取浆体防冻措施。夏季炎热时段下注浆时，用水温度不应超过3528d1m7dm数的2%～52020%但检验点的平均复注浆。变形观测与评估6,并宜经过一个雨季。观测数据不足以评估或工后沉降评估不能符合要求时, 10mm/d5。50m16.2.3的规定表16.2.3路基变形观测频次观测阶段观测期限观测频次平行观测频次填筑或堆载一般1次/天1次/3天沉降量突变2～3次/天1次/天两次填筑间隔时间较长1次/3天1次/9天成第1～3个月1次/周1次/3周第4～6个月1次/2周1次/月6个月以后1次/月1次/2月全程13天1次/天，以后1次/周11周轨道板（道床）铺设后第1个月1次/2周1次第2～3个月1次/月1次3个月以后1次/3月—构）。35mm15。t:S(t) ≥75%S(t=∞)

（16.3.3）中 时生量(mm)；S(t=∞)——预测总沉降值(mm)。路基工后沉降的评估应结合路基各断面之间的相互关系以及相邻桥TB10624的规定。环境保护与控制地基处理施工应遵守国家和上海市有关建设项目环境保护管理的规（）对林地、农田的占用。GB, 。30宜采用混凝土搅拌运输车运输混凝土，混凝土运输容器应设防晒设3d50附录A 市域铁路工程常用地基处理方法适用条件地基处理方法边界条件浅层处理排水固结挤密置换注浆结构物换填垫层固化袋装砂井塑料排水带强夯预制桩水泥搅拌桩旋喷桩布袋注浆桩素混凝土灌注桩钢筋混凝土灌注桩多桩型复合地基注浆桩网（筏）结构板结构钢筋混凝土桩处理目的控制沉降△△△△△○△△○○○○△☆☆提高稳定性○○△△○○○○○○○○△○○提高地基承载力○○××○○○○○○○○△○○增强抗液化能力○○××○○○○○○×△△××提高抗渗性○○××××○☆△△×△☆××地基情况淤泥及流塑状淤泥质土○○○○×○○○××○○×☆☆饱和黏性土○○○○×○○○○○○○×○○非饱和黏性土○○××○○△○○○○○△○○松散砂土○○××○○○○○○○○○○○人工填土及杂填土○○××○△×△△△○△○○○空洞○○××△××△××○△☆○○环境影响对邻近构筑物的影响○○××××○○○○○△△○○噪音、振动○○○○×△○○○○○△○○○水质、泥浆污染○○○○○○○△○○○△×○○最大处理深度参考值（m）3530301060*2030202560***606060注 1 ☆：优先选用；○为适用；△为有条件适用；×为不适用；*为按长细比确定；**为:参考相应桩型。2 最大处理深度为根据现有工程经验提供的参考值，随着机械设备的发展和改进，有可能提高。115PAGEPAGE200附录B 复合地基单桩载荷试验要点）（表B.0.3试桩、锚桩（压重平台支座）和基准桩之间的中心距离反力系统试桩与锚桩（或压重平台支座墩边）试桩与基准桩基准桩与锚桩（或压重平台支座墩边）锚桩横梁反力装置压重平台反力装置≥4d且>2.0m≥4d且>2.0m≥4d且>2.0m注：此表中d为试桩或锚桩的设计直径，取其较大者（如试桩或锚桩为扩底桩时，试桩与锚桩的中心距尚不应小于2倍扩大端直径）。7d15d，258。5min、1015min15min15h0.1mm时100。当荷载-沉降（Q－s）曲线上有可判定极限承载力的陡降段，且桩顶总沉降量超过40mm。24h25m－smm～80mm。15h3h～4hQ－sQ－ss=4040ms－lgt曲线尾部出现明显向下B.0.8230%时，可取其平30%时，宜增加试桩数量并2附录C 复合地基载荷试验要点复合地基载荷试验用于测定承压板下应力主要影响范围内复合土层）复合地基静载荷试验所用荷载传感器、加载计量装置和沉降量测设0.25m2m20.8m2。复合地基浅层平板载荷试验的试坑宽度或直径不应小于承压板宽度复合地基载荷试验承压板底面高程与桩顶设计高程相同。承压板下宜82。5101515、15h1h52246%。2记回弹量，待卸完全部荷载后间隔3h读记总回弹量。1/2。sbsd等0.008（sbd2m2m计算）；黏性土、粉土为主的地基，可sbsd0.01sbsd0.006sb0.05。3个，满足其极差不超过平均值的30%时，可取附录D 室内水泥土抗压强度试验材料选用应满足下列要求:5mm70.7mm。3000±200)次振幅应为(，负载后振幅为(。10350水泥掺入量可按下式确定:Wc= αwwo o加水量按下式确定:Ww= +μαw wo o中 ——水泥的质量（kg)；质(kg)；；掺(%)；μ——水灰比。试件成型和养护应满足下列要求:剂。lOl采用振动台成型时，可先在试模内装入一半水泥土拌合物，在振动台上ll。25lO。3d20℃内。20%，也不大于全量程的80%。10～15)N/s水泥土抗压强度按下式计算:中 度载A——试件的承压面积(m2)。取三个试件测值的算术平均值作为该组试件的抗压强度值。当单个附录E 地基沉降计算（E.0.1-1）式中 Sd——瞬时沉降（mP——路堤底面垂直荷载（kPa）；B——基础宽度（m）；E——弹性模量，可由无侧限抗压试验得到，取分层厚度的加权平均值（MPa）；F——中线沉降系数，由图E.0.1查得；SdFB=0SdFB=0PZB=b+a/2ab泊松比¦Μ图E.0.1中线沉降系数μ——泊松比，当缺少试验资料时：对可塑、软塑黏性土，可取μ=0.30～0.35；对流塑黏性土，可取μ=0.40～0.45。主固结沉降采用分层总和法计算，压缩试验资料可用e-p曲线、e-lgp曲线或地基压缩模量。采用e-p曲线可按下式计算：（E.0.1-2）中 Sc结（mn——地基变形计算深度范围内所划分的土层数；Δhi——第i层土的厚度（m）；e0i——第i层土中点自重应力所对应的孔隙比；e1i——第i层土中点自重应力与附加应力之和所对应的孔隙比。采用e-lgp曲线可按下式计算：正常固结、欠固结土层：中 Cci——的数；P0i——第i层土中点的自重应力（kPa）；e0i——第i层土中点对应于Pci时的初始孔隙比；i（kPa），i（kPa）。超固结土层：

c c S=S'+S'' c c c对于有效附加应力ΔP＞Pc-P0的土层，其沉降量S'按下式计算：cc对于ΔP≤Pc-P0的土层，其沉降量S''按下式计算：c（E.0.1-6）中 的数。 式中 Esi——第i层土的压缩模量（MPa）。式中Ss——次固结沉降（m）；t1——相当于主固结完成100%的时间；t2——需要计算主固结的时间（可计至主固结完成后的20年）；elgpCa=w）。表E.0.1次固结系数软土类型泥炭富含有机质黏土高塑性黏土超固结黏土特征纤维结构手感如海绵有机质含量大于30%塑性指数＞25超固结比＞2Ca0.1～0.30.005～0.03>0.03＜0.001S=msSc 中 S——总（mms——3.4.33.4.4E.0.2-1表E.0.2-1地基沉降计算方法一览表地基处理类型散体材料桩柔性桩刚性桩碎石桩、挤密砂桩、柱锤冲扩桩水泥土搅拌桩、旋喷桩低标号素混凝土灌注桩钢筋混凝土桩网及桩筏结构、桩板结构总沉降加固区复合模量法承载力比法铁路桥规法、L/3法、分区计算法下卧层Boussinesq法、应力扩散法Boussinesq法、应力扩散法、L/3法注：采用L/3法计算沉降时不计加固区沉降。（E.0.2-1）Ecs=mEp+(1-m)Es

式中Δpi——第i层复合土上附加应力增量（kPa）；hi——i（mEcs——桩-土复合压缩模量（MPa）；Ep——桩体压缩模量Es——Ap——单桩面积（m2A——桩周复合土体单元面积（m2）。采用承载力比法，复合模量EcsEcs=（E.0.2-4）ξ=σsp/σ0 （E.0.2-5）式中 σ0——天然地基基本承载力（kPa）；σsp——复合地基容许承载力（kPa）；ξ——承载力与压缩模量提高系数。采用Boussinesq法，不考虑桩体对地基中应力分布的影响，仍采用BoussinesqBoussinesq理论，在条形荷o点下任一点深度zzzσ=αspzzz式中 αs——地基附加应力系数；zn——z/b。E.0.2-1B加固区p加固区pb下卧层图E.0.2-1应力扩散法式中σz——下卧层顶面的荷载平均应力（kPa）；B——复合土体上加载宽度（m）；L——复合土体上加载长度（m）；h——加固区深度（m）；θ——应力扩散角(°),可按表E.0.2-2、E.0.2-3取值。表E.0.2-2地基应力扩散角θ（o）Es1/Es2z/B<30o或系数法或插值法系数法或插值法系数法或插值法系数法或插值法306232350102525100203030>100203030注: 1 Es1为上层土压缩模量，Es2为下层土压缩模量。z为基础底面至软弱下卧层顶面的距离，B为条形基础底边的宽度。 表中的系数法是指《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011中的附加应力系数法。Es1/Es2<3时，可采用系数法或插值法，插值法参照表E.0.2-3。对于水平向增强体复合地基，淤泥质黏土上的土工织物垫层θ值为40o～50o。表E.0.2-3地基应力扩散角θ（o）z/BEs1/Es2=1Es1/Es2=40.000.2505.94o0.503.18o24.0o1.0018.43o35.73o3 S=msSc=ms(S1+S2)或S=mJsS1中 Sc结（mS1——加固区沉降量（mS2——下卧层沉降量（mms——沉降经验修正系数，可根据本规范第3.4.4条规定取值；mJs——加固区沉降经验修正系数，与地基条件、荷载强度、地基处理措施及路基填筑完成放置时间等因素有关；mXs——下卧层沉降经验修正系数，与地基条件、荷载强度、加荷速率等有关。加固区软弱层加固区持力层顶面持力层L/330°从两端向下扩散，通过总应力相同换算每一层的附加应力，从L/3（E.0.2-2）加固区软弱层加固区持力层顶面持力层（a）摩擦桩复合地基 （b）承复地基图E.0.2-2L/3法规定，桩基沉降可按下式计算：S=ms（E.0.2-8）中 S——的量（mn——基底以下地基沉降计算深度范围内按压缩模量划分的土层分层数目；σz(0)——基础底面处的附加应力（kPa）；Esi——基础底面以下受压土层内第i薄层的压缩模量（kPa）；zi，zi-1——自基底至第i和第i-1薄层底面的距离（m）；Ci，Ci-1——自基底至第i底面范围内和至第i-1薄层底面范围内的平均附加应力系数；ms——沉降经验修正系数。1 U1=1-（E.0.3-2）=1-（E.0.3-3） 中 ；Cv——土层的竖向固结系数；t——固结时间（d）；H——土层竖向排水距离（m），双面排水时H等于土层厚度的一半；单面排水时H等于土层的厚度；a——不排水面附加应力与排水面附加应力之比。2 当设有竖向排水体时，地基固结包括竖向固结与水平向固结。一级或多级等速加载条件下，地基平均固结度按下式计算：（E.0.3-5）式中 Ut——t时间地基的平均固结度；q.i——第i级荷载的加载速率（kPa/d）；ΣΔp——各级荷载的累加值（kPa）；Ti-1,Ti——分别为第i级荷载加载的起始和终止时间（从零点算起）（d），当计算第i级荷载过程中某时间t的固结度时，Ti改为t；α,β——参数，按表E.0.3计算；对竖井地基，表中所列β为不考虑涂抹和井阻影响的参数值。表E.0.3α,β参数排水固结条件参数竖向排水固结Uz>30%向内径向排水固结竖向和向内径向排水固结（竖井穿透受压土层）α8π218π2βπ2cv4H28chFd2ne+注：Ch——土的径向排水固结系数（cm2/s）。n——井径比。3 -r=1-e （E.0.3-6） Fn=（E.0.3-9）（E.0.3-10）式中 Ur——固时间t时井地径向水平固结;kh——天然土层水平向渗透系数（cm/s）;ks——涂抹区的水平向渗透系数，可取ks=(1/5~1/3)kh（cm/s）；dsdws=2.0-3.0;L——竖井深度（cm）;qwqwkw×A；kw为砂料渗透系数（cm/s），A为砂井截面面积（cm2）。E.0.3-5计算，其中α和β分别按下式计算： 4 本规范用词说明执行本规范条文时，对于要求严格程度的用词说明如下，以便在执行中区别对待。正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”。正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”。4．表示允许有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。引用标准名录1《建筑地基基础设计规范》GB500072《建筑地基基础工程施工质量验收标准》GB502023《建筑施工场界环境排放标准》GB125234《铁路路基设计规范》TB100015《铁路混凝土结构耐久性设计规范》TB100056《铁路路基支挡结构设计规范》TB100257《铁路特殊路基设计规范》TB10035TB10092TB10093TB10106TB1021812《铁路路基工程施工质量验收标准》TB1041413《铁路混凝土工程施工质量验收标准》TB1042414《市域（郊）铁路设计规范》TB1062415《高速铁路路基工程施工质量验收标准》TB1075116《建筑地基处理技术规范》JGJ7917《建筑桩基技术规范》JGJ94JGJ34019DG/TJ08-4020《地基基础设计标准》DGJ08-1121《上海市域铁路设计规范（试行）》T/SHJX00222《上海市域铁路路基工程施工技术规程（试行）》T/SHJX00723《上海市域铁路路基施工质量验收标准（试行）》T/SHJX00824《上海市域铁路岩土工程勘察规范（试行）》T/SHJX001425《上海市域铁路水文地质勘察规范（试行）》T/SHJX0016上海市交通运输行业协会团体标准《上海市域铁路工程地基处理技术规范》T/SHJX×××--2024（报批稿）条文说明2024年3月1 总 则TB79基本规定稳)造价较高，而由两种或多种地基处理措施组成的综合处理方法很可能是最佳选择。附录A给出了《市域铁路工程常用地基处理方法适用条件》表，地基处理设计时可根据地基处理目的、地基条件、环境影响及最大处理深度等因素，参考此表进行选择。斜坡及斜基底地基具有倾斜的地面或基底，在路堤荷载作用下易产生侧向变形和滑动，对斜坡软弱地基应采取侧向约束桩限制地基侧向变形、结合地基处理的综合措施。3.2.1~3.2.4地基土的天然抗剪强度指标，是稳定性分析计算中常用的重要3.2.2cφcφ（）cφ（）对于复合地基，当滑动面沿桩底部剪切时，则稳定性计算的抗剪强度同天然地基土的指标选取原则。3.2.6~3.2.8规定了路基稳定性分析一般包括的分析内容。理论分析和实践Bishop法。Bishop法被认为是目前相对比较精确而又可实际普遍如果地基士的天然抗剪强度不能满足抗滑稳定性要求时，可利用土体因固结而增长的强度。上海市工程建设规范《地基处理技术规范》DG/TJ基于桩体破坏模式的稳定性分析方法借鉴了陈祖煜院士提出的抗滑桩加固边坡的稳定分析思路：把加固桩当作一个悬臂梁，在边坡失稳破坏时，桩P《铁路工程地基处理技术规程》TB10106-2023。3.21.073.210-10。0.05～015，软弱地基横坡较大时取大值。对于不同10-23.3.38m理论上，地基容许承载力随着基础沉降允许值的增加而增大，因为随着基础沉降允许值的增加，产生允许沉降所需要的压力就越大，从而表现为地基容许承载力越大。一般工业与民用建(构)筑物除对地基不均匀沉降有要求外，对地基总沉降也有严格限制，而市域铁路路基主要控制工后沉降，对总沉降则没有严格要求，因此对承载力的要求可适当放宽。k值，桩体产生压剪破坏的风能力较强，k值可以适当提高。说明表3.3.3铁路路基工程地基容许承载力提高系数建议值列车设计行车速度v(km/h)稳定安全系数[Fs]容许承载力提高系数k备 注120＜v≤1601.25≤1.6端承桩k≤1.6v≤1201.20≤1.7场坪及其它1.10≤1.83.3.6（）ZZ应力比法是指地基压缩层深度自基础底面算起，算到附加应力与自重应力的比值小于某一数值，作为沉降计算深度的限界，例如，算到附加应力与01σz1Z处的Z。应变比法是指地基压缩层厚度自基础底面算起，算到某一厚度土层的压缩量满足一定条件作为沉降计算的终止条件。地基变形计算深度Z应符合下式的要求：i式中 ΔS'——在算深范围，第i层的计形；inΔS'——在由计算深度向上取厚度为Δz的土层计算变形值。n3.4.1所示。说明表3.4.1-1各断面中心实测压缩层深度与不同控制标准下计算深度对比值断面里程地基类型压缩层深度Z（m）应变法应力比0.1法应力比0.2法实测值0+042浆喷桩18.239.628.128.40+180粉喷桩13.840.128.129.90+24016.440.528.531.40+342真空联合堆载预压18.243.930.936.80+535超载预压，塑料排水带间距1.8m，超载1.8m19.645.032.032.20+57320.645.231.734.00+628超载预压，塑料排水带间距1.2m，超载1.2m22.943.430.434.80+68123.143.631.134.30+735砂桩等载预压16.241.829.332.70+78516.841.829.336.10+825砂桩超载预压17.243.030.535.3注：实测压缩层深度由实测深层沉降推算最终沉降，然后线性回归外推得到。断面里程断面里程0+0420+1800+2400+3420+5350+5730+6280+6810+7350+7850+82505101520253035404550实测值应变法应力比0.1法应力比0.2法说明图3.4.1各断面中心实测压缩层厚度与计算厚度对比说明表3.4.1-2给出了不同的压缩层计算深度控制标准下的计算误差。说明表3.4.1-2各断面中心实测压缩层厚度与计算厚度的差异断面里程压缩层深度实测值－计算值（m）（压缩层深度实测值－计算值）/实测值（%）应变比法应力比0.1法应力比0.2法应变比法应力比0.1法应力比0.2法0+04210.2-11.20.335.9-39.41.10+18017.1-10.21.853.8-34.16.00+24015.0-9.12.947.8-29.09.20+34219.6-7.15.950.5-20.317.00+53512.6-12.80.239.1-39.80.60+57313.4-11.22.339.4-32.96.80+62811.9-8.64.434.2-24.712.60+68111.2-9.33.232.7-27.19.30+73517.5-9.13.450.5-27.810.40+78520.3-5.76.853.5-15.819.80+82519.1-7.74.851.3-22.813.6值偏小，最大差异为20.3m，最小差异也达到10.2m之多，误差范围在32.7%～53.8%当采用应力比σz/σt0.1控制时，计算深度均大于实测值，偏于安全。0.1倍自重应力比计算，有砟轨道地基按0.2倍自重应力比计算；当该深度以下还有软土时需继续向下计算。3.4.4（）（。路基建成后发生的变形、沉降主要有路堤（主要是基床）在列车荷载作用下发生的变形、路堤本体在自重作用下的压密沉降、支撑路基的地基压密沉降。在路堤填料的材质与施工质量有保证的前提下，前两部分的数值是有限的，因此控制路堤沉降主要是指控制地基的工后沉降。由于软土具有压缩性大、渗透系数小、固结时间长等特性，路堤建成后，不仅沉降量大，而且需延续较长时间才能完成。路基工后沉降量的规定和取值，将直接影响到工程造价和线路的使用性能。不同铁路等级、不同的列车运行速度对线路轨道的平顺度和运营养护维修对路基工后沉降量控制都有相应的技术标准和要求。根据相关研究成果，施工期沉降完成比例可按说明表3.4.6取值。说明表3.4.6施工期沉降完成比例取值地基土类型荷载稳定3个月荷载稳定6个月荷载稳定12个月饱和软土（排水固结法处理）按固结理论计算中高压缩性土（未加固）70%~85%80%~90%85%~95%中低压缩性土（未加固）80%~85%85%~90%90%~95%膨胀土地基（未加固）90%————注：中低压缩性土是指压缩系数为0.1～0.3MPa-1的土。中高压缩性土是指压缩系数为0.3～0.5MPa-1的土。30.80～0.8560.85～0.9120.90～0.95η70～85，680～90%，12。3。浅层处理对于工程范围内局部存在松填土、暗沟、暗塘、古井、古墓或拆除旧基础后的坑穴，均可采用