小型水库除险加固初步设计报告

小型水库除险加固初步设计报告 1综合说明2主河道长3.85km，设计灌溉面积5300亩，是一座以灌溉为主，兼有防洪、养殖等单薄且漏水严重，xx年至xx先后对右坝肩进行了两次加固处准为30年一遇，设计洪水位258.31m，校核洪水标准为300年一遇，校核洪水位方冲毁近三分之一，三个大队受灾，冲毁农田296亩、房屋98间，大坝停工，同面板及溢流面均为0.15m厚砼，堰顶溢流宽18m，堰顶高程256.70m，陡槽长度为涵管位于大坝左侧，兴建时为直径60cm现浇钢筋砼管。涵管进口底板高程为××水库位于xx县xx镇境内，坐落在xx乡支流××溪上，2主河道长3.85km，河道的平均比降为0.0576，整个流域范围内山清水秀，植被良本次设计对原水位库容、面积关系曲线进行了复核水出口处有先锋水文站，有多年实测流量资料，但其控制面积为1764km2，比本流核洪水（P=0.33%）Qm=118.86m3/s；设计洪水（P=3.3%）Qm=77.50m3/s；消能防冲设计洪水（P=5%）Qm=67.88m3/s；施工导流设计洪水（P=2××水库处于丘陵低山地貌单元,地势由北向南逐渐上升，表层为第四系冲积第四系上更新统冲积层（Q3al）:分布在库前震旦系板溪群新民组（Ptn2x）板岩、砂质板岩，其中砂质板岩为库盆和坝板岩、砂质板岩。坝基岩石为前震旦系板溪群新民组（Ptn2x）板岩、砂质板岩，属于易风化岩体。受风化及构造影响，各风化带左右两坝肩上下游出露的地层均是第四系上更新统冲积层（Q3al分布在库库岸两侧均为岩质边坡，坡度较陡，坡角一般在45～60度，由于岩石节理裂隙发宽的机耕小道可以通行；料场击实试验其最优含水量22.70%，最大干容重 0.6米厚浆砌石，因砼与砂浆的强度偏低，砼到处开裂，砂浆脱落，陡槽末端消力（5）放水涵管为圆形现浇钢筋砼管，施工质量较差，无进口启闭设施，出口（2）心墙及坝基的渗透坡降大于允许渗透坡降，坝基清基不彻底，在高水位丛生，坝顶宽度仅0.7～8m，大坝上、下游坡偏陡，且坡面高低不平；坝体填筑质经批准后委托江西省修江水利电力勘察设计有限责任公司承担了××水库大坝安校核洪水计算所须的坝顶高程。心墙顶高程258.40米，低于校核洪水位。综合评⑶坝坡稳定安全系数小于规范允许值，坡面不平整，上、下游均未作护坡。⑷溢洪道进口侧堰稳定满足规范要求；陡槽底板与边墙的厚度及强度均不满及管末闸阀进行检修；涵管闸后暗涵盖板已部分⑹工程无安全监测及水雨情预报设施，水库管理条件差；防汛公路路况差，型水库，1965年投入运行以来为地方国民经济发展发挥了重要作用。但大坝运行水库加固后采用侧槽式实用堰泄洪，起调水位为256.70m。经计算，水库设计3校核（P＝0.33%）洪水位为258.86m，相应库容为131.56×104m3，最大泄流量为-2000）的规定，确定本工程为Ⅳ等小（一）型工程，永久建筑物级别为4级，设计洪水标准为30年一遇，校核洪水标准为300年一遇，消能防冲建筑物洪水标准（1）大坝：对坝体、坝基及坝肩进行防渗处理；按规范要求拟定新的大坝断（2）溢洪道：对溢洪道进行改建，重建溢流堰及泄槽，加大泄流能力，新建（4）管理设施：增设大坝观测设施和雨、汛情测报设施；改善进坝公路交通条件，修建扩宽现有防讯公路；改善办公、生活条件，增加通讯、交通工具；划2m，单排孔，孔底深入10Lu岩层线以下不小于5m，要求帷幕渗透系数不大于堰溢流采用侧槽溢流，堰长为18m，WES实用堰，经调洪演算坝顶高程满足防计按《土石坝安全监测技术规范》SL-94的要求，增设变形、渗流、水文噪声防治可通过调整施工时段及对直接受噪声影响严重的施工人员采取防噪本工程概算根据设计计算的工程量及施工方法，以江西省水利厅赣水建管字（2006）242号文颁发的《江西省水利水电工程设计概（估）算编制规定》为3)3)3)2)3)10016.0018517.004190975.004346.004295.002945.00200.00486.001116.00233412.442113.442661.684351.053413.6831.0346.61Ⅰ建筑工程506.27Ⅱ机电设备及安装工程20.81Ⅲ金属结构设备及安装工程14.62Ⅳ临时工程26.56Ⅴ独立费用84.71基本预备费32.65静态总投资685.63水保费8.12环保费6.26总投资700.01（2）进行全面、系统、经常的检查观测，及时发现并消除隐患，保持工程经序号名称单位原设计大坝安全鉴定本次设计备注水文特征1流域面积km26.726.756.752主河道长度km3.853.853主河道比降0.05760.05764设计洪水标准%3.33.35校核洪水标准%0.330.336洪水计算方法不详推理公式推理公式7设计洪峰流量m3/s不详77.5077.508校核洪峰流量m3/s不详118.86118.869施工洪峰流量m3/s4.70水库特征1正常高水位m256.70256.70同起调水位相应库容万m3100.86100.862设计洪水位m258.31258.31相应库容万m3123.30123.303校核洪水位m258.86258.86总库容万m3131.56131.564死水位m243.0243.0死库容万m31.3301.3305汛期限制水位m大坝1坝型心墙土石坝心墙土坝2坝顶高程m259.5～260.8260.403最大坝高m23.223.24坝顶长m5坝顶宽m0.3～866上游坡坡比干砌石护坡7下游坡坡比草皮护坡8套井粘土心墙厚度m溢洪道1型式侧槽侧槽实用堰WES侧槽实用堰开敞式2堰顶高程m256.70256.70256.703泄流宽度m4底板结构型式砼砼砼5边墙结构型式浆砌石浆砌石钢筋砼一级泄槽长×宽m×m50×446×4一级泄槽长×宽m×m无10×46边墙高度m2～32～32～67泄槽底坡0.150.150.1848设计洪水下泄流量m3/s70.3670.36P=3.3%9校核洪水下泄流量m3/s109.20109.20P=0.33%消能防冲设计流量m3/s60.0360.03P=5%序号名称单位原设计大坝安全鉴定本次设计备注溢洪道末端消能型式无无一级消力池消力池长×宽×深m无28×6×2.2坝下涵及管隧洞涵管断面型式现浇钢筋砼圆形钢筋砼衬砌进口高程m243.00243.00出口高程m242.00242.00m0.6长度m96进口闸门无1.5×1.5钢闸门启闭机型号20t手电两用螺杆最大过流量m3/s0.7出口明管型式Φ600钢管管长m4出口闸阀内径m0.60.6施工特性1工期年12土石方开挖m3109913土石方回填m3185174砼及钢筋砼m343465冲抓粘土心墙m41906帷幕灌浆m4867高喷灌浆m8砌石m3主要建筑材料1水泥t21132钢筋t3砂m326624卵石m343515块石m334146柴油t47工程效益1设计灌溉面积万亩0.530.530.532实际灌溉面积万亩0.30.533保护人口万人4养鱼T/年155保护公路武吉高速公路主要经济指标1总投资万元700.012经济内部回收率%13.653经济净现值万元4802水文③蒸发：多年平均蒸发量为1342mm，最大年蒸发量为1567mm，最小年蒸发水库流域特征参数原设计复核后控制流域面积F(km2)6.726.75主河道长度L(km)3.85主河道比降J0.0576水位Z（m）面积A（千m2）库容V（万m3）2410.00.024422.02.024634.37.624851.825075.529.025296.546.2254113.067.1256128.591.3258145.0118.6259154.0133.6260163.5149.4261173.5166.3推算，其设计暴雨采用查手册法及根据xx县气象站年最大短历时降雨资料进行计算，并对两种方法计算的洪水成果进行比较，取其较不为1764km2，比本流域大很多，不宜采用其实测资料，邻近流域内也无降雨成因产汇流条件相似的水文观测站作为参照站，因此本工程采用江西省水文总站1986年册》使用规定及《水库大坝安全评价导则》规定，集水面积小于30km2的流域，一般采用推理公式法计算设计洪水。降雨资料除采用手册法查等值线外，还采用xx附等值线路图可得各时段最大雨量均值及Cv、Cs值如下：频率（%）Kp53.330.50.33Kp24h2.032.682.87Kp6h2.092.792.94Kp1h2.172.943.12频率（%）项目53.30.50.3324小时暴雨均值（mm）110(点面折减系数a=0.999)24小时点暴雨量（mm）202.4223.3294.8315.724小时面暴雨量（mm）202.2223.1294.5315.46小时暴雨均值（mm）80(点面折减系数a=0.996)6小时点暴雨量（mm）150.4167.2223.2235.26小时面暴雨量（mm）149.8166.5222.3234.33小时暴雨点面折减系数a=0.9943小时点暴雨量（mm）113.2125.9169.0178.63小时面暴雨量（mm）112.5125.1168.0177.51小时暴雨均值（mm）37(点面折减系数a=0.993)1小时点暴雨量（mm）72.280.3108.8115.41小时面暴雨量（mm）71.779.7108.0114.6似，故采用xx气象站资料推求××水库设计暴雨。年份降雨量（mm）排序号经验频率年份降雨量（mm）排序号经验频率95.8070.80269.6014.1765.8091.70228.6028.33269.6014.17162.90312.50116.7050.002003153.80416.7072.0087.50149.00520.8076.8079.20148.70625.00109.1062.50129.30729.20148.70625.00128.40833.30128.40833.30126.60937.5090.5075.00119.6041.70115.0054.202002119.1045.80102.7066.70116.7050.00162.90312.50115.0054.20129.30729.202001109.8058.30126.60937.50109.1062.5061.8095.80102.7066.70119.6041.7095.8070.80149.00520.8090.5075.00228.6028.3376.8079.20200072.3083.30200072.3083.302001109.8058.3072.0087.502002119.1045.8065.8091.702003153.80416.7061.8095.80平均值123.0年份降雨量（mm）排序号经验频率年份降雨量（mm）排序号经验频率76.2041.70144.5014.1765.2066.70111.8028.33144.5014.17111.10312.5093.10625.00101.70416.7046.9091.7099.60520.8059.1075.0093.10625.0075.8045.8091.10729.2099.60520.8082.80833.3082.80833.3078.60937.5068.9058.3076.2041.7061.3070.8075.8045.8067.5062.5075.3050.0078.60937.50200372.7054.2091.10729.2068.9058.3075.3050.0067.5062.5050.7087.5065.2066.70101.70416.7061.3070.80111.8028.3359.1075.00111.10312.50200158.7079.20200035.1095.80200256.6083.30200158.7079.2050.7087.50200256.6083.3046.9091.70200372.7054.20200035.1095.80平均值77.6年份降雨量（mm）排序号经验频率年份降雨量（mm）排序号经验频率62.80937.5093.8014.1765.20729.2092.3028.3393.8014.1783.60312.5083.60312.5076.60416.7037.7091.7075.00520.8042.9087.5066.10625.0063.30833.3065.20729.2066.10625.0063.30833.3062.7041.7062.80937.5048.4070.8062.7041.7048.4075.0062.5045.8049.2066.7059.2050.0075.00520.8050.5054.2062.5045.80200349.9058.3050.5054.2049.8062.5049.8062.5049.2066.7076.60416.7048.4070.8092.3028.3348.4075.0059.2050.00200148.0079.20200031.8095.80200243.8083.30200148.0079.2042.9087.50200243.8083.3037.7091.70200349.9058.30200031.8095.80平均值59.3年份降雨量（mm）排序号经验频率年份降雨量（mm）排序号经验频率31.6075.0064.6014.1764.6014.1754.6028.3344.50729.2052.20312.5052.20312.5051.60416.7031.6070.8050.50520.8028.1087.5048.40625.0048.40625.0044.50729.2050.50520.8044.20833.3035.4050.0043.80937.5021.6095.8036.7041.7031.7066.7036.4045.8043.80937.5035.4050.0054.6028.3335.1054.2035.1054.2034.9058.3034.9058.30200333.3062.5044.20833.3031.7066.7036.7041.7031.6070.8051.60416.7031.6075.0036.4045.80200130.3079.20200025.2091.70200229.2083.30200130.3079.2028.1087.50200229.2083.30200025.2091.70200333.3062.5021.6095.80平均值38.90频率（%）项目53.30.50.3324小时点暴雨均值（mm）123.0(a=0.999)24小时点暴雨量（mm）236.0260.8360.0377.624小时面暴雨量（mm）235.9260.7359.6377.46小时点暴雨均值（mm）77.6(a=0.996)6小时点暴雨量（mm）6小时面暴雨量（mm）3小时点暴雨均值（mm）59.3(a=0.994)3小时点暴雨量（mm）94.33小时面暴雨量（mm）94.21小时点最大降雨均值（mm）38.9(a=0.993)1小时点暴雨量（mm）61.165.482.184.01小时面暴雨量（mm）61.065.381.583.9计算方法5.0%3.3%0.50.33%查手册法24h202.2223.1294.5315.46h149.8166.5222.3234.3112.5125.1168.0177.571.779.7114.6实测法24h235.9260.7359.6377.46h129.5140.4180.9185.894.2101.1124.3131.261.065.381.583.9从表2.2.8中可以看出，实测资料法各频率24小时降雨较查《手册》法的降雨量大，其余时段小。按偏安全的取用数据原则，本次设计24小时降雨采用时段（h）H0.33%H0.5%H3.3%H5%17.156.864.714.3027.156.864.714.3037.156.864.714.3047.156.864.714.3057.156.874.714.3067.206.874.714.3070.000.000.000.0080.000.000.000.0090.000.000.000.0014.3113.739.428.6114.3113.739.428.6114.3113.739.428.6111.3610.868.287.4622.7221.7216.5614.9222.7221.7216.5614.9237.7436.0027.2424.48114.60108.0079.7071.7025.1624.0018.1616.3212.8812.368.487.7512.8812.368.487.7511.4510.987.536.897.156.874.714.307.156.874.714.305.715.493.773.48合计377.40359.60260.70235.90Hh2417.157.1592.152.92.92.200.7027.1514.3099.305.93.02.200.8037.1521.45106.459.43.52.2047.1528.60113.604.22.202.0057.1535.75120.754.42.202.2067.2042.95127.9523.05.02.202.8070.0042.95127.9523.00.00.000.0080.0042.95127.9523.00.00.000.0090.0042.95127.9523.00.00.000.0014.3157.26142.2634.12.208.9014.3171.57156.5746.92.2010.6014.3185.88170.8860.92.2011.8011.3697.24182.2472.22.209.1422.72119.96204.9695.022.72.2020.5222.72142.68227.68117.722.72.2020.5237.74180.42265.42155.437.72.2035.54114.60295.02380.02270.0114.62.20112.4025.16320.18405.18295.225.22.2022.9612.88333.06418.06308.12.2010.6812.88345.94430.94320.92.2010.6811.45357.39442.39332.42.209.257.15364.54449.54339.57.12.204.957.15371.69456.69346.77.12.204.955.71377.40462.40352.45.72.203.51合计377.40352.446.20306.20Hh2416.866.8691.862.82.82.180.6226.8613.7298.725.72.92.180.7236.8620.58105.589.03.32.1846.8627.44112.443.82.1856.8734.31119.314.22.182.0266.8741.18126.1821.74.72.182.5270.0041.18126.1821.70.00.000.0080.0041.18126.1821.70.00.000.0090.0041.18126.1821.70.00.000.0013.7354.91139.9132.02.188.1213.7368.64153.6444.22.1810.0213.7382.37167.3757.02.1810.6210.8693.23178.2368.22.189.0521.72114.95199.9590.021.72.1819.5421.72136.67221.67111.721.72.1819.5436.00172.67257.67147.736.02.1833.82108.00280.67365.67255.7108.02.18105.8224.00304.67389.67279.724.02.1821.8212.36317.03402.03292.02.1810.1812.36329.39414.39304.42.1810.1810.98340.37425.37315.42.188.806.87347.24432.24322.26.92.184.696.87354.11439.11329.16.92.184.695.49359.60444.60334.65.52.183.31合计359.60334.645.78288.82H∑H+Pah2414.714.7189.712.030.0024.719.4294.423.82.030.0034.7114.1399.135.82.02.030.0044.7118.84103.848.12.32.030.2754.7123.55108.552.52.030.4764.7128.26113.262.82.030.7770.0028.26113.260.00.000.0080.0028.26113.260.00.000.0090.0028.26113.260.00.000.009.4237.68122.685.92.033.879.4247.10132.1025.96.62.034.579.4256.52141.5233.407.502.035.478.2864.80149.8040.807.402.035.3716.5681.36166.3656.0015.202.0313.1716.5697.92182.9272.9216.922.0314.8927.24125.16210.16100.1627.242.0325.2179.70204.86289.86179.8679.702.0377.6718.16223.02308.02198.0218.162.0316.138.48231.50316.50206.508.482.036.458.48239.98324.98214.988.482.036.457.53247.51332.51222.517.52.035.504.71252.22337.22227.224.72.032.684.71256.93341.93231.934.72.032.683.77260.70345.70235.703.82.03合计260.70235.742.63193.36Hh2414.304.3089.300.0024.308.6093.603.40.0034.3012.9097.905.30.0044.3017.20102.207.32.00.0354.3021.50106.509.42.10.1364.3025.80110.802.50.5370.0025.80110.800.00.000.0080.0025.80110.800.00.000.0090.0025.80110.800.00.000.008.6134.41119.415.13.138.6143.02128.0223.06.04.038.6151.63136.6329.46.44.437.4659.09144.0935.76.34.3314.9274.01159.0149.111.4314.9288.93173.9363.912.8624.48113.41198.4188.424.522.5171.70185.11270.11160.171.769.7316.32201.43286.43176.414.357.75209.18294.18184.27.85.787.75216.93301.93191.97.85.786.89223.82308.82198.86.94.924.30228.12313.12203.14.32.334.30232.42317.42207.44.32.333.48235.90320.90210.93.5合计235.90210.941.37170.14式和各时段净雨可求不同频率的Qt～t关系曲线。见下表。Q（0.33%）Q（0.5%）Q（3.33%）Q（5%）1211.0198.6145.8130.92138.8131.196.686.63106.9101.074.566.7489.884.962.856.1579.675.355.249.1669.665.948.042.8762.659.242.938.2856.954.038.834.6953.050.235.631.649.747.033.129.346.744.130.927.344.341.828.925.541.639.327.123.939.337.125.522.537.135.124.021.235.133.222.633.331.421.331.629.920.230.128.428.727.027.425.81/3=3.85/（0.0576）1/3=9.97(≤10应用第Ⅷ区经验公式计算2.53.03.54.04.55.05.5144.069.437.522.09.06.1Q(m3/s)ttQt~----Qt~Qt~.Qt~Qt~序号Q地面3/s)Q地下3/s)Qt3/s)t△t10.00.00.00.000.0020.5112.3134.22.5117.6118.8648.54.323.52.5526.0558.50.05.105.1062.04.504.50721.02.03.903.90823.02.03.303.30925.02.02.702.7027.02.02.102.1029.02.0序号Q地面3/s)Q地下3/s)Qt3/s)t△t10.00.00.00.000.0020.4911.3934.32.6109.0110.2348.64.321.82.4724.2758.60.04.964.9662.04.394.39721.32.03.813.81823.32.03.243.24925.32.02.672.6727.32.02.092.0929.32.0序号Q地下3/s)3/s)⑴⑵⑶⑷⑸⑹10.00.00.00.000.0027.60.478.0734.12.576.377.5048.24.12.4117.7158.30.04.844.8462.04.254.25720.52.03.673.67822.52.03.083.08924.52.02.492.4926.52.028.52.0序号Q地下3/s)3/s)⑴⑵⑶⑷⑸⑹10.00.00.00.000.0026.70.487.1834.22.566.767.8848.34.12.3415.6458.30.04.674.6762.04.114.11720.62.03.543.54822.62.02.982.98924.62.02.422.4226.62.028.62.00 =0.33%-----P--··P=5%--…P=0.5%频率0.33%0.5%3.3%5.0%洪峰流量（m3/s）118.86110.2377.5067.88水库名称集雨面积F（km2）主河道长km主河道洪峰流量（m3/s）洪峰模数（Q/F2/3）P=0.33%P=3.33%P=0.33%P=3.33%6.753.850.058118.8677.5033.2821.70五宝洞水库2.272.20.03347.1830.927.3217.89祥云水库4.643.00.067115.8970.8241.6425.44主河道比降是影响洪峰模数的主要因素，其次是流域形状。从表4.2.21中可以看出，××水库主河道比降和流域形状均介于邻近的五宝洞水库和祥云水库之及坝下涵管封堵，其施工期安排在10月至次年2月，故对该时段的洪水进行分析0~2月）按不跨期原则独立选取样本进行计算，采用P-Ⅲ线型配线选定统计参数，尔后按流域面积比的2/3次方关系将罗溪水文站的设计值换算至××水库坝月份1210～2流量(m3/s)3.672.863.094.70序号(△t=3h）0123456流量（m3/s）0.000.040.064.702.210.76序号(△t=3h）789流量（m3/s）0.120.080.070.060.050.050.04为施工期导流物，其过流能力见表2.2.24，起调水位为涵管的底部高程为246.0m。对于涵管封堵施工，采用隧洞导流，过流能力表见2.2.25,起调水位为隧洞进口底部高程243.0m，经调洪演算得相应涵管封堵施工期最高水位为水位(m)243244246248250252254256258.31258.86流量(m3/s)0.000.690.982.01库水位H(m)243245247249251253255257259261263265流量Q(m3/s)0.002.233.153.864.464.985.465.906.306.697.057.39管理房旁的空地上，面积不小于4×4m，周围设栅栏保护。四周障碍物与仪器的距在坝前设上游水位观测点一个，可固定在在隧洞启闭3工程地质与工程质量该工程于1958年初由xx县水电局进行勘察设计，同年年底开工。1960年坝高完成至252.00米，并在坝体上构筑临时溢洪道，水库开始蓄水。1961年6月9冲农田296亩、房屋98间，大坝停建，同年底开始在右侧山坡开挖溢洪道，1962水库为Ⅳ等水利工程。水库正常蓄水位256.70m，设计洪水位258.31m，校核洪水进口侧堰外包砼开裂，漏水严重。坝轴线处陡槽底板至坝顶高差达13m，其下部6m为风化破碎的岩石，稳定性极差。溢洪道陡槽底板砼裂缝、老化、剥蚀、空受xx县水利电力局的委托，江西省修江水利电力勘察设计有限责任公司承担序号工作内容单位数量备注1实测地质钻孔个52实测地质剖面条23钻探m／孔133.10/54注水试验段（次）5压水试验段（次）86原位测试次击实样3组，地表、地下水样各1组7取土样组8取水样组29土工室内试验组水质简分析组2第四系上更新统冲积层（Q4al）:分布在库前震旦系板溪群新民组（Ptn2x）板岩、砂质板岩，其中砂质板岩构成库盆和裂隙水主要赋存于断层破碎带及节理裂隙中，来源主要为雨水渗透和河水渗本次勘察通过对库内水和地表水的取样分析认为库内水具分解类溶出型弱腐库岸两侧均为岩质边坡，坡度较陡，坡角一般在45～60度，由于岩石节理裂隙发的地层均是第四系上更新统冲积层（Q4al分布在库区及上下游，主要成分为粘土在坝肩及溢洪道出露的岩层产状为N340W∠75～80°。坝址区裂隙发育，主要的裂因岩石破碎，清基不彻底，加上1961年溃坝缺口新老坝体结合部位填筑质量终因资金不足与施工难度大等原因未能根治险情，现在坝肩随时有坍塌溃坝的可为0.3～0.6米厚浆砌石，因砼与砂浆的强度偏低，砼到处开裂，砂浆脱落，陡槽输水涵管位于大坝左侧坝体内，建于岩基之上，进口底板高程为243.00m，出施工，内外均采用木模现浇，人工搅拌，扦插密实心墙土不均匀系数Cu=51.9,曲率系数为2.7，该土级配良好；坝壳土不均匀系数Cu=102.5,曲率系数为26.2，该土级配不连续；坝体土填筑质量差，结构疏松。坝颗粒组成（粒径mm）砾砂制粒径计粒径效粒径数粗中细粗中细~~5~22~0.5~~0.0750.075~<00心墙土现场注水试验渗透系数大值平均值K=7.54E-4cm/s，室内渗透试验大值平均值K=9.45E-5cm/s，属中等至弱透水；坝壳土现场注水试验渗透系数大值平均值K=2.62E-3cm/s，室内渗透试验大值平均值K=9.81E-4cm/s，属中等透水；通过现场注水及室内渗透试验说明坝体填土的防渗性能粘聚力c=12.5kpa，摩擦角Φ=18.5°,允许渗透坡降0.18，渗透数建议值为判别方法，根据填筑土颗粒分析统计可知：土的细粒含量pc=31.22%，即25%＜pc<35%,同时不均匀系数大于5，故坝体的渗透变形破坏为过渡型。由过渡型的临界水粘聚力c=10.0kpa，摩擦角Φ=21.0°,坝体的压实度为0.89，坝壳土渗透系数判别方法，根据填筑土颗粒分析统计可知：土的细粒含量pc=21.16%，即pc＜25%,同时不均匀系数大于5，故坝体的渗透变形破坏为管涌型。由管涌型的临界水力坡5m。第四系覆盖层下覆基岩为前震旦系板溪群新民组（坝基土渗透系数K=7.23E-4cm/s，中等透水，其渗透破坏形式为过渡型，允许处溢洪道底至坝顶高差达13米，其中岩石高度为6米，上部为贴坡式挡墙。底为0.15米厚砼，两侧为0.3～0.6米厚浆砌石墙，砼与砂浆的强度低，砼到处开裂，进口侧堰开裂，基础漏水严重。在溢洪道侧堰进口底板及右坝肩0+00～0+017段，)量标准值比fF’C’F’C’溢洪道基础座落在强风化砂质板岩上，存在边坡坍塌、岸坡不稳、拟建输水隧洞位于大坝左坝肩，全长113m程243.00m。本次除险加固初步设计勘察对引水灌溉隧洞进行了槽探。根据槽探地质资料，该地层自上而下为:上部为残坡积层，厚度0.0～2.50m，下部为强风化砂质板岩，厚度2.0～4.5m，底部为弱风化。强风化砂质板岩为灰褐色、青灰色，节E=5.0～8.0Gpa，泊松比μ=0.25，单位弹性抗力系数k0=5.0MPa/cm。Ⅳ类围岩岩,凝聚力C=0.2～0.3Mpa,变形模量宽的机耕小道可以通行；料场击实试验其最优含水量22.70%，最大干容重（1）本区位于扬子准地台～下扬子钱塘台拗～xx一武宁凹褶断束区。查《中（2）大坝为心墙土坝，坝体填筑质量差。心墙土压实度0.904，渗透系数（3）大坝上下游无砌护，坝肩存在接触及绕坝渗漏，建议对大坝上下游进行（4）坝下涵管破损及接触渗漏严重，建议对坝下涵管进行封堵，在左坝肩开挖引水隧洞，并对隧洞进行全断面支护衬砌并进行（5）建议对溢洪道进行翻修，重建左侧挡墙及防渗处理，完建消能设施，对土体类型土类名称含水量天然密度饱和重度干密度比e力GωrrrCΦC’Φ’K%KN/mMpa度度坝体填土心墙粘土质砂80坝壳粘土质砂70坝基粘土质砾93基岩（砂质板岩）强风化弱风化4工程安全复核溢洪道现状泄流量采用曲线实用堰泄流公式计算,堰后出流流态为自由出流，因此 Q=mB·2gH03/2溢洪道库水位与泄流量的关系详见表4.1.1所示。库水位～泄流量关系曲线如图Z(m)256.7257.0257.2257.4257.6257.8258.0H(m)0.00.30.50.70.9Q(m3/s)0.05.620.129.339.550.8Z(m)258.2258.4258.6258.8259.0259.2259.4H(m)2.12.32.52.7Q(m3/s)63.076.089.8104.3119.6135.5152.112—计算时段初、末溢洪道下泄流量，m3/s;联解上述三式通过试算法求水库最高洪水位、中的《C-2水库调洪演算数解值》进行调洪计算结果见表4.1.2～4.1.4及图4～2时段（1h）水位(m)来水量(m3/s)泄水量(m3/s)0.0256.700.000.00256.857.242.862.0257.2825.1015.193.0258.1067.7256.984.0258.81110.34104.864.2258.86118.86109.205.0258.78101.59102.816.0258.4880.0181.817.0258.1758.4361.198.0257.8236.8440.519.0257.5724.8227.92257.4822.3523.72257.4219.8920.83257.3617.4218.41257.3014.9616.03257.2412.4913.59257.1710.0311.26257.117.569.04257.035.106.68257.004.805.57256.984.505.1520.0256.964.204.77时段（1h）水位(m)来水量(m3/s)泄水量(m3/s)0.0256.700.000.00256.815.042.0257.1519.1810.433.0257.7646.9537.324.0258.2974.7269.164.1258.3177.5070.365.0258.2464.3865.426.0258.0249.7952.137.0257.7735.2137.808.0257.4920.6324.319.0257.3616.4718.54257.3014.9216.04257.2513.3714.19257.2111.8212.55257.1710.2711.12257.138.729.68257.087.178.17257.035.626.64257.004.695.51256.974.405.07256.954.114.6920.0256.933.824.34时段（1h）水位(m)来水量(m3/s)泄水量(m3/s)0.0256.700.000.00256.794.222.0257.0514.467.313.0257.5938.7429.064.0258.1163.0257.334.2258.1567.8860.035.0258.1257.6958.306.0257.9344.9546.977.0257.7132.2034.668.0257.4619.4622.869.0257.3214.7117.00257.2613.3914.51257.2212.0712.83257.1810.7511.48257.149.4310.25257.108.118.96257.066.787.66257.025.466.34256.994.565.38256.974.284.95256.944.004.5720.0256.933.714.23流量(m3/s)140120100806040200流量（m3/s）0表4.3P=3.33％调洪过程线历时（小时）90756045300流量(m3/s）频率0.33%0.5%3.3%最大泄量(m3/s)109.20100.1570.3660.03调洪最高水位(m)258.86258.74258.31258.15相应库容(104m3)131.56129.74123.30120.87大坝为粘土质砂土石坝，坝顶高程259.5～260.8m，坝顶宽度0.7～8m，水库设计洪水标准为30年一遇，校核洪水标准为300年一遇，近期非常运用洪水标准为两百年Tm=4.438h.5设计波浪爬高值根据工程等级采用累积频率为5%的爬高值R5%，R5%可根据平均波浪式中：Rm—平均波浪爬高，m；KΔ—斜坡的糙率渗透性系数，查规范表得0.85；Km—经验系数,查规范表得校核情况下Kw=1.00，设计情况下Kw=1.01。类别频率调洪静水位超高坝顶高程(m)RAy0.33%258.860.570.30.87259.743.3%258.310.910.5259.725.0%258.150.910.5259.56备注大坝坝顶高程为259.50～260.80m。通过××水库洪水过程推求及调洪演算后得出：水库大坝坝顶高程尺寸上不满足（1）坝顶高程不满足要求，上、下游坝坡偏陡，坝体单薄，因而总体防洪能力较（3）在库区设立水文测报系统，随时掌握库区的水文情况，在大坝附近设置气象（4）加强对资料、档案的收集与管理，为今后枢纽工程的科学管理和决策提供理土层定名所在部位分区渗透系数（cm/s）粘土质砂坝壳土K11.0×10-3粘土质砂心墙K21.0×10-4粘土质砂坝基土K37.23×10-4基岩（强风化）坝基K42.33×10-4基岩（弱风化）坝基K52.0×10-7初始条件：h1=0=h(x,z,0)边界条件:水头边界：h1=t1=h(x,z,t)流量边界t2=-q本次渗流计算分析采用北京理正软件设计研究院编制的土石坝二维渗流计算程序水库运行中出现的不利条件，本次渗流计算各种工况下大坝浸润线坐标见表4.2.2，各种工况下坝体最浸润线坐标（x,y）,原点位于上游坝脚位势%90806040258.86mX46.4153.3654.0356.8766.0377.2287.2095.83102.92108.3Y21.9319.6817.4815.3113.1410.958.766.574.382.19位势%90806040258.31mX45.5253.3054.0156.5065.4576.7586.8195.52102.7108.17Y21.3819.2017.0514.9212.8110.678.546.404.272.14位势%90806040256.70mX42.5353.1153.9255.1963.5775.2385.5694.52102.01107.79Y19.7717.7515.7313.7811.859.877.905.933.95计算工况上游水位下游水位坝基最大坡降心墙最大坡降出口最大坡降单宽渗流量（m3/d.m）估算总渗流量(m3/d)1256.70236.940.480.362.253082258.31236.940.550.412.593553258.86236.940.570.432.72373后，大量水流从砌体与岩石缝隙中漏出，泄入溢洪道。大各种计算工况下的稳定渗流中，坝体内计算的渗透坡降值各种计算工况下的稳定渗流中大坝心墙的坡降均大于允许渗透坡降，心墙产生流土破基岩破碎，清基不彻底，加上1961年溃坝缺口施工质量差等原因，造成外坝脚长通过对××水库大坝渗流状况的现场检查和计算结果分析，大坝渗流安全结论如（4）右坝端坝体单薄，岩石破碎，已行成大量的漏水通道，如不进行结构加固及（5）大坝无任何渗流监测设施，不能正确判断大坝的渗流性态，大坝未经受高水分资料显示其细粒（粒径＜0.075mm＝的含量为23～36%。现场注水试验渗透系数K=10-4cm/s量级，室内渗透试验K=10-5c(2)右坝端填土与溢洪道之间仅靠一厚度不到一米贴坡式挡土墙防护，挡墙最大高大坝经40多年运行，坝体的整体沉降已趋稳定，坝体内部产生张拉裂缝的可能性252252①抗剪强度指标：根据《水库大坝安全鉴定办法》及《碾压式土石坝设计规范》心墙填土坝壳填土坝基土层强风化基岩基岩湿重度（KN/m3）19.2019.3019.4021.524.50饱和重度（KN/m3）19.5819.6719.5921.524.50有效应力8.025055020.023.06585总应力凝聚力C（kpa）28055021.56585图中任一等势线上任意一点的孔隙水压力就等于该点到该等势线与浸润线交点的铅直坝坡稳定复核计算的目的在于判别坝体在自重及各种荷载作用下是否满足规范规坝坡稳定计算是采用北京理正软件设计研究稳定渗流期和水位降落期有效应力法计算公式:WZ—坝坡外水位高出条块底面中点的距离；ui—水库水位降落前坝体中的孔隙压力，按渗透系数小值平均值计算；β—条块重力线与通过此条块底面中点的半径之间的夹角。C'—土体的有效凝聚力；φ'—土体的有效内摩擦角；工况上游水位说明毕肖普法CxCyDS最小安全系数规范允许值1256.70有效应力法下游坡-0.6783.6483.642258.31-0.8281.7281.723258.869.1881.7281.724258.86降至256.70有效应力法上游坡95.2442.2645.08总应力法92.1137.5741.955256.70降至243.00有效应力法95.2442.2645.08总应力法92.1137.5741.95②上、下游坝坡稳定安全系数均小于规范允许值，坝水库溢道位于大坝右侧，为开敞式曲线型实用侧堰。此次复核洪水标准为30年一溢洪道由进口曲线型实用侧堰、侧槽、陡槽和消力池四部分组成。进口堰顶高程中开挖临时溢洪道，1962年底完工。1984年对溢洪道进行加固处理，行成永久性溢洪（1）右坝端填土与溢洪道之间仅靠一厚度不到一米的贴坡式挡墙防护，挡墙最大（2）溢洪道在坝右侧陡峭的山坡岩石中深挖而成，坝轴线处溢洪道底至坝顶高差（3）溢洪道陡槽底为0.15米厚砼，两侧为0.3～0.6米厚浆砌石墙，因（5）溢洪道进口侧堰开裂，基础岩石破碎，漏水严重。堰后侧槽底板下回填的强Z(m)256.7257.0257.2257.4257.6257.8258.0H(m)0.00.30.50.70.9Q(m3/s)0.05.620.129.339.550.8Z(m)258.2258.4258.6258.8259.0259.2259.4H(m)2.12.32.52.7Q(m3/s)63.076.089.8104.3119.6135.5152.1频率0.33%0.5%3.3%最大泄量(m3/s)109.20100.1570.3660.03调洪最高水位(m)258.86258.74258.31258.15相应库容(104m3)131.56129.74123.30120.87溢洪道侧槽后接长76m、宽度为4m，坡降为0.15的陡槽，陡槽底板和边墙均为砼衬砌，其糙率系数n取0.017。陡槽按20年一遇洪水标准设计，相应洪峰流量为hk—临界水深，hk=(αq2/g)1/3 断面hwvv2/2gEsXRCJ13.657.482.856.5061.40.100.0120.13810.0023.507.803.106.6061.210.000.130.0290.12110.0033.3513.408.153.386.7310.7061.0720.000.240.0490.10110.0043.1512.608.673.836.9810.3060.8330.000.340.0690.08110.0052.9511.809.254.367.319.9060.5740.000.600.0890.06110.0062.7010.8010.115.217.919.4060.2050.000.870.1090.04110.0072.459.8011.146.338.788.9059.7860.000.1290.02110.0082.158.6012.708.2210.378.3059.1770.002.050.1490.0016.0097.6014.3710.5212.427.800.9758.5776.00水流的掺气水深按下式计算：hb=取C=1.1，将陡槽起点和终点水深、流速代入上式，可断面陡曹距离计算水深流速掺气后水深边墙高现边墙高103.657.483.954.453.2023.507.803.804.302.8533.358.153.654.152.7043.158.673.453.952.5552.959.253.253.752.462.7010.113.003.502.2572.4511.142.753.252.1082.1512.702.452.959614.372.202.70ud=ΣV(1±6e/B)/Bu—上游面基底处的应力d—下游面基底处的应力由上述基本资料及计算公式经计算得堰体的抗滑稳定安全系数及基底应力见表荷载组合抗滑稳定安全系数K基底应力（kPa）基本组合Ⅰ4.2525.36.7基本组合Ⅱ3.2128.65.4特殊组合2.8932.5规范允许值基本组合3.0特殊组合2.5边墙为浆砌石结构，浆砌质量较差，高度在2～3m，墙厚为0.3～0.6m，迎水面直稳定性差。陡槽右侧岩石开挖面高均在30m以上，稳定性较差。现有的浆砌石边墙不212经计算得KC=2.2～2.9＞[KC]=（2）边墙结构稳定不满足要求；边墙为浆砌石结构多处水泥砂浆脱落及裂缝，底（3）溢洪道末消力池已冲毁，洪水直接冲向下游山坡，对坝脚与出口山体稳定有（4）两岸坡度较陡，岩体风化剧烈，局部见小规模崩塌，影响泄流安全，尤其是（5）进口堰基岩破碎，堰体开裂漏水严重，侧槽底板下回填的风化石料部分被漏（6）建议对溢洪道进行翻修，加固边墙及底板，完建消能设施，对两岸山体进行管。涵管进口底板高程为243.00m，出口底板高程为242.00m，总长96m，出口处直径H——出口孔口静水头，取上游库水位与出口顶缘ζi——局部水头损失系数；ii水位242244246248250252254256258.31258.86流量0.000.690.982.01局部断裂的可能性极大，加上当时施工质量差，使用时间又超过40年，我们认为涵管⑵施工质量差，加上年久失修，已漏水严重，管身局部断裂的可能性极大，结构⑶进口无检修闸门，无法对涵管及管末闸阀进行检修；出口闸阀及明钢管锈蚀严⑸建议将现有涵管进行封堵，重新开挖灌溉隧洞，修闸门，更换管末法兰段钢管及管末闸阀，以5工程任务和规模口、上奉、黄港、杨家坪交界,四面环山,风光旖旎,山色秀丽,属一小型盆地,东部九龙产值达2740万元，人平年收入达2100元。xx，在发生着日新月异的变化，已成为镶元。但水库带病运行限制了灌溉效益的发挥，因此需对⑶防洪：大坝建成后，在防洪减灾方面上取到了明显的效果，另一方面水库存在××水库由原xx公社申请，经县革委（政府）批准立项，于1958年初由xx县水电局进行勘察设计，同年年底开工，当时设计最大坝高25.5m。1960年坝高完成至蓄水。整个工程由xx公社主持修建，采取全民上阵土法上马的人民战争形式。施工过成以来为地方国民经济发展发挥了重要作用。但大坝运行过程中一直存在较多安全隐平，行走困难更不能通车，防汛抢险困难，不适应水库同，经计算大坝坝顶高程需259.74m，因此现状坝顶起调条件无闸门控制、起调水位256.70m频率0.33%0.5%3.33%最大泄量(m3/s)109.20100.1570.3660.03调洪最高水位(m)258.86258.74258.31258.15坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和，工况项目校核洪水位（P＝0.33%）设计洪水位（P＝3.33%）库水位(m)258.86258.31爬高R（m）0.570.91安全加高A(m)0.300.50超高Y＝R+e+A(m)0.87所需坝顶高程（m）259.74259.726建筑物除险加固设计运行情况建筑物级别洪水重现期（年）备注正常运用（设计）非常运用（校核）大坝4300开敞式溢洪道4300输水隧洞4300临时建筑物55消能防冲2四系松散堆积层孔隙中，受大气降水补给，顺坡库区及坝址附近防渗土料匮乏，土料主要分布于大坝下游左最大干容重1.69g/cm3，压缩系数a1-2=0.22Mpa-1，压缩模量Es=7.42Mpa，粘聚力工程区无砂石料场，附近河道少量砂石从其质量及技术要求指标亦难满足设计要建筑物正常运用非常运用备注土坝采用毕肖普法计算溢洪道堰体3.02.5按抗剪断强度公式计算溢洪道边墙、泄槽底板按抗剪强度公式计算灌溉隧洞、进水闸按抗剪强度公式计算输水涵管位于大坝左侧，为内径0.6m的钢筋砼圆形压力管，进出口底板高程分别顶宽度仅0.7～8m，大坝上、下游坡偏陡，且坡面高低不平；坝⑷溢洪道进口侧堰外包砼开裂，漏水严重、边墙与底板老化，砂浆脱落，陡槽末准后委托江西省修江水利电力勘察设计有限责任公司承担了××水库大坝安全评价和整治，使大坝断面规整统一，加固后的上游坡为1：2.5；将下游坝坡1：1.5～1：2.2改为马道以上为1：2.2，马道以下为1：2.5，下游坝坡设置一条踏步，踏步布置于大经计算得：D=0.168m，t=0.24m，根据干砌块石护坡的构造要求及施工技术要序号项目名称单位单价方案Ⅰ方案Ⅱ工程量造价（元）工程量造价（元）1卵(砾)石垫层m379.430.1511.912块石护坡m3116.060.3034.823砂卵(砾)石垫层m379.430.1511.914C15砼预制块护坡m3383.030.1038.305合计46.7350.22砌块石进行护坡，护坡上限至坝顶，下限至坝脚，两侧护至两结合上、下游坝体加固将坝顶加宽至6m,为改善大坝防汛交通条件，坝顶铺设混凝土路马道及下游坡脚处，断面尺寸0.4×0.4m，横向排水加设心墙可采用塑性砼防渗心墙和冲抓套井①砼心墙+帷幕灌浆方案：在坝轴线上用采用机具成槽，泥浆固壁，成槽后浇筑砼件下的静水位，结合本工程的具体情况取砼心墙的高程为258.91m，底高程伸入基岩式中：T－设计墙厚m；砼防渗墙施工工艺的选择主要考虑各成墙技术的成墙原理、适用条件、成墙质量、本工程的特点是砼成墙及帷幕灌浆防渗整体性好，防渗冲抓钻孔排数可根据土坝所需防渗有效厚度T来决定：T=H/J允许式中：T—防渗墙有效厚度(m)；H—作用于防渗体的设计水头；J允许—填筑土料允许渗透比降，心墙回填为粘土，取J允许＝5本方案主要工程量为冲抓套井回填心墙4190m，高喷灌浆1116m。序号方案项目冲抓套井回填粘土心墙(Ⅱ)1施工方法冲击钻造孔，回填砼，形成连续心墙并预埋灌浆管进行帷幕灌浆。上部冲抓钻机钻孔，粘土回填夯实形成心墙，下部高喷形成心墙。2主体工程量墙体成槽及砼浇筑3240m2，PVC埋管1620m，帷幕灌浆720m冲抓套井回填粘土心墙4190m，高喷灌浆1116m。3建筑工程费232万元210万元4工期220天5施工条件工期较短，水库放空时间短，施工导流及排水工作量小。施工技术要求高，施工机械不易进场。工期长，受气候影响较小，水库放空时间短，施工导流及排水工作量小。6工程效果及优缺点施工方便，整体性好，造价较高，技术比较成熟，质量检测，防渗效果最好。造价较高施工方便，整体性好，施工技术要求高，土料需人工转运。原大坝下游坝脚未设排水体，通过渗流计算，计算工况：上游水位分别为正常水位256.70m、设计洪水位258.31m、校核洪水位计水位工算工况心墙渗透坡降心墙允许坡降贴坡排水出口坡降单宽渗流量（m3/d/m）正常水位256.70m3.7250.160.931设计洪水位258.31m3.8150.171.018校核洪水位258.86m3.9550.181.048幅降低,对大坝的渗流稳定及下游坝坡抗滑稳定都非常有利，且心墙渗透坡降小于允正常水位坝体坝体坝基土正常高水位大坝渗流流网图设计洪水位设计洪水位坝体坝体坝体/2L2.00/坝体/2L2.00/坝基土指标土类湿密度g/cm3饱和密度g/cm3凝聚力c(kpa)内摩擦角凝聚力内摩擦角总应力有效应力心墙土19.2019.5820.0坝壳土19.3019.6721.58.023.0坝基土19.4019.59强风化岩21.5021.502506525065基岩24.5024.505508555085粘土心墙20.2020.80坝脚贴坡排水21.2022.20026.50d．库水位降落考虑由正常蓄水位256.70m骤降至死水位243.e．库水位由校核洪水位258.86m骤降至正常蓄水位256.7园心座标：(105.423，50.409)R=54855R=54855坝体防渗墙坝体坝基土强风化砂岩中风化砂岩坝基土强风化砂岩中风化砂岩正常高水位下游边坡稳定计算图（有效应力法)R=54855R=54855坝体 防渗墙坝体坝基土强风化砂岩中风化砂岩园心座标：(105.423，50.409)坝体防渗墙坝体坝基土强风化砂岩中风化砂岩园心座标：(17.875，45.732)防渗墙坝体坝基土强风化砂岩中风化砂岩园心座标：(21.750,50.000)防渗墙坝体坝基土强风化砂岩中风化砂岩坝坡运行工况总应力法有效应力法规范允许下游坡正常运用正常蓄水位\1.348正常运用设计洪水位\1.339非常运用校核洪水位\1.335上游坡正常运用正常水位降至死水位1.4451.441非常运用校核洪水位降至正常水位1.4621.437本次设计在大坝桩号0+010，0+045、0+75三个断面埋设测压管，测压管埋设及对在大坝下游贴坡反滤排水后设置坝趾集水沟，在坝址集水沟出口1.5m处设置三角准白蚁经常出现位置诱杀白蚁。主要采用表层白蚁0.6米厚浆砌石墙，砼与砂浆的强度低，砼到处开裂，砂浆脱落，流堰及陡槽，对底板及边墙进行加高护砌，并堰顶高程为256.70m，首端底宽2.13m，堰高1.5m，末端底宽3.0m，堰高4.8m，采用相接。将现有的浆砌石挡墙及砼底板拆除后重建钢筋砼结构，一、二级底板厚度均为溢流堰采用WES实用堰型，堰顶高程为256.70m，溢流宽度为18Z(m)256.7257.0257.2257.4257.6257.8258.0Q(m3/s)0.05.620.129.339.550.8Z(m)258.2258.4258.6258.8259.0259.2259.4Q(m3/s)63.076.089.8104.3119.6135.5152.1侧槽内糙率N=0.0140侧槽长度LM=18.00m侧槽首端底宽侧槽末端底宽B0=4.00m侧槽末端处流量Q=1断面号距离（m）流量(m3/s)水深(m)水面超高（m）流速(m/s)618.00109.205.085.37515.0091.074.864.55412.0072.804.500.143.7239.0054.544.290.583.0026.0036.333.950.902.1313.0018.233.840.9700.000.003.530泄槽计算参数为：一级泄槽长46m，底宽6m，底坡0.184，糙率0.014，起始断面水面线计算结果见表6.4.2，边墙高度根据计算掺气水深加0.5m超高确定，见表一级hωVv2/2gEsXRC04.2416.946.452.126.3512.4775.170.000.0013.6314.507.532.896.5211.2574.520.920.9223.0212.069.054.187.1910.0373.663.894.8032.419.6311.346.568.978.8172.4910.6215.4347.1915.1911.7713.567.590.9570.7830.5746.00hωVv2/2gEsXRC17.2115.6510.8812.447.910.9439.623.403.4026.8415.9612.9714.247.930.8639.033.406.8036.4116.7814.8115.878.140.7938.443.2210.20水深（m）流速（m/s）掺气后水深长度边墙高（m）04.246.454.2404.7413.637.533.630.924.1323.029.053.024.803.5232.4111.342.6815.433.18415.192.0746.002.57114.653.402.33215.963.402.00316.783.22由以上计算表可知，一级泄槽所需最大墙高为4.74m，最小墙高为2.57m，二级泄根据地形地质条件，泄槽末端设置消力池消能，消力池底下泄流量按二十年一遇60.03m3/s。采用底流消能，先根据前节所用方法计算出陡槽出1=0.60m，V1=17.07m/s。2－ht-Δzm；ht—下游水深，ht=1.为满足下游河道防冲及泄洪要求，在消力池下游砌石结构，底层设排水孔、碎石等垫层。两侧边墙为砼浇溢流堰采用WES实用堰，以加大泄流能力。堰体采用C20砼结构，泄流宽18m，堰由上述基本资料及计算公式经计算得堰体的抗滑稳定安全系数及基底应力见表荷载组合抗滑稳定安全系数K基底应力（kPa）基本组合Ⅰ4.3127.46.8基本组合Ⅱ3.2730.68.2特殊组合2.9534.59.9规范允许值基本组合3.0特殊组合2.5溢洪道边墙采用砼结构。根据本工程的实际，右边墙采用C25钢筋砼结构，厚度底板采用C25钢筋，厚度为0.30m，每10m设一横缝，缝间采用止水带止水，底板稳定分析：取泄槽最末一块衬砌进行计算，其底坡为02121+P2+P3)/(Q1+Q2)Q1—底板顶面上的脉动压力:经计算消力池底板最小抗浮稳定定安全系数Kf分别