渠首引水枢纽水闸安全鉴定报告

渠首引水枢纽水闸安全鉴定报告 2 2 2 3 5 25 26 29 29 36 36 36 37 37 38 40 90项目法人）委托兵团勘测规划设计研究院承担xxxx渠首引水枢纽水闸安全鉴定工作，工程现状调查分析报告由项目根据《水闸安全鉴定规定》（SL214-主要附件单独成册。工程组主要成员赴工程现施工质量情况和全面掌握各类资料的基础上，完成水闸安全鉴定报告初见后，在确认意见合理的基础上进一步对水闸安全鉴定报告进行补充修第二部分工程现状调查分析报告内海拔6048的特拉普齐亚峰，河流由西向东流径我国群山及乌恰县、疏附县、喀什市、疏勒县、伽师县、巴楚县等县市，河道全长778km，其中水文资料)。xx上游冰川覆盖面积大，对河流的补偿调节作用大，因此xx径流年际变化不大，年最大与最小的比值为1.89，年变差系数为0.17。砂闸，上下游河道裁弯取直进行整治，枯水期xx渠首位于xx下游河流凹岸的高河漫滩上，周围地形开阔平坦，地形坡降一般在1/2200上下，细砂、粉砂地层，基础层地基承载力18m2，抗震设防烈度为Ⅷ度，设计基本地震加速度值为0.2g,最大冻土层深度泄洪排砂闸闸后三乡十乡引水闸闸后泄洪排砂闸闸后三乡十乡引水闸闸后伽师总场引水闸闸后伽师总场引水闸闸后闸房内部闸房内部面宽度20-30m，水流切割深度1-1.2m。当时采用节制梢木坝雍水取水，坝的高度用梢木压的很高，造成坝上河床淤积了排水出路，又减少了河道的宣泄能力，由于程质量得不到保证，无法经受较大洪水，使得xx下游灌区人民正常生产生活一直无法保证，下游灌溉渠系及配套水利1965年在该处西克尔水库引水口曾建成了一座钢筋砼引水闸，但由于测设计队、自治区农垦总局及克州水电局曾在该工程进行了勘测，作了一定的工作，但该工1.引水分水无保证。西克尔水库运用以来，由于引水口无控制，一般夏季蓄水均很少，只能引进2000万m3左右，主要依靠在冬季蓄冬闲水，约7、8千万m3造成水库水质越来越恶化。同时由于水库无控制，1966年8月和1968年6月下旬各出现了库容1.05亿m3、1.1亿m3的超蓄危险局面，严拖车，约3万斤，用木料近500根，用工800天，每年防洪堵水、伽师总场、三乡及十乡等单位每每年修坝要花费14、15万元，外加总场和伽师虽然xx临时渠首运行多年，但这期间上级有关部门和领导一直将xx渠首建设放在心上。从1965年和1976年至1979年当时地区水利局勘测设计根据1983年5月24日“xxxx引水工程初步方案商讨会议”研究讨论最终确定工程方案，于1985年技施设计完成并当年开工建设，1988年5月竣工运1.西克尔水库引水闸Q设=50m3/s，Q校=60m3/s。2.三乡十乡引水闸Q设=20m3/s，Q校=24m3/s。3.泄洪冲砂闸Q设=221m3/s，Q校=242m3/s。4.伽师总场引水闸Q设=15m3/s，Q校=18m3/s。5.溃坝Q设=168m3/s，Q校=225m3/s。工程按50年一遇设计Q设=344m3/s，500年一遇校核Q校=569m3/s。钢筋砼xx山区是地震剧烈的地区，根据已有资料分析，xx山区地震烈度为Ⅷ度，山前平原区地震烈度为Ⅷ度，xx引水xx渠首由于建在xx下游，为xx下游最后一座渠首枢纽工程，近几年由上游河道从现场踏勘发现泥砂基本上已快将闸前淤平，如果发生特大洪于1982年1月在自治区水利厅流域规划设计中心对项目可行性研究将工程按照主河道顺水流方向分别划分为左岸、门，闸孔每孔高×宽为3×4.5m，设计流量20m3/s，校核流量24m3/s。闸作用力引3水3闸枢纽力泄洪砂闸枢纽作用力总场引水3验收工作分为三级：三师工程团自检、施工科联检、农三师设计院实自检，严防超径现象，不符合要求的过筛加工。对模板安装、钢筋加工、工程团组织专业人员对各项工序的作业质量和指导质量标准，施工科检验是对工程团筛出的研究，总结出一套适应于xx水情和工程特点的水闸工程管理制度和管理通过喀什噶尔河流域水利工程运行管理办法。区农业的发展。管得好，就能多引水，多浇地减少工程维护费用；管得不好，就会少引水，泥沙淤渠、溃坝决口等严重工程事故，因此，强化流域防汛抗旱的统一协调、统一调度、运行管理办法，其中包括三部分，即渠首工变段)，池长22.6m，池底板厚0.6m。池两岸护坡修复用b×L×d=0.5m×0.6m×0.1m的砼六棱块。②泄洪闸海漫段，海漫宽度40板厚度0.5m，海漫两岸水毁护坡修复用b×L×d=0.3m×0.5m×0.1砼六棱块，边坡为1：2，海漫两岸基础及下游都为沉井，深7m。③海漫2.总场引水闸二级消力池：①二级消力池池深1.3m，池宽6m，池长16m，池底板厚0.4m。②钢筋砼齿墙，深2m，长7m。③两岸修复后至今xx渠首工程又多次经历地震破坏，虽然主体工程从外表露。启闭设备自1988年工程建成以来从未更换过，电动机漏油严重。根据现场调查的情况，泄洪冲砂闸门在启闭工作时发出嘎～嘎～嘎闸柱、牛腿、检修桥、交通桥板、上下游连接段等均有不同程度的裂缝，严重处钢筋外露，现场测量裂缝宽度为0.5-5cm。工程在运行时发出怪异的声响使xx渠首工作人员在工作时总是提心掉胆，感觉事故好象随时将闸房老化破损严重，闸墩存在不同程度的砼缺损、老化等现象；闸门存在不同程度的锈蚀现象，其支臂运行多年部牛腿破坏，钢筋外露牛腿破坏，钢筋外露闸墩砼缺损、老化闸墩砼缺损、老化检修桥板裂缝钢闸门支臂弯曲检修桥板裂缝钢闸门支臂弯曲下游连接段裂缝下游连接段裂缝交通桥禁止车辆通行交通桥禁止车辆通行西克尔水库分水闸和三乡十乡分水闸为手摇电动两用卷扬式启闭机泄洪排砂闸为手摇电动两用卷扬式启闭机及配电线路，从使用情况来用，但因机器已使用20年，电动机漏油严重，其使用的可靠性还需进一钢闸门支臂弯曲牛腿裂缝，钢筋外露钢闸门支臂弯曲牛腿裂缝，钢筋外露检修桥裂缝闸柱裂缝检修桥裂缝闸柱裂缝闸门漏水桥墩裂缝闸门漏水桥墩裂缝桥面栏杆破坏桥面栏杆破坏启闭电机漏油严重启闭电机漏油严重闸前有较严重的淤积现象，闸房老化破损严重，闸墩、闸底板存在不同程度的砼缺损、老化等现象，闸门存在不较差，其支臂运行多年部分已变形；牛腿砼在安全隐患；检修工作桥有类似一条或两条剪切缝，宽约1-3cm，严重处进行更换钢丝绳、补充或更换油料润滑外，因机器已使用20年，电动机漏油严重，其使用的可靠性还需进一步鉴定。检修启闭机及工字钢轨道锈蚀老化，无法进行检修闸牛腿破坏牛腿破坏南岸淤积较严重南岸淤积较严重启闭平台裂缝附属建筑物破坏启闭平台裂缝附属建筑物破坏启闭平台裂缝出口扭面预制砼板破坏启闭平台裂缝出口扭面预制砼板破坏xx渠首枢纽设有水位、流量的观测，但无沉降、扬压力、水流形态、较严重，发生特大洪水时根据现场踏勘推测渠首枢纽在1988年建成，建后虽然经常维修养护，但是经过多年的运行使用和长期的磨损冲刷，加之地震连年破表面开裂，闸墩、底板严重磨损，检修桥、交通桥下游连接段均有不同程度的裂缝，检修吊车及⑶如需重新进行渠首设计，设计部门应充分考虑xx河流水砂特性，关键水工建筑物的设计标准，并结合管理要求采用当地已有成功经验的水工建筑模式，使改第三部分现场安全检测报告倾斜、滑移等现象，闸后有无发生冲刷、淘在获取业主对渠首枢纽工程现状情况介绍和《工程现状调查分析报1.用经纬仪和水准仪对垂直位移和水平位移的各项基点高程和垂直检测。采用经纬仪、水准仪、钢卷尺进行测量斜、滑移等进行了检测。采用经纬仪、水准仪4.用回弹仪对现场的浆砌石结构、混凝土结枢纽的闸柱、闸墩、闸底板、交通桥板、检修桥板下游连接段以及效能防冲设施的材料结构进行漏油情况、设备与启闭螺杆的同心度、润滑情用经纬仪和水准仪对垂直位移和水平位移的各项基点高程和垂直度进对闸室、中墩、岸墙等进行检测未发现有异常沉降倾斜和位移现象，闸名称西克尔引水闸三乡十乡泄洪排砂闸伽师总场闸孔编号4#设计净宽（m）5.55.55.54.54.56.56.56.56.54.54.5测量宽度（m）5.4955.525.54.514.516.536.516.496.514.54.5交通桥和检修桥均发生不同程度的裂缝，裂缝宽度0.5－3cm，长度砼板砼磨损缺失，下游预制砼板和现浇砼板裂缝，缝宽1－2.5cm，长度0.5-3m，深度为0.1m左右，局部有塌陷。淤积在上游南岸较为严重，经现场测量在上游南岸淤积平均深度为2.6m，宽度为20m，往上游长度超过1.5km，上游1km处溃坝段坝前基本淤平无法正常溃坝，经计算枢纽至上实测强度（Mpa）设计强度（Mpa）评定西克尔水库引水闸闸柱(下部)27.6C25符合设计要求西克尔水库引水闸闸柱(上部)28.9C25符合设计要求三乡十乡引水闸墩30.5C25符合设计要求三乡十乡交通桥面板32.1C25符合设计要求泄洪排砂闸闸柱28.9C25符合设计要求泄洪排砂闸闸墩30.2C25符合设计要求泄洪排砂闸交通桥面板24.2C25不符合设计要求伽师总场引水闸检修桥面板33.6C25符合设计要求泄洪排砂闸检修桥面板30.5C25符合设计要求泄洪排砂闸柱32.5C25符合设计要求牛腿20.5C25不符合设计要求西克尔引水闸闸柱23.5C25不符合设计要求启闭机平台35.6C25符合设计要求南岸引水闸：消力池底板有一定磨损，消力池出口预制砼板破损，缺从表面看，闸门变形严重，刚度不够，特别是泄洪排砂闸2＃、3＃弧噪音，运行不安全。检修闸门启闭机和工字备金属结构折旧年限为20年，超过规定折旧年限，经检测不能满足安全启闭机供电为柴油发电机发电，电气设备基本运转正常，但电气设备使用时间较长，电机、线路存在严重老化等后，才能将闸前淤积层冲刷走，或者人工清启闭设备等金属结构锈蚀老化，使用期限按照规范已经超过折旧最高年由此看出，该工程主要建筑材料存在较严重安全问题，基本不能满足第四部分工程复核计算分析报告xxxx渠首引水枢纽建于1985年，是一个以灌溉为主结合主要由顺水流方向左岸西克儿水库引水闸、三砂闸以及右岸的伽师总场引水闸组成。工程自1988年5月竣工运行以来现象；弧形闸门的支臂弯曲变形；闸门工作积较严重等。针对上述等问题建议对该闸做xx引水枢纽原设计洪水标准为50年一遇设计，500年一遇校核，并在本次鉴定过程中，根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》面积35万亩，同时考虑其重要性，工程等别属中型Ⅲ等工程，其主要建析（详见4.3.1节本工程设计洪水50年一遇流量为344m3/s，校核洪速度0.2g，地震动反应谱特征周期0.4s渠首基础均为细砂、粉砂，渗透系数为1.7～0.9m/d，最大孔隙比0.015和0.0107cm。地下水埋深在2m左右。该地区地下水中SO42-含量较水具有中等腐蚀性，局部达强腐蚀性。自地面算起2.5m～5.6m为中等压缩性松散砂层，5.6m～7.6m为中等压缩性中等密实砂层，7.6m～8.5m压次、6月为4次，其余各月没有出现年内最大洪峰；年内最大一次洪水过从年气温的变化过程来看，7月份气温最高、依次为8月、6月；从年降xx渠首是一座拦河式引水枢纽，距其最近的水文站是卡拉贝利水文站。卡拉贝利水文站自1958年设站至19整的径流系列22年(1959～1980年)，洪水系列23年(1958～1980年)，R125σ——淹没系数；ε——侧收缩系数；H0——计入行近流速水头的堰上水深（m水闸名称闸孔号Ho判别堰型σB0bocmQ西克尔引水闸1#0.7hs/Ho＜0.9为宽顶堰自由出流无坎宽顶堰5.50.940.3722#0.73#0.7三乡十乡引水闸1#0.794.50.940.37230.62#0.7泄洪冲砂闸1#2.273.930.60.7266.50.940.3723142#2.273.930.63#2.273.930.64#2.273.930.6伽师总场引水闸1#10.694.50.940.372272#10.6经复核泄洪冲砂闸泄洪能力以及各引水闸的引水能力能够满足原设溃坝在洪水进库流量Q≧344m3/s(P＝2%)且水位升至校核水位以上时0.50)1.5mBHo1.5根据计算，溃坝在进库流量大于344m3/s、坝前水位1181.87m时与坝段下泄能力为266m3/s，经过洪峰流量资料进行频率分析得出设计洪水西克尔引水闸基础为细砂，根据《水闸设计规范》SL265-2001“表=0.35。闸前水深：H设=2.8m，H校核=3.8m；地基为细砂c=7；地下轮廓线6705067050120412050120550120905089905089808585808585540540440440由附图4-3地下轮廓线实际长度L=71.56m，L>［L］由附图4-3计算渗透压力：H1=3.8mH2=3.77mH3=2.92mH4=2.86mH5=2.31mH6=1.96mH7=1.95mH8=1.66mH9=1.64mH10=1.6mH11=1.29mH12=1.24mH13=1.22mH14=1.18mH15=0.92mH16=0.69mH17=0.68mH18=0.45mH19=0.42mH20=0.37mH21=0m三乡十乡引水闸基础为细砂，根据《水闸设计=0.35。闸前水深：H设=2.8m，H校核=3.8m；地基为细砂c=7；地下轮廓线451212808585808585389389440440由附图4-4可知，计算渗透压力：H1=3.8mH2=3.77mH3=2.67H4=2.61H5=2.23H6=1.89H7=1.88H8=1.60H9=1.58H10=1.54H11=1.24H12=1.20H13=1.17H14=1.13H15=0.89H16=0.67mH17=0.66H18=0.43H19=0.40H20=0.36H21=0m泄洪冲砂闸基础为细砂，根据《水闸设计规范》SL265-2001“表=0.35。闸前水深：H设=2.8m，H校核=3.8m；地基为细砂c=7；地下轮廓线12326060960609858085858085550550440440270270H1=3.8mH2=3.77mH3=2.29H4=2.0H5=1.99H6=1.77H7=1.75H8=1.71H9=1.41H10=1.37H11=1.35H12=1.31H13=1.08H14=0.94H15=0.93H16=0.79mH17=0.76H18=0.73H19=0伽师总场引水闸基础为细砂，根据《水闸设计规=0.35。闸前水深：H设=2.8m，H校核=3.8m；地基为细砂c=7；地下轮廓线455685688085853880858533002020由附图4-6可知，计算渗透压力：H1=3.8mH2=3.77mH3=3.06H4=2.98H5=2.79H6=2.35H7=2.34H8=1.96H9=1.95H10=1.89H11=1.52H12=1.47H13=1.44H14=1.38H15=1.11H16=0.82mH17=0.81H18=0.52H19=0.49H20=0.45H21=0m弱土基，其基本荷载组合时允许应力比取值为1.5，特殊荷载组合时允许偏心距地基反力应力比max/Pmin荷载计算时，计算值为标准值，荷载分项系数1.05。混凝土容重8412.76.554682.73369.96.521904.2954.19.759302.4223.92843.21074.62.83008.966.0673.290.09.75877.514191.293292.056.7352.98为负。b)力矩方向:逆时针为正，顺时针为负。c)单位矩单位为KN.m；长度的单位m。d)以下“地基反力计算成果汇总表”表中及上游竖直水压力作用外，其他基本参数同J9J荷载名称符号垂直力（kN）水平力（kN）力臂(m)力矩(kN.m）↓↑→←Ma(顺时针)Ma(逆时针)闸室结构自重14191.293292.0上游水压力672.60.87585.2浮托力3365.16.521873.1渗透压力2535.38.722056.8水重1178.513876.2合计15369.65900.4672.60.0107753.443929.89469.3672.663823.6计算结果：地基反力PPmax40.66e=-0.24Pmin32.55应力比η=在地震期地基反力计算，除需考虑地震惯性Eii/ghwH0H0—水深。J3J3荷载名称符号垂直力（kN）水平力（kN）力臂(m）力矩(kN.m）↓↑→←Ma(顺时针）Ma(逆时针）闸室结构自重14191.293292.0上游水压力625.30.87544.0浮托力3365.16.521873.1渗透压力2356.98.720505.0地震惯性力1201.58.51712.83地震惯性力2841.4841.41震动水压力44.946.7水重1178.513876.2合计15369.65722.01713.10.0110313.242378.19647.61713.167935.1计算结果:地基反力PPmax46.62e=-0.54Pmin27.97应力比η=土基，其基本荷载组合时允许应力比取值为1.5，特殊荷载组合时允许应偏心距地基反力应力比max/Pmin荷载计算时，计算值为标准值，荷载分项系数1.05。混凝土容重4777.16.531051.02246.66.514602.8584.69.755700.01614.5610.22.81708.640.0408.051.09.75497.38436.655582.059.7750.09为负。b)力矩方向:逆时针为正，顺时针为负。c)单位矩单位为kN.m；长度的单位m。d)以下“地基反力计算成果汇总表”表中及上游竖直水压力作用外，其他基本参数同J9J荷载名称符号垂直力（kN）水平力力臂(m)力矩(kN.m）↓↑→←Ma(顺时针)Ma(逆时针)闸室结构自重8436.655582.0上游水压力381.90.87332.3浮托力1910.86.512420.4渗透压力1388.28.712077.4水重719.88493.8合计9156.43299.0381.90.064408.124497.85857.4381.939910.3计算结果：地基反力PPmax45.65e=-0.31Pmin34.10应力比η=在地震期地基反力计算，除需考虑地震惯性Eii/ghwH0H0—水深。J3J3荷载名称符号垂直力（kN）水平力（kN）力臂力矩(kN.m）↓↑→←Ma(顺时针）Ma(逆时针）闸室结构自重8436.655582.0上游水压力381.90.87332.3浮托力1910.86.512420.4渗透压力1388.28.712077.4地震惯性力1122.79.71189.9地震惯性力2499.3669.0震动水压力25.526.50水重719.88493.8合计9156.43299.01029.40.066293.524497.85857.41029.441795.7计算结果：地基反力PPmax51.57e=-0.64Pmin28.18应力比η=其基本荷载组合时允许应力比取值为1.5，特殊荷载组合时允许应力比取偏心距地基反力应力比max/Pmin荷载计算时，计算值为标准值，荷载分项系数1.05。混凝土容重11366.76.573883.45990.96.538940.71403.09.7513679.6414.55263.52705.42.87575.21370.99.7522134.96.5141883.357.7753.16为负。b)力矩方向:逆时针为正，顺时针为负。c)力矩单位为KN.m；长度的单位m。d)以下“地基反力计算成果汇总表”表及上游竖直水压力作用外，其他基本参数同J9J荷载名称符号垂直力（kN）水平力（kN）力臂(m)力矩(kN.m）↓↑→←Ma(顺时针)Ma(逆时针)闸室结构自重22134.9141883.3上游水压力2216.52792.8浮托力4546.76.529553.4渗透压力5846.88.750867.3水重2858.233726.4合计24993.110393.52216.50.0178402.680420.614599.62216.597981.9计算结果：地基反力PPmax40.15e=-0.21Pmin33.01应力比η=在地震期地基反力计算，除需考虑地震惯性Eii/ghwH0H0—水深。J3J3荷载名称符号垂直力（kN）水平力（kN）力臂力矩(kN.m）↓↑→←Ma(顺时针）Ma(逆时针）闸室结构自重22112.5141654.9上游水压力2216.52792.8浮托力4546.76.529553.4渗透压力5846.88.750867.3地震惯性力1293.99.72851.28地震惯性力21317.71765.75震动水压力147.9224.75水重2858.233726.4合计24970.710393.53976.10.0183015.980420.614577.23976.1102595.2计算结果：地基反力PPmax45.60e=-0.54Pmin27.45应力比η=土基，其基本荷载组合时允许应力比取值为1.5，特殊荷载组合时允许应偏心距地基反力应力比max/Pmin荷载计算时，计算值为标准值，荷载分项系数1.05。混凝土容重3420.06.522230.02153.06.513994.3588.29.755735.21628.81004.62.82813.040.0408.051.09.75497.37385.147306.547.66为负。b)力矩方向:逆时针为正，顺时针为负。c)单位矩单位为kN.m；长度的单位m。d)以下“地基反力计算成果汇总表”表中及上游竖直水压力作用外，其他基本参数同J3J3J9荷载名称符号垂直力（kN）水平力力臂(m)力矩(kN.m）↓↑→←Ma(顺时针)Ma(逆时针)闸室结构自重7385.147306.5上游水压力342.10.82280.6浮托力1368.06.58892.0渗透压力1741.48.715149.7水重684.38074.6合计8069.43109.4342.10.055661.624041.74960.0342.131619.9计算结果：地基反力PPmax31.54e=0.13Pmin35.40应力比η=0.89在地震期地基反力计算，除需考虑地震惯性Eii/ghwH0H0—水深。J3J3荷载名称符号垂直力（kN）水平力力臂力矩(kN.m）↓↑→←Ma(顺时针）Ma(逆时针）闸室结构自重7385.147306.5上游水压力342.10.82280.6浮托力1368.06.58892.0渗透压力1741.48.715149.7地震惯性力1123.48.41030.1地震惯性力2356.7346.0震动水压力22.822.4水重684.38074.6合计8069.43109.4920.10.057132.924041.74960.0920.133091.2计算结果：地基反力PPmax36.12e=-0.17Pmin30.82应力比η=m2m2m2m2b.伽师总场引水闸二级消力池：①二级消力池池深1.3m，池宽6m，池长16m，池底板厚0.4m。②钢筋砼齿墙，深2m，长7m。③两岸护坡修冲设施在设计洪水位及校核洪水位运行工况下度满足设计要求，但消能设施局部砼磨损处需规定，对于水闸等级为Ⅲ等，规模为中型的水对应的水闸安全超高下限0.7m，校核洪水位对应的水闸安全超高下限0.5m，从而在泄水时:高程1178.2m，设计洪水位对应的水闸安全超高2m,高于安全超高下限②西克尔水库引水闸设计水位1181m，校核水位1182m，闸顶高程全超高下限（0.7m）为1.3m，校核洪水位对应的水闸安全超高1m,高于闸底板高程1179.4m，设计洪水位对应的水闸安全超高2m,高于安全超高下限（0.7m）为1.3m，校核洪水位对应的水闸安全超高1m,高于安全超闸底板高程1179.55m，设计洪水位对应的水闸安全超高2m,高于安全超高下限（0.7m）为1.3m，校核洪水位对应的水闸安全超高1m,高于安全闸名称西克尔引水闸三乡十乡引水闸泄洪冲砂闸伽师总场引水闸闸门高度2.652.653.12.5闸前校核水深2.62.63.82.45闸门超高0.050.05-0.70.05备注:超高值未计入风浪爬高，泄洪冲砂闸按闸顶溢流堰设计（SL265－2001）和《xx引水枢纽水闸安全检测》结论，对该枢纽闸门复压力、水锤压力，泥沙压力、风压力、冰飘浮宽×高＝5.5×2.65m；三乡十乡引水闸的门叶尺寸为：宽×高＝4.5×2.65m；泄洪冲砂闸的门叶尺寸为：6.5×静水压力：西克尔引水闸总水压力为274kN，三乡十乡引水闸总水压西克尔引水闸：闸门底缘的上托力0kN、闸门下吸力9.9kN，泥沙压三乡十乡引水闸：闸门底缘的上托力0kN、闸门下吸力8.1kN，泥沙伽师总场引水闸：闸门底缘的上托力0kN、闸门下吸力8.1kN，泥沙压力（按规范闸前淤积厚度按1m计）20kN、飘浮物撞击力0.1000mm、850mm、750mm、569mm,底梁下边缘至闸门底的距离为110mm；伽师总场引水闸1085mm、650mm、600mm、299mm，底梁下边缘至闸门底的横梁间距以背水面看从左至右分别是：西克尔引水闸(5根横三乡十乡引水闸（5根横梁）900mm、1150mm、1150mm、900mm，两边梁距根横梁）900mm、1150mm、1150mm、900mm，将力传给纵梁，纵梁将力传支臂，支臂通过牛腿泄洪冲砂闸中第二主梁受力最大，其值为25.02kN/m；伽师总场引水闸中因主梁上翼缘直接同钢面板相连，按规范规定可不必验算整体稳定数按规范规定取值为1.2，止水与门槽的摩擦系数为橡胶对钢摩擦，其值西克尔引水闸选取2×5t固定卷扬式启闭机；泄洪冲砂闸选取2×7.5t固定卷扬式启闭机；伽师总场引水闸选取2×5t固定卷扬式启闭机；设计标准，牛腿和检修桥破坏，西克儿引水闸墩、闸底板和上下游连接段部分砼磨损缺年一遇的设计洪水344m3/s，500年一遇的校核洪水569m3/s。上游溃坝段泄洪能力225m3/s。经复核工程枢纽防洪标准满足设计要求。⑵经过对各闸闸室、岸墙和翼墙的整体稳定性、抗渗稳定性、消能b.在基本荷载组合中，在完建期闸室结构整体性、果闸闸闸闸期定η=0.92<2.0期η=0.89<1.5期⑶钢闸门主梁、面板强度严重不足，闸门止水效果差，启闭机锈蚀⑴通过清淤和冲砂等手段清理上游淤积，改⑵应对枢纽工程进行全面的除险加固，对由地震造成的裂缝进行修补，更换已破坏的牛腿、交通桥板、栏杆、行修补，更换已经老化的钢闸门、启闭机等第五部分水闸安全评价实际，内容充实，比较客观地反映了xx渠首引水枢纽现状；管理单位委常沉降、倾斜、滑移等现象，闸后有无发生冲上下游淤积及闸门、启闭机和电气设备等进行⑴根据对卡拉贝利水文站断面洪水分析（详见4.3.1节本工程设⑵经过对各闸闸室、岸墙和翼墙的整体稳定性、抗渗稳定性、消能b.在基本荷载组合中，在完建期闸室结构整体性、⑶钢闸门主梁、面板强度严重不足，闸门止水效果差。启闭机虽然轨道锈蚀老化，不能正常使用。根据《水利水电工程金属结构报废标准》严格按照xx喀什噶尔河流域管理处发布的《喀什噶尔河流域水利工程运鉴定种类√水闸安全鉴定报告书水闸名称：xxxx渠首引水枢纽