某海堤加固工程初步设计报告

某海堤加固工程初步设计报告 1 2 2 3 6 6 9 固，但标准仍然很低，特别是经过1987年、1992年、1996年、总体初步设计进行了工程治理。但由于建设历时较长，加之受建设资金所限，对原来可研设计及总体初设中因存在多种原因确定为非工程段或企业自保段中仍然存在防潮薄弱堤段，同时，早期加固治理建设中进行的试验段设计中个别部位在近年潮水作用下，局部迎海侧堤坡潮毁严重，降低了原设计防潮能力，威胁防1综合说明1.1海堤基本情况沙井子分洪道以及马棚口村段建设津歧公路等另有规划或不宜做永因此根据海堤工程的保护范围及重要程度将工程段海堤分为一般段堤建设存在未协调解决问题或自行建设海堤等原因将其定为企业自1.2加固段的确定对历年治理工程中有遗留的堤段或未达标段采取工程治理是非常必其余×××段均已治理，但送水路东埝至西埝段长约1治理中因该段局部在2003年潮毁后抢险加固以及牵涉有关规划等原原结构大都为砌石结构，房屋外墙顶高程大部分为4.5～5.3m×××增殖站南段及青静黄挡潮闸下游左岸堤在以前设计中因站南宽约75m的油田排水沟因潮水上溯等引起倒灌，影响两岸的正口，原堤为土堤，海防部门近年修筑了宽约3.本次设计会同有关单位后根据各段海堤的破损情况和现状周边历年×××海堤治理工程中潮位分析资料采用×××水利局水文总站完成的报告，其分析采用北炮台（1904～1957年）和海河闸1992年）的年最高潮位、汛期最高潮位及逐月最高潮位系列，采用耿贝尔和皮尔逊Ⅲ型方法，并采用皮尔逊Ⅲ型汛期高潮位的分析成况下影响波浪爬高的因素很多，如风场要素(风区长度、风区水深、风速、风力、风时等)、滩地坡度、海堤堤坡情况（如坡度系数、糙1.4工程地质勘探深度范围内揭露的地层为第四系全新统及上更新统的松散局部夹粘土薄层，含贝壳碎屑。层厚7.80勘探深度范围内揭露的地层为第四系全新统及上更新统的松散质粘土薄层，含贝壳碎屑。层厚9.50～11.30m，层底高程-12.42~质。在ZK04、ZK05孔揭露。层厚0.80～0.90m，层底高程-14.32~局部有粉土层（ZK04、ZK05孔在埋深21.80～22.90m以下分布厚0.90～1.30m的⑥-1粉土层层厚1.40～4.50m，层底高程-20.82~1.5工程设计1.6金属结构设计本工程金属结构设计共包括×××增殖站南段新建5孔挡潮闸和拆除重建2孔D1.5m圆管涵闸各一座共计7扇铸铁闸门以及×××临码头道口处钢制挡潮门2扇。1.7观测设计1.8施工组织设计1.9水土保持设计1.10环境保护设计根据提出的各项环保措施和监测计划，提出环保投资概算。1.11工程管理1.12工程概算水利部水总[2002]116号文颁发的《水利工程设计概（估）算编水利部水建管[1999]523号文颁发的《水利水电设备安装工程概(2)工程投资概算：工程静态总投资为2505.19万元，其中建筑工程部分投资为2设计内容、海堤现状及治理的必要性2.1设计范围及内容所在区属序号①②③④2.2海堤现状复式断面。该工程于1999～2000年实施，作为×××海挡试验段，成严重的陡坎，陡坎顶高程约4.4~4.7m，陡坎最大高差约2.0m，原土堤迎海侧堤肩距陡坎最窄处仅为10m，桩号0+000～0+600和本段海堤原为浆砌石重力式挡墙，据调查，建设时间为上世纪保护范围为堤后的渤海石油路，该路交通任务繁重，路面高程约为接2001年二期海挡和混凝土路。油田排污河入海口北侧有增殖站提水泵站和2孔直径1.5m虾池进排水闸一座，该闸现已破增殖站南段破损现状（一）增殖站南段破损现状（二）青静黄挡潮闸下游左堤段破损现状2.3工程治理的必要性堤人民群众生命财产安全和加快xx地区经济发展，对目前海堤薄弱3水文、气象年海堤加固工程设计中均采取总体初设水文分析结果作为设计的依3.1潮位由于我市海堤前滩涂平坦开阔，纵坡仅为0.4‰～1.41‰，堤前3.2波浪况下影响波浪爬高的因素很多，如风场要素(风区长度、风区水深、风速、风时等)、滩地坡度、海堤堤坡情况（如坡度系数、糙率、渗根据各种波高的换算系数见表3-3(随平均波高与水深的 H/hH1/10/HH1％/H1/10H5％/H1/103.3海流-3.0m等深线附近，分别为0.31m/s和0.24m/s；-4.0m等深线附近，3.4气象别为十二月上旬和二月下旬。多年平均风速为4.5m/s，极大风速为象站1974～1993年的各向年极值风速资料分析可得如下结果。在25年中，4～10月份7级风共出现382次，其中出现频次最风向50年10年NEESE在皮尔逊Ⅲ型曲线上可以得到不同风向与7级风力（13.9~4工程地质本次地质勘测工作是在原总体可研及总体初设的基础上对×××段单位钻探钻孔m/孔185.5/7原状样件扰动样件89水样组3标贯试验次/孔89/4室内试验天然含水量组密度组液限组塑限组组压缩试验组组20饱和固结快剪组66渗透试验组22颗分试验组58水质简分析组3注：⑴采用普通取土器液压取样，均为Ⅰ、Ⅱ级土样；标准贯入试验锤重63.5kg，落距76cm。自动落锤，预打15cm，贯入30cm；⑵室内试验依据《土工试验规程》（SL237－1999）进行。4.1地质概况温最高，月平均26.7℃,极端最高气温40.8℃4.2地层岩性勘探深度范围内揭露的地层为第四系全新统及上更新统的松散局部夹粘土薄层，含贝壳碎屑。层厚7.80勘探深度范围内揭露的地层为第四系全新统及上更新统的松散质粘土薄层，含贝壳碎屑。层厚9.50～11.30m，层底高程-12.42~质。在ZK04、ZK05孔揭露。层厚0.80～0.90m，层底高程-14.32~局部有粉土层（ZK04、ZK05孔在埋深21.80～22.90m以下分布厚0.90～1.30m的⑥-1粉土层层厚1.40～4.50m，层底高程-20.82~4.3地质构造4.4水文地质地层时代单元号及土层名称水平渗透系数(cm/s)渗透性等级mQ①淤泥质粉质粘土1.16×10-5弱透水②淤泥质粘土4.96×10-7极微透水③粉质粘土7.60×10-6微透水alQe3⑥粉质粘土3.35×10-6微透水评价类别水对混凝土结构的腐蚀性备注腐蚀性特征的判断依据HCO3-含量cl-pH值侵蚀性CO2含量(mg/l)Mg2+含量SO42-含量试验指标SY037.3112510.128.020864.401910.18普通水泥腐蚀性评价无无无无强腐蚀由上表可以看出，环境水中Mg2+及SO-含量超标，经评定为分解结晶复合类硫酸镁型弱腐蚀及结晶类硫酸盐型强腐蚀。另外，cl-地层时代单元号及土层名称水平渗透系数(cm/s)渗透性等级alQ3N4①淤泥质粘土1.50×10-6微透水mQ②淤泥质粘土3.88×10-6微透水③粉质粘土1.93×10-5弱透水hQ⑤粉质粘土7.52×10-8极微透水alQ14⑥粉质粘土9.32×10-6微透水⑥-1粉土5.69×10-5弱透水评价类别水对混凝土结构的腐蚀性备注腐蚀性特征的判断依据HCO3-含量cl-pH值侵蚀性CO2含量(mg/l)Mg2+含量SO42-含量试验指标SY014.7721187.067.4401499.092913.02普通水泥SY023.1516796.327.8001148.502339.97腐蚀性评价无无无无强腐蚀由上表可以看出，环境水中Mg2+及SO-含量超标，经评定为分解结晶复合类硫酸镁型弱腐蚀及结晶类硫酸盐型强腐蚀。另外，cl-4.5工程地质条件及评价均值～平均值；压缩系数取大值平均值选取，压缩模量取小值平均各单元承载力标准值结合室内试验成果及野外原位测试综合进缩系数平均0.34MPa-1，中等压缩性，最大厚度2.90m，承载力建议本场区地面以下17.90m深度范围内无粉土层分布，设计时可不成因时代工程地质单元岩性含水量湿重度干重度孔隙比液限液性指数ωγdeWLIL%kN/cm3kN/cm3—%—①淤泥质粉质粘土38.21.06530.8②淤泥质粘土49.01.44448.1③粉质粘土22.60.68323.90.8814④粉质粘土26.00.76928.70.78⑤粉土20.70.55325.90.28⑥粉质粘土22.220.10.65026.60.65成因时代工程地质单元岩性承载力标准值av(0.1-0.2)Es(0.1-0.2）饱和固结快剪MPa-1MPac(KPa)c(KPa)①淤泥质粉质粘土0.742.928.5②淤泥质粘土2.2077.565③粉质粘土0.345.20714④粉质粘土0.325.30⑤粉土0.227.10722.0⑥粉质粘土0.296.0020.0本次勘察对所取原状土样进行物理性质分析，还选取了部分试样进行了力学性质、渗透试验及颗粒分析。试验方法严格按有关规程、规范及相各单元土体物理力学性质指标，依据室内试验和原位测试成果并根据具体地质条件，进行分析、类比，提出土体物理力学参数建议值土体物理力学参数建议值选取原则：一般特性指标，如土的天然密度等物性指标一般以算术平均值作为建议值；主要计算指标如土的粘聚力、内摩擦角、压缩系数、压缩模量、渗透系数等应以工程安全为建议值的选力学性质指标对组数少于6组的，一般取算术平均值或参考临近或其各单元承载力标准值结合室内试验成果及野外原位测试综合进行分根据场地各单元土体的物理力学特征，工程区内主要存在以下工程地成因时代工程地质单元岩性含水量湿重度干重度孔隙比液限液性指数ωγdeWL%kN/cm3kN/cm3—%—3N4①淤泥质粘土47.51.33643.4②淤泥质粘土38.81.12138.4③粉质粘土25.60.75825.90.98③-1淤泥质粘土55.41.27444.1④粉土27.10.75326.0⑤粉质粘土22.920.10.65526.60.7014⑥粉质粘土24.60.71631.60.56⑥-1粉土23.00.66325.90.63⑦粉土23.220.40.63625.70.71⑧粉质粘土26.30.73032.00.62成因时代工程地质单元岩性承载力标准值钻孔灌注桩建议值av(0.1-0.2)Es(0.1-0.2）饱和固结快剪MPa-1MPac(kPa)c(kPa)桩极限侧阻力桩极限端阻力Pk3N4①淤泥质粘土0.892.6252.065②淤泥质粘土0.723.008③粉质粘土0.355.008③-1淤泥质粘土0.673.485.065④粉土0.256.909⑤粉质粘土0.325.204014⑥粉质粘土0.276.6043⑥-1粉土0.227.546⑦粉土0.209.0722.0700⑧粉质粘土0.355.00时，可初判为不液化土。该段粉土层粘粒含量为17.8～19.5平均％，由土体的物理力学性质指标可以看出，alQ陆相冲积形成的粉土工程土的分布特征，综合考虑地基处理手段的适应性、经济性建议采用钻孔灌注桩基础，可选择alQ第⑦层粉土作为桩端持力层。勘探区8米深范围内均为第四系全新统地层，按时代及成因可分为三层，按岩性及工程地质特性的差异可分为四素填土由粘土、粉质粘土组成，呈黄褐色，湿，可塑，含锈班，粘土层：黄褐色，灰黄色，饱和，可塑～软塑，已可塑为主，局粉质粘土层：灰色、饱和、以流塑为主，含贝壳碎屑，粘土与粉粉土层：灰色，饱和，可塑～软塑，含贝壳碎屑，振动析水，粘勘探深度范围内揭露的地层为第四系全新统及上更新统的松散堆积4.8结论及建议地层主要为第四系全新统新近组河道冲积、中组海相沉积、下组陆相冲积地基强度低，对于闸基础说来，无论强度或变形均不满足要求，建议采用钻孔灌注桩基础。以alQ第⑦层粉土层可作为拟建建筑物的桩端持力层，状，对边坡的稳定不利，开挖时局部有可能产生滑移，建议采取临时支护措施，以保证边坡土体稳定。严禁靠近边坡堆放施工弃土，基坑施工过程硫酸镁型弱腐蚀及结晶类硫酸盐型强腐蚀。需度范围内无液化土层分布，设计时可不考虑地震液化对建筑物及海堤的影5工程设计5.1工程等级5.2设计标准路及海河干流，该两段海堤两侧已建设完成海堤设计标准均为一般要为盐池，因沉降等原因，现状堤顶高程约为6.50～6.70m,高于其两5.3设计依据序号规范标准编号1水工水利水电工程初步设计报告编制规程DL5021-93堤防工程设计规范GB50286-98混凝土结构设计规范GB50010-2002防波堤设计与施工规范JTJ298-98水工混凝土结构设计规范SL/T191-96水工建筑物荷载设计规范DL5077-1997水工挡土墙设计规范SL379-2007水工建筑物抗冰冻设计规范SL211-98水闸设计规范SL265-2001建筑地基处理技术规范JGJ79-2002(J220-2002)建筑桩基技术规范JGJ94-94土工合成材料应用技术规程GB50290-982机电及金属结构水利水电工程钢闸门设计规范SL74-95水工金属结构防腐蚀规范SL105-953施工组织设计水利水电工程施工组织设计规范SL303-20044水土保持设计开发建设项目水土保持方案技术规范SL204-98水土保持综合治理技术规范GB/T16453.1-14653.6-1996土壤侵蚀分类分级标准SL190－2007水土保持概(估)算编制规定水利部水总［2003］67号5环境保护设计建设项目环境保护管理规定（87）国环字002号文水利水电工程环境保护设计概（估）算编制规程SL359-20066工程管理水闸工程管理设计规范SL170-96堤防工程管理设计规范SL171-967投资水利部水总[2002]116号文建设部计价格[2002]10号文5.4堤线布置④设计海堤平面布置应尽量结合已有及规划资料，降低工程投(1)×××送水路东埝～送水路西埝吹填试验段（总体桩号该段工程作为复式设计断面试验工程，原建设时间为1999年至方便远洋运输公司码头的进出，在新建挡墙临码头处留设宽5m道口本段在总体初设时堤线是布置在油田排污河的两岸，长约为泵站与2001年海挡二期治理路面相交位置，沿泵房后路面向西约50m再折向南通过虾池进排水闸后一直到油田排污河右堤再折向东5.5堤顶高程A—安全加高(m),对2级堤防允许越浪A=0.4m,不允许超浪海堤后为村庄、及重要设施的一般段，堤顶高程采用值为6.50m，除局段(地面高程约为4.50m)；×××段北接2001年治理堤顶高程为6.0m的增值站段，南接顶高程约为5.50m的沙井子行洪道内海防混凝×段主要为原迎海侧堤坡加固设计，堤顶高程维持现状6.50～6.70m5.6断面结构设计现有海堤结构型式大体上有三种，即:斜坡式堤、直立式堤和斜2）能有效的吸收波能，消浪效果好，对强风浪区有较强的适在×××海堤建设中曾经采用，模袋混凝土护坡具有水下施工的优×段由于是在软基滩地上进行新筑海堤，因此其护面结构采用栅栏0.1m厚碎石垫层以及300g/m2土工布一层。控制堤身填筑土压实度应本工程所处的环境条件为四类环境：即海水浪溅区及盐雾作用砌石为C25,背海侧混凝土灌砌石为C2C25，机架桥、排架柱和灌注桩为C30，同时控制混凝土最大水灰比约4.0～4.7m。本段的设计原则是挖取原堤被冲刷较少处土方用于填堤肩距离为14m，堤坡坡比为1：2.5，用40cm厚C25混凝土下宽80cm,高70cm，齿脚上设抛石防护，其型式为在常潮位以上0.2m(即高程3.50m)做顶宽1.5m平台，坡比为1：4，抛石底铺设荆芭片及300g/m2土工布各一层，断面设计详见图834CSG-014，下铺设土工布和荆芭片各一层。当围堰的背海侧筑堤高程达3.8m上设C30钢筋混凝土栅栏板，栅栏板尺寸为2.7×2.25m（垂直堤向×到堤后渤海石油路顶高程仅为3.5～3.8m，为了达到观海要求，防浪腐蚀页岩砖（20×10×5cm其下设25cm厚本段中堤防较短，设计断面采用“三面光”结构，迎海侧和背海侧均采用混凝土灌砌石结构。即对原堤清表后在迎海侧采用40cm厚分一块，竖向缝错缝，缝间填塞油毡。灌砌石垫层和300g/m2土工布一层，坡脚下设灌砌石齿脚，齿脚尺寸为80×缝，缝内填闭孔泡沫板，为加强路面的抗裂性能，在路面底层设φ设构造钢筋并用锚筋和灌砌石连接，墙底埋深70cm，底宽1.3m。断5.7结构计算5%13%Vmax=πH/[sh(4πd/L)πL/g]/s)w(kg)pP≤(γGG-γuPu)fPu—作用在防浪墙底面上的波浪浮托力标准值G—自重力分项系数；MG—防浪墙自重力标准值对防浪墙后趾底面的稳定力矩d—结构系数。h=0.235H经选取典型断面进行计算，迎海侧护面厚度为40cm。根据规范背海侧护面厚度采用35cm为了适应护面的沉降形变且护面块体要满足一定的重量，设计灌砌石按2×2m分块。护脚设计采用上顶宽0.65m，下底宽0.80m高0.70m的灌砌石，每10m分缝一道形成齿梁结5.8海堤边坡抗滑稳定计算斜坡堤其整体稳定可采用圆弧滑动面方法计算，不计波浪的作W)bsecβ—条块的重力线与通过此条块底面中心的半径之间的夹角W—水的重度(kN/m3)；抗滑稳定安全系数允许最小值正常运用稳定渗流期临水坡（堤前无水＋背海侧高水位）2.53水位骤降至堤前无水非常运用施工期临海侧常潮位＋7°地震临海侧5.9沉降计算堤基沉降按照《堤防工程设计规范》GB50286-98中式（8.3.3）S=me1i-e2ihi式中S——地基最终沉降量（cm);e2i——第i土层在平均自重应力和平均附加应力共同作用下的孔hi——第i土层的厚度（cm);m——修正系数，海堤软土堤基可采用1.3～1.6，本工程取1.3。5.10主要建筑物设计模数分区中的3区，通过推算其二十年一遇自排流量约20m2/s。本区域自排和机排流量都通过油田排污河通过将要新建的挡潮闸排入渤式中：u0—淹没堰流的综合流量系数；层地基承载力标准值为65kPa，地基强度低，需进行地基处理。根据墙为C25钢筋混凝土悬臂结构，翼墙下设D600C30钢筋混凝土灌注桩不均匀沉降，筋材采为双向土工格栅，间隔50cm铺设一层，下设高压旋喷桩复合地基基础，桩径为0.6m，在迎海侧和背海侧翼墙之间布置，单根桩长为10m。堤顶采用前述“三面光”设计断面型式。闸迎海侧设计C25钢筋砼铺盖，背海侧以C25砼灌砌石护底。铺盖迎（四）渗流计算闸的防渗长度系根据闸上、下游最大水头差，根据所处地基的钻孔资料，参照规范进行计算。上式中：L—闸基防渗长度；ΔH—上、下游水位；C—允许渗径系数；该闸迎海侧铺盖与闸室缝间布置止水带，渗径长度为19.0m，水平段渗透坡降0.16，水平段允许渗流坡降值0.30，满足防渗要为减小背海侧护底浮力，设D50mmPVC排水孔，下设10cm厚碎石垫层和土工布。根据《水闸设计规范》（SD265-2001抗滑稳定按下式进行计算：式中:Kc—沿闸室基底面的抗滑稳定安全系数；f—闸室基底面与地基之间的摩擦系数；∑G—作用在闸室上的全部竖向荷载，kN；∑H—作用在闸室上的全部水平向荷载，kN。基地应力按下式进行计算：式中:Pmmix—闸室基底应力的最大或最小值；∑G—作用在闸室上全部竖向荷载，kN；∑M—作用在闸室上全部竖向和水平向荷载对于基础底面垂直水流方向的形心轴的力矩，kN·m；A—闸室底面的面积，m2；W—闸室基底面对于该底面垂直水流方向的形心轴的截面矩，m3。Kc值PmaxPminPη地震计算结果表明，各荷载组合的基底应力均大于地基承载力，需进根据地勘资料，由于闸底板下深达12m均为淤泥质粘土层，该处理方法对比深层搅拌法高压喷射注浆法优点施工进度快、振动小、无噪音、投资相对较小能有效减少地基沉降，效果明显，可靠性高施工进度快、振动小、投资相对较小缺点理论研究不适应工程实践的需要，施工控制难度大，不能承受水平力施工速度相对较慢，投资相对较高可靠性较灌注桩差些，不能承受水平力投资81.5万元101.7万元85.1万元根据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)和《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)(J220-2002)，挡潮闸灌注桩复合基桩竖向承载力设计值按下式计算：R=ηsQsk/γs+ηpQpk/γpsikliQpk=qpkAp式中Qsk、Qpk－分别为单桩总极限侧阻力和总极限端阻力标准值p－分别为桩侧阻抗力分项系数、桩端阻抗力分项系数qsik－桩侧第i层土的极限侧阻力标准值(kPa)；qpk－极限端阻力标准值(kPa);μ-桩身周长(m);Ap—桩的截面积(m2)。经计算，复合基桩竖向承载力设计值为405kN，在满足各设计工况底板底面以上全部荷载要求下，共布置灌注桩24根，中墩和边墩各布置4根，桩长20m，桩径0.6m。Ra=ηfcu/App∑qsili+qpAp式中fcu－与旋喷桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块在标准η-桩身强度折减系数；旋喷桩复合地基承载力特征值按下式计算：fspk=mRa/Ap+β(1-m)fskfspk—复合地基承载力特征值（kPa）;Ra—单桩竖向承载力特征值（kNfsk—处理后桩间土承载力特征值（kPam—面积置换率；β-桩间土承载力折减系数；Ap—桩的截面积(m2)。经计算，旋喷桩单桩竖向承载力特征值为260kN，高压旋喷桩复合地基承载力为90kPa，设计桩长10m，桩径0.6m。钢筋混凝土底板厚70cm，闸墩顶高程为4.50m，C25钢筋混和中墩厚50cm，涵管周围回填0.5m厚2：8灰土，以利涵管和堤的结为C30钢筋混凝土T型梁结构，为了方便管理人员维修和操作，设计层地基承载力标准值为65kPa，地基强度低，经综合比较施工难易程度、施工工期、工程投资和成功经验，设计采用桩基础，采用设计进出口翼墙采用C25钢筋混凝土U型槽整体结构，下设高压旋喷桩复合地基基础，桩径为0.6m。详见图834CSG-03-01-01～04。（二）渗流计算参照挡潮闸计算，该闸渗径长度为15.5m，水平段渗透坡降0.19，水平段允许渗流坡降值0.30，满足防渗要求。Kc值PmaxPminPη地震经计算，灌注桩复合基桩竖向承载力设计值为405kN，在满足各设计工况底板底面以上全部荷载要求下，共布置灌注桩12根，桩间距2.0m，桩长20m，桩径0.6m。6金属结构设计本工程金属结构设计共包括×××增殖站南段新建5孔挡潮闸6.1设计依据6.2水闸金属结构设计6.3钢制挡潮门设计×××段为方便远洋运输公司码头的进出，在桩号0+154~0+159段设置交通道口一处，需设计钢制闸门2扇，共长5m。本设计闸门尺寸为5m×2.5m，为人字推拉门，由两扇2.97m闸门结构计算按《水利水电工程钢闸门设计规范》的有关规定执行。闸门以挡水水头2.0m作为设计条件，进行强度、刚度计算和稳闸门强度计算主要以平面结构理论考虑梁系在最大荷载条件下闸门结构稳定性验算根据结构布置按规范规定进行整体稳定和δfσmax孔口两侧的闸墩上。中间止水采用Ω型橡胶止水,通过螺栓和压板固氧云铁中间漆80μm进行封闭，外涂氯化橡胶面漆70μm，涂层总7观测设计设置沉降观测设施，同时对×××增殖站南段的挡潮闸进行沉降观7.1观测布置7.2控制标准8施工组织设计8.1施工条件温最高，月平均26.7℃,极端最高气温40.8℃。多年平均降水量在水量年际变化较大。封冻期为每年11月至翌年2月，最大冻土深度为×××新港船闸～海河闸段工程施工以现有渤海石油路作为主×××青静黄挡潮闸下游左堤段工程施工以津歧公路作为主要×××增殖站南段工程施工以现有海滨大道作为主要对外交通×××送水路东埝～送水路西埝吹填实验段工程施工以汉南路8.2×××送水路东埝～送水路西埝吹填试验段面设计满足挡常潮水位要求。施工期间基本每天达到的高潮位约为3.30m，此潮位作为施工期的高潮位，保证建筑物顺利施工，由采用人工砌筑灌砌石，灌砌混凝土采用0.4m3搅拌机现场搅拌混工程开挖土方24547m3，回填土方8156m3，用于填筑围堰土方生产、生活用电配备柴油发电机。施工用水、生活用水由6m3罐本工程施工占地主要为生产施工区、临时仓库和简单的生活临序号建筑物名称单位数量时间安排一施工准备期1施工场地平整项12施工道路及工区项13水电进场项1二主体工程施工1土方开挖2土方回填3碎石垫层4C25砼灌砌石齿脚5砼灌砌石护坡6抛石7尾工工程施工期间高峰人数约36人，主要施工机械设备汇总见表单位数量1m3挖掘机台174kW推土机台2辆374kW拖拉机台2胶轮车辆由于工程工期均较短，来潮淹没基坑对工程工期影响只有1～2小的春初秋末枯潮期，该期间基本每天达到的高潮位约为3.30m堰高1.30m。×××近海日高潮常潮位为3.30m。围堰设计顶高程封包、堆筑。工程所需土方采用当地购买，建筑材料由10t自卸汽车运输至施工现场，人工抛填。碎石和粗砂垫加工、拼装与焊接，应按事先编制好的工艺流程和焊接工艺进行。格的焊缝，应逐项进行处理，直至合格后并经监造工程师认可才能序号建筑物名称单位数量第一月第二月上旬中旬下旬上旬中旬下旬一施工准备期1施工场地平整项12水电进场项1二主体工程施工1编织袋装土3502.52抛石1601.53土方回填9594.34混凝土工程1146.05其他石方6568.3单位数量1m3挖掘机台174kW推土机台1辆510t载重汽车辆174kW拖拉机台1胶轮车辆2.8kW蛙式打夯机台1考虑场地淤泥比较厚，围堰挤淤0.5m,安全超高0.5m。经过方案填筑2孔闸下游防潮围堰和2孔闸上游一期围堰，在2孔闸上游一期围5孔闸基坑上下游填筑2期围堰，利用2孔闸导流。同时紧挨导流沟在鱼池上游填筑2孔闸部分二期围堰，待施工完毕，拆除围堰。同时，采用1m3挖掘机清除施工期海水涨潮在下游围油田排污河上游围堰顶宽2m,边坡1：1.5，围面高程2.34m,在靠近上游侧打入木桩；油田排污河下游围堰顶宽2m,2孔闸部分下游围堰顶宽1.5m，围堰顶高程3.8m,建基面高程 8m长间距0.5m木桩采用人工搭建。围堰拆除采用1m3反铲挖掘机挖拆，装8t自卸汽车运的淤泥质粘土层上，地基承载力标准值65kPa，地基强度低，设计采钻孔灌注桩施工程序：测放控制点—平整场地—测放桩位—埋设护筒—安装钻机—钻进—清孔—下钢筋笼—灌注混凝土—拔除护推土运距40m。土方回填采用74kW推土机推土就近堆放，推土运距混凝土工程施工采用0.4m3搅拌机现场拌制混凝土，人力胶轮车工程清淤土方976.4m3，总开挖土方2007.7m3，回填土方5805.2生产、生活用电接增殖站网电。施工用水、生活用水由6m3罐车序号建筑物名称单位数量上旬中旬下旬上旬中旬下旬上旬中旬下旬上旬中旬下旬一施工准备期1施工场地平整项12水电进场项1二主体工程施工1施工导流2清淤3桩基工程42孔闸主体施工55孔闸主体施工6尾工单位数量1m3挖掘机台174kW推土机台1辆32.8kW蛙夯机台1胶轮车辆70.4m3搅拌机台1用74kW推土机推土，运距40m，蛙夯机夯实。回填土方需满足设计工程总挖方17002.3m3，土方回填4773m3，向增殖站调出土方生产、生活用电配备柴油发电机。施工用水、生活用水由6m3罐本工程施工占地主要为临时仓库和简单的生活临建，合计建筑物名称单位数量第一月第二月第三月上旬中旬下旬上旬中旬下旬上旬中旬下旬施工准备期施工场地平整项1水电进场项1主体工程施工土方开挖5615土方回填4773碎石垫层2048C25砼灌砌石齿脚砼灌砌石护坡6421尾工单位数量1m3挖掘机台174kW推土机台1辆32.8kW蛙夯机台1胶轮车辆8.6工程占地及赔偿对该工程×××增殖站南段占地范围内各项实物指标进行了现8.7主要材料、人工、机械汇总表主要材料用量水泥t4079钢材t230木材m34燃料t砂m36726石子m315114块石m315706人工万工时43械台4台5台3辆台3辆1辆台19水土保持设计9.1编制依据⑸《水土保持概(估)算编制规定》(水利部水9.2水土流失及水土保持现状水量548mm，多年平均风速为2.3m/s，多年各月最大风速28m/s，风速在六级以上的日数多年平均为19.4天。所以项目区具有潜在的水9.3防治责任范围直接影响区是指项目建设区以外由于开发建设活动可能产生水程拟定直接影响区范围：临时堆土区占地界外5m，弃土弃渣场占地009.4水土流失防治分区9.5水保措施设计吹填试验段②×××新港船闸～救助局段③×××增殖站南段④×工程在各段均设置1个施工营区，位置布设在海堤背海侧空地，坡1:1.5，纵坡一般为自然坡。经过计算四处施工营区排水沟总长9.6水土流失监测本项目水土保持监测范围与工程水土流失防治责范围一致，为闸～救助局段，采用桩钉法进行水土流失监测。将直径0.6cm、长（共9根）沿坡面垂直方向打入坡面，钉帽与坡面齐平，并在钉帽上根据本工程项目区水土流失情况和水土保持措施的总体布局情9.7投资概算水保方案总投资28.51万元，其中工程措施投资2.7万元，临时工程投资8.8万元，独立费用15.5万元，基本10环境保护设计10.1工程概况海堤是防御风暴潮的前沿屏障，为了保障×××xx地区社会经10.2工程建设对区域环境的影响10.3环保设计方案施工段机械数量单工区冲洗水量（m3/日)污水排放总量（m3)23311.5025212.5075047.5090028314.00合计（m3)3945施工段高峰人数施工时间（月）施工营区污水日排放量（m3)32.42218.034622.93175.954442.81336.6033.19286.88合计（m3)11.351017.45并采取有效遮盖，以减少施工扬尘及道路扬尘对周边环境的不利影建设单位应加强对施工单位的监督，确保以上措施的落实和实设置施工围挡300m进行隔离，其余各段距离城区较远，影响可忽略合理安排施工设备、施工时间以及运输路线和运输时间。高于安排施工计划时避免同一地点集中使用过多动力机械施工设备10.4环境管理及监测人统一管理施工区环境保护工作。发现并掌握工程施工中的环境问10.5环境投资序号工程费用和名称单位数量单价(元)合计（万元）2.21第Ⅰ部分环境监测措施0.1噪声监测点·次10.1第Ⅱ部分环保仪器设备及安装0.431道路清扫工具0.07清扫三轮车辆16000.06清扫工具套10.013垃圾桶个20.24生活污水收集筒个28000.16第Ⅲ部分环境保护临时措施1生产、生活废污水处理5号化粪池个186900.87污水运输费m350.632垃圾、污泥处理清运费t0.01生活垃圾和油污t3.85200.013人群健康保护0.113.1施工区消毒m2455.30.50.02