某水库电站调水工程蓄水安全鉴定报告

某水库电站调水工程蓄水安全鉴定报告一、蓄水安全鉴定工作概况 -4- 二、工程和建设概况 三、工程防洪与度汛 四、枢纽区综合地质条件评价 -24- 五、大坝工程安全评价 -31- 七、发电引水建筑物进水口工程安全评价 八、放水建筑物安全评价 九、金属结构安全评价 十、大坝安全监测评价 10.1.2监测仪器设备及选型 10.1.3监测仪器设备安装埋设图纸及技术说明 10.1.4观测要求及资料分析方法 -97-10.1.5安全监测系统设计评价 -97- 10.2.2埋设考证 10.2.3监测仪器安装埋设质量评价 -98- 10.3.2观测资料的初步分析 十一、下闸蓄水（方案）安全评价 -100- 十二、蓄水安全鉴定主要结论和建议 一、蓄水安全鉴定工作概况根据水利部《水利水电建设工程蓄水安全鉴定暂行办法》（以下简称《办法》）的要求，受xx省xx县沿渡河电业发展有限公司的委托，水利部、交通部、电力工业部南京水利科学研究院（以下简称南科院）负），蓄水安全鉴定工作，其主要任务是对该水库已完工程作出安全评价，为本蓄水安全鉴定工作范围包括大坝（含近坝库岸）、泄洪洞、放空洞、引水发电洞进水口工程，以及金属结构、安全监测系统等与工程蓄该阶段，首先南科院派专家组部分专家赴现场调研，明确蓄水安全鉴定任务，工作范围及所需解决的重点问题。在此基础上，提出《xx省xx县），各方提出蓄水安全鉴定的具体要求。设计、施工、监理和建设管理等建设各方据此写出质量自检报告（见附件3—7），并准备好相关资料（见南科院组织了专家组和工作组，并派部分专家讨论自检报告初稿及察看工程形象面貌和检查文件资料等工作，为蓄水安全鉴定做好充分准备工现场，察看了现场，并听取了建设各方的汇报，查阅了有关原始资料或文件。在此基础上，专家组进行了充分的研究讨论并与建设各方进行沟通，对大坝及输、泄水建筑物和金属结构等作出安全评价，并在征询建组进一步对蓄水安全鉴定报告初稿进行修改、定稿，提出《xx省xx县xx水库电站xx调水工程蓄水安全鉴定报告》终稿，经南科院领导审定批准交给工程验收主持单位和水利工程质量监督部门，作为该水库工程蓄水xx调水工程蓄水安全鉴定工作是在南科院有关领导的直接领导和参与及院内外专家共同努力下进行的；并自始至终得到了xx省神农架林区二、工程和建设概况xx水库电站xx调水工程位于xx省神农架林区，坝址位于落洋河上游xx两河口处，经隧洞引水至沿渡河xx电站发电，是一座以跨流域调水、发电为主，兼顾旅游、水库养殖等综合利用效益的水利工程。水库总库大坝∶坝型为混凝土面板堆石坝，坝顶高程为1536.3m，最大坝高压泄洪洞（泄槽段）组成。溢流堰位于洞前，溢流前沿净宽7.0m，堰顶高程1523.5m，设置1孔7.0m×7.0m，弧形钢闸门控制泄洪，闸室段长1.0m，出口采用可爆式椭圆形钢闷头。生态放水管φ0.3m，长119m，进力隧洞、调压井和高压管道等四部分组成，全长9835m。进水口为塔式，1999年xx县xx水库电站筹建指挥部针对沿渡河骨干工程xxI级水库电站动能经济指标不甚理想的现实问题，结合落洋河流域规划及林区政益的设想，在征得有关部门同意后，委托国家电力公司中南勘测设计研究院（以下简称中南院），在沿渡河、落洋河原河流规划及可研工作基号文件给予批复同意。1999年12月30日，xx省计划委员会以鄂计能源字[1999]1395号文件下达了《关于沿渡河xx水库电站xx调水工程项目建议行性报告审查会，在补充编制调水工程落洋河下游影响的专题分析报告后，xx省水利厅、省计委分别于2000年6月30日以鄂水电函[2000]264号文、2000年7月5日以鄂计基础[202000年至2001年期间，先后取得国家林业局、xx省环境保护局等关xx电站工程由xx省xx县沿渡河电业发展有限公司自筹资金兴建，并规划、可研及初步设计工作由国家电力公司中南设计研究院承担，施工图阶段及以后的设计工作由浙江省水利水电勘测设计院承担。浙江省院设置了xx电站工程项目经理部，设计代表常驻工地，进行现场设计大坝工程（含泄洪洞工程、导流洞封堵、放空管工程等）由中国葛洲坝水利水电工程集团有关公司承建，成立有xx县xx调水工程施工项目发电引水隧洞从进水口到桩号8+000，全长8000m，混凝土衬砌，压力钢管安装及调压井、二条竖井开挖，前期准备工作及各支洞开挖、进水口明挖及0+000到0+400洞挖，由xx省水电建设总公司承建，后由浙江发电引水隧洞8+000至9+788.936洞挖工程（含一条竖井）压力钢管制作安装，发电厂房土建工程由浙江省正邦水电建设有限公司承建，主要机电设备（水轮机、发电机）制作由哈尔滨多能公司承担，发电厂房金属结构及机电安装工程前期由葛洲坝水利水电工程集团机电安装公司xx省清江工程监理有限公司负责xx调水工程监理工作，并成立了xx受xx省质量监督站委派，神农架林区水利电力局成立了xx调水工程2002年9月，xx省发展计划委员会鄂计投资[2002]928号文《关于沿大坝、溢洪道为3级建筑物，按100年一遇洪水设计，2000年一遇校核；放水管、引水道（洞）、发电厂房为4级建筑物，按50年一遇洪水设计，坝基及岸坡开挖，从2004年3月23日开始施工，至2004年11月3日全大坝趾板混凝土施工从2004年10月15日开始，至2005年7月26日结坝体填筑（坝体主、次堆石区、过渡区、垫层区同步交叉进行）从大坝混凝土面板施工，从2005年9月11日开始，至2005年12月3日全部浇筑完成。面板分缝表层止水，从2006年4月28日开始施工，已完成大坝固结灌浆从2005年6月30日开始施工，至2005年12月4日全部结泄洪洞进出口明挖于2004年2月14日至2004年10月3日完成。泄洪洞泄洪洞洞身混凝土衬砌于2006年4月6日开始，已完成0+025至0+065段施工。泄洪洞闸室段混凝土施工于2006年4月8日开始，已完成底板浇进水口明挖及洞挖已结束，喇叭口段及控制段混凝土已浇筑，闸槽进水口取水塔混凝土浇筑从2005年9月4日开始，至2006年5月5日浇1513m高程2个测点共6个水管式沉降仪，大坝1515m高程、1495m高程共6个表面位移观测点，以及下游坝脚观测坝基溢流的三角量水堰，坝顶12断面宽度5～30cm，个别宽1～2m。对趾板下游坝基的断层，采用槽挖及回填混凝土等级为C15。对趾板下部断层在上游侧趾板还加设2排帷幕灌泄洪洞进口上坝公路下游侧的开挖面节理较发育，施工过程中已发生塌方现象，为此采用锚筋桩加固处理。锚筋桩梅花型布置，孔距、排泄洪洞出口段在开挖过程，桩号0+183.5m～0+190m产生塌顶，因此将该段改为明渠，并将左侧边墙衬砌结构改为重力式挡墙结构。由于泄洪洞出口上部岩体破碎，将洞身C25混凝土衬砌断向外延伸1m，至桩号于放水孔及引水隧洞设计流量均较小，共约8.6m3/S，调蓄能力很差，为1大坝应填筑到坝顶1536.3高程，应完成防浪墙、分缝表层止水施2泄洪洞必须完成全部土建工程，包括溢流堰、左右挡墙混凝土浇4引水隧洞进水口应完建，拦污栅及事故检修如6月30日不能下闸蓄水，因进入主汛期应验算导流洞泄洪是否安三、工程防洪与度汛架北坡，由南向北流经神农架林区及十堰市房县。上游又分东西两支，东支xx河发源于大界岭北麓的干沟，西支清水河流域所在神农架林区属北亚热带季风气候，气温随山区相对高差变化，呈明显的垂直分布，具有夏季温差大，冬季温差小的特点。x流域内无气象资料，可以大九湖（鲤鱼岩）及邻近地区阳日湾等地数值多年平均降雨量（mm）1465.1历年最大24h降雨量（mm）159.6多年平均蒸发量（mm）1236.4多年平均气温(℃)9.2历年极端最高气温(℃)30.2历年极端最低气温(℃)~20.0多年平均相对湿度（%）多年平均最大风速（m/s）历年最大风速/风向（m/s）20.1/WNW修建xx水库的目的是将部分水量调入邻近沿渡河流域的xx水库。沿渡河系长江北岸一条一级小支流，发源于神农架南坡，流经神农架林流域规划已编制完成，确定长江三峡水库回水位以上干流河段，按一库工程区位于神农架林区西南部，厂房与坝址分别座落在大、小界岭南北两侧，北侧落羊河与南侧沿渡河均发源于神农架群山之间，属典型的山溪性河流，洪水陡涨陡落，其特性与暴雨特性完全一致；每年4月流域周围有九道梁、九湖坪、板桥和黄家湾等雨量站，其站网情况河名站名项目地点坐标雨量器高集水面积(km)设站时间资料年限东经北纬堵河九湖坪雨量神农架林区九湖乡九湖坪109°58′31°29′黄家湾雨量竹山县民主乡白果村110°01′31°35′43九道梁雨量房县咸水河乡卸甲坪110°08′31°40′90145九道梁水文房县九道梁镇31°30′7025沿渡河板桥雨量神农架林区下谷乡水110°09′31°24′湖坪、板桥两站降雨量均值为代表，经一系列插补延长，暴雨参数，P~Ⅲ型，适线配点，由坝址所在水文第十一分区的点面计算方法时段点面系数参数各频率(%)设计量雨量(mm)P（mm）C2CS/C00.10.20.512520图集法10.907.35.00.433.5103.295.685.177.269.258.449.941.360.93360.00.433.5181.9168.5150.0136.0122.0103.087.972.8240.95980.00.423.5244.0226.3201.8183.4164.9139.6119.799.0实测雨量10.907缺60.93361.53.53.5152.9142.9130.0119.995.284.172.0240.959105.23.53.5261.8245.2224.0206.8189.2165.5146.3125.6产汇流均参照“图集”方法、采用相应的参数值，分别计算设计24h雨型分配，参照“图集”结合官渡河上游实测洪水过程的对“图集”中的瞬时单位线法和推理公式法进行产汇流计算考虑本流域植被覆盖率高，推理公式法假设条件偏多，故采用瞬时单位项目各频率(%)设计值0.050.10.212520Qm(m3/s)891697576429318W(万m3)877724575计算方法各频率(%)设计值备注0.5155瞬时单位线577518435采用推理公式604537470382确定初设阶段设计暴雨及洪水成果安全可靠。故现阶段仍采用初步设计通过以上分析，可以认为采用初步设计阶段的洪水成果是合理可信闸室段和无压泄洪洞（泄洪段）组成，闸室为1孔3/2=M.B.H3/2重现期（年）上游水位(m)计算下泄流量Qm(m3/s)设计下泄流量Qm(m3/s)20001534.64497.14951531.91326.13631531.91326.1326面积(万m2)04.436.14657.874.094.6116.5134.7容积(万m3)02023043069026003450项目洪水频率(%)0.0512坝址洪峰流量(m3/s)891697水库超调水位(m)坝前洪水位(m)1534.641532.541531.91水库相应库容(亿m3)0.3390.3030.293溢洪道最大下泄流量(m3/s)495363326坝下最高水位(m)1480.051479.141478.87厂房防洪水位(m)1015.271015.04有与坝体防渗面板紧密结合的砼防浪墙，所以坝顶超高为对防浪墙顶的波浪的平均波高和平均波周期采用莆田试验站公式，平均波浪爬高K△—斜坡的糙率渗透性系数，K△==0.9；高静水位（水库校核洪水位）1534.64m；项目计算风速风浪爬高风浪壅高安全超高Y(m)计算值正常蓄水位组合25.052.9720.0110.72.9831534.23设计洪水位组合1532.5425.052.9720.0110.72.9831535.52校核洪水位组合1534.641.6320.0020.41.6341536.27由于本水库库容相对较大，可进行完全年调节，下闸蓄水后，对一生的洪水各不相同，有大有小，有先有后，较大的洪水包括稀遇洪水，作为沿渡河干流梯级开发的首级电站，单独运行条件下，水库运行方式是保证在已定设计保证率范围内所发出力不小于保证出力，并尽可能使电站多年平均发电量最大，初设时已编制了水库发电运用调度图，1本工程采用无实测流量资料地区以暴雨推求设计洪水的方法，雨 2水库下游无防洪要求，库容相对较大，可进行完全年调节，对大坝防洪安全有利，设计中提出的洪水调度方案符合实际情况。下闸蓄水3根据坝顶高程的复核计算，现有的坝顶高程和防浪墙顶高程，满4建议做好上游水情、雨情的传递和洪水预报，逐步建立水情雨情四、枢纽区综合地质条件评价科技咨询服务中心水利学会，曾做过落洋河流域地质及本工程坝区附近的地质调查工作；1997年～1998年长江水利委员会，曾做过厂房部位的工程地质勘探工作；1999年4～5月间，中南勘测设计研究院曾做过规划又进行了初步设计阶段的勘测工作，并于2001年11月结束，累计完成的32003年5月浙江省水利水电勘测设计院受xx县沿渡河完电业发展有限公司委托，全面开展本工程施工评图阶段工作。并编制《xx省xx调水本部分报告，依据中南勘测设计研究院初步设计报告和浙江省水利本工程所在区域地壳（深部）结构完整，现今地壳运动总体上以整体缓慢抬升为主，属地壳变化平缓的稳定区。据历史地震资料，工程区从地形条件看，库周围无低于正常蓄水位垭口；岩性上库盆为弱透水岩层，其走向与库盆展布基本一致，形成了良好的天然阻水屏障。部水岭，地表水系发育，常年有水流向河床，说明存在高于正常水位的地河和断裂虽纵切库盆延伸至下游，但无明显破裂带，压性明显，胶结紧库区岩溶多属岩屋式，延伸短小，少数规模较大者，则位于正常蓄水位上，泉水流量较大的，按岩溶泉水地下径流坡降的经验值推算，应库区岩层走向NWW，倾SW，倾角55o～78o，xx河支流和清水河支流均为纵向谷，其中北坡为顺向坡，南坡为反向坡。反向坡一岸，岸坡稳定性较好；顺向坡一岸，岩层倾角为大于地形坡角，整体亦属稳定。局部地段因卸荷、崩塌，常形成小规模堆积体，多位于正常蓄水水位以下，坝址为单斜地层，产状为走向NWW，倾向SW∠35o～59o。发育有三处基坑开挖时发现15条，施工过程又发现F40断层，宽度1～2cm性状较差，胶结不好，透水性好。走向NE和NWW，宽度小者5cm～10cm，一般20cm~30cm，最大的F10断层宽度达1～2m。充填物主要为压碎石、断层泥及断2走向70o～90o，倾向SE为主，少数倾向NW，∠两岸地下水位较高，左岸地面高程1555～1574m间，地下水埋深20~），弱透水（q≤1Lu～3Lu）27段占24.8q＝3～5Lu）若以q≤3Lu为相对不透水层，其顶板SO42含量∠250mg/L，Cl～含量∠1000mg/L，Mg2+含量∠1000mg/L，侵蚀性CO2含量∠1.5mg/L，对混凝土均无腐蚀性。%%度干湿f260~0425~0920~0注∶弱风化下部岩体取小值；微风化岩体取大值（泊桑比取值相反）。带下限埋深18.7～35.8m；河床无强风化带分布，弱风化带下限埋深仅测试，根据试验成果，类比相似工程，初步设计报告对弱风化下限岩体1工程所在区域地壳结构完整，现今地壳运动总体上以缓慢整体抬升为主，属地壳变化平缓的稳定区。据历史地震资料，工程区40km范围内无中强震记载。按《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001），本区地震动锋值加速度为0.05g相应地震基本烈度为Ⅵ度）。2库周无低于正常蓄水位垭口；库盆多为弱透水岩层；通向库外断裂规模不大，压性特征明显；库周地下水分水岭推断高于库水位；库区溶洞多属岩屋式，延伸短小，按岩溶泉水地下泾流坡降经验值推算，亦不会向邻谷产生渗漏。综上所述，水库封闭条件较好不存在永久渗漏问3水库两条支流均为纵向谷，顺向坡岩层倾角多大于地形坡角，总体上稳定，反向坡一岸岸坡稳定性较好。局部崩、冲积物堆积体，水库4面板堆石坝趾板基础为弱风化～微风化粉砂岩和泥质粉砂岩，断层较发育，规模不大，以中陡倾角为主，对其进行了槽挖回填混凝土处理，并加密回结灌浆；堆石体基础上、下游为强风化岩体，其余部分为5趾板基础岩体存在中等和弱透水层，进行防渗帷幕并向两岸延伸6泄洪洞进口部位工程地质条件较差，洞脸边坡为顺向坡，稳定性差，采用钢筋桩支护后边坡稳定；泄洪洞围岩主要为Ⅲ~Ⅳ类，岩体较破碎，并有断层分布，施工中曾发生冒顶，全洞进行了混凝土衬砌，洞7引水发电洞进水口为炭质泥质灰岩夹薄层硅质岩。进水塔基础为强风化下部岩体，承载力能满足设计要求；洞脸及两侧边坡，为土坡和强风化岩，稳定性差，需采取锚喷支护处理；进口洞段围岩稳定条件较8施工期间两岸趾板附近揭露出一条F40断层，宽设1～2cm，性状较差，胶结不良，透水性好，存在趾板稳定和压缩变形问题，需进行工程五、大坝工程安全评价河床砂砾石厚度小于2.0m，两岸大部分地段基岩裸露。冲沟部位有崩积物分布，厚度小于5.0m。坝基范围地层主要为震旦系下统南沱组泥两岸强风化带下限埋深7.2～13.4m，弱风化带下限埋深18.7~混凝土/弱风化岩f＇=0.7～0.8，c＇=0.6～0.7MPa，堆石体基础，两岸表层植被和表土层全部清除，上、下游为强风化岩体，其余部位为全风大坝为钢筋混凝土面板堆石坝，坝顶高程1536.30m。河床段坝基趾墙顶，墙高7m，墙顶高程1537.5m。下游面在高程1532.4m以上设直立挡大坝自上游至下游分为混凝土面板、垫层区（水平宽2.5m）、过渡混凝土面板通过趾板与岸坡相接，趾板下游布置了特殊垫层料区。主堆同时具有低压缩性及高抗剪强度，铺料时不易分离，修整上游坡面时容易。要求填筑级配良好的新鲜、坚硬碎石料，采用人工配置；水平宽度2.5m，并采用薄层碾压，石料粒径≤80mm，建议铺料厚度为0.4m，设计孔隙率n≤18%，含泥量≤8%。不均匀系数>30，曲率系数=1～3；软化系主要作用是传递荷载，并对垫层料起反滤作用，进行渗流保护，防止该区的细颗粒流失，且自身也能维护渗透稳定，达到向主堆石料的过渡。要求选用级配良好的加工碎石料或隧洞开挖洞渣料，石料粒径≤300mm，大部分的水荷载通过本区传递至坝基，其变形对混凝土面板安全有较大的影响。要求选用压缩性较低、抗剪强度较高，且级配良好的碎、块石主堆石料一起承受和传递水荷载，维持坝体稳定的作用，要求具有较好的透水性，能把上游的渗水顺利排往下游。由于对面板的变形、渗透影5此外，在趾板与垫层区间设特殊垫层区（2B区），厚度1.8m；石料粒径≤40mm，建议铺料厚度为0.2m，其余要求同垫层区。在防浪墙底局部采用垫层区石料，建议铺料厚度为0.4m，用振动碾静碾，设计孔隙特殊垫层区铺料厚度按35cm控制，按体积3.3%洒水量进行洒水（但），过渡区铺料厚度按50cm控制，采用20t振动碾碾压8遍时，达到设计要求。由于坝址所在地为严寒地区，施工期气温可能较低，为防止冻溶主堆石区、次堆石区铺料厚度按90cm控制，采用20t振动碾碾压8遍趾板坐落于河床及两岸的弱风化基岩上，为平趾板（即趾板面等高线垂直于趾板基准线），趾板宽度按岩石地基容许水力梯度确定。趾板1472m～1505m）；趾板每块分缝长度为7.5m～9.5m；趾板厚度0.5m。采土要求采用525#硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥，混凝土中掺引气剂、高号至第16号块宽6.0m，第5号至第12号块宽12.0m，第17号块宽5.4m；面面板采用单层双向配筋，钢筋布置在面板中部，纵向及水平向配筋片的规格为1.0mm×567mm，采用退火纯铜卷材机械成型。缝底从下往上设M10水泥砂浆垫层、2mm厚热沥青一道、250mm×6mm型PVC垫片及2mm厚12mm厚的泡沫塑料填料；周边缝缝内嵌厚12mm的浸沥青杉木板；缝顶预塑性填料，顶部覆盖三元乙丙防渗盖板，防渗盖板成弧形，半径100mm，水分别与面板垂直缝缝隙内“W”型止水铜片和趾板伸缩缝缝内的“D”面板垂直缝在接近周边缝1m（左岸局部2m）与周边缝呈垂直正交，铜片的规格为1.0mm×587mm，采用退火纯铜卷材机械成型。缝底从下往上设M10水泥砂浆垫层、2mm厚热沥青一道、500mm×6mm型PVC垫片及2mm泡沫塑料填料；缝面刷沥青乳胶；缝顶预留梯型槽，梯型槽底宽50mm，防渗盖板成弧形，弧顶高出40mm，防渗盖板采用角钢、膨胀螺栓固定在面板上。面板垂直缝的“W”型止水分别与面板顶缝缝隙内的“W’”型高80mm，伸缩缝顶部设GB塑性嵌缝填料止水一道，与周边缝缝内GB塑性填料连接，并覆盖300mm×6mm三元乙丙防渗盖板，防渗盖板采用角钢、棒，鼻子内填充12mm厚的泡沫塑料填料，缝面刷沥青乳胶；止水铜片插用退火纯铜卷材机械成型。缝底从下往上设M10水泥砂浆垫层、2mm厚热片鼻子内夹φ12氯丁橡胶棒，鼻子内填充泡沫塑料填料，缝内嵌厚12mm的浸沥青杉木板；缝顶预留梯型槽，槽内填GB塑性填料，顶部覆盖三元本工程坝基范围内出露的地层岩性主要为震旦系下统南沱组含砾泥质砂岩，趾板沿线主要出露的基岩为震旦系上统陡山沱组变质泥质长石粉砂岩，河床为砂砾石（厚度小于2m），两岸大部分基岩裸露，局部分开挖到距离设计高程1.5m时，必须放小炮，并预留0.3m撬挖层，待趾板混凝土浇筑前再清除；趾板基础面力求平顺，不允许欠挖，超挖不得大于0.15m；趾板基础开挖面不允许存在陡坎和反坡，趾板下游25m范围内坝基内6条地质探洞要求采用干砌块石回填、C10埋石混凝土封口，浆；趾板范围内所有地质钻孔必须进行封孔处理。趾板基础进行固结和力0.5MPa；帷幕灌浆孔设一排，沿趾板中线布置，水平孔距1.5m，深入板的断层，开挖深度按2.0～3.0倍宽度开挖后，采用级配良好的反滤料回填处理；对穿过趾板基础的断层，按2.0～3.0倍宽度扩挖深挖后回填坝基范围内的边坡总体稳定，施工过程中要求对开裂松动的岩石进4大坝施工过程中，在趾板下游坝基范围发现断层，底部高程约层宽度的2倍，槽的深度采用断层宽度的1.5倍。回填混凝土的强度等级为C15。趾板下部断层穿过范围在趾板的上游侧布置2排帷幕灌浆孔，排距2.0m，孔距1.5m，孔深要求穿过断层下盘5.0m，孔的方向要求尽量垂5大坝右坝头1536.3m高程以下、趾板上游1510.0m高程以上的开挖面，节理裂隙比较发育，岩体比较破碎。为确保趾板安全，需对该开挖应力和变形计算采用中国水利水电科学研究院主编的SDAP程序，该程序由美国的FEADAM程序扩充改编而成。计算模型为体积模量有关的双曲线模型（E～B模型），采用逐次增量的方法模拟材料的非线性特性。选取坝体最大断面，共划分234个单元，262个结点。分12级模拟施工加材料编号rk（kg/cm2）kur（kg/cm2）nkb（kg/cm2）mc（kg/cm2）φ12.050.107000.30043°22.401500001800000.001300000.18048°32.150.007000.18043°42.401500001800000.001300000.18048°52.102602600.000.180φ—内摩擦角。单位数量竣工向上游水平位移51.31/3坝高上游面向下游水平位移65.61/2坝高下游面期垂直位移54.72/3坝高坝轴线处最大主应力MPa坝基中部处最小主应力MPa0.0坝顶处水期向上游水平位移46.21/3坝高上游面向下游水平位移67.51/2坝高下游面垂直位移55.92/3坝高坝轴线处最大主应力MPa坝基中部处最小主应力MPa0.0坝顶处2.98上游坝面1/2坝高处垂直向2.79上游坝面1/2坝高处堆石坝相近，最大水平位移、沉降、坝体应力和面板挠度均在合理的范围内。蓄水期的沉降值仅比竣工期大12mm，说明坝体沉降在蓄水前绝大高程1536.3m，高于校核洪水位1534.64；坝顶宽6m，布置了照明设施和4根据我国面板堆石坝实践经验，在土石坝情报网西安会议上提出5垫层区、过渡区、主堆石区和下游堆石区的筑坝材料各项设计指但规范是在1998年制定的，随着施工机械碾压功能的提高，近年来6本工程筑坝材料主要为灰岩，软化系数一般小于设计要求值0.85（未见岩石试验成果据了解因气候原因，坝体下部高程约1477.0m~7混凝土趾板布置成平趾板有利施工，是合适的。趾板结构设计、应进一步复核穿过断层区趾板的宽度，其水力比降是否符合规范要14本工程坝高小于100m，应力应变计算成果可供坝体结构设计参本工程坝顶戴帽，高度约6m，宜提出坝顶部位应力水平，并与工程工程的影响是变形方面还是渗透稳定方面，提出符合规范要求和方便施1土石方明挖按照从上而下的施工顺序进行。先进行左右边坡及岸坡趾板基础开挖，后进行坝体基础开挖施工，坝体河床部位清理在坝体根据业主提供的首级平面施工控制网和高程控制网，结合工程施工测量的需要，在施工区域布设施工测量加密控制网，并根据规范及设计对趾板开挖边线以内的覆盖层和表面全强风化岩层，采用推土机、对坝体地基的清理由人工配合反铲按设计图纸要求，清除图纸中清基分界线上游侧坝基、下游坝脚线之内2m范围的全风化层，坝基其余部所有开挖料由反铲或装载机装车，8t自卸汽车运至由业主监理指定覆盖层开挖完成后，根据岩体出露情况，二次定线进行岩石边坡开钻孔深度大于4.0m的开挖梯段或岩层，采用QZJ-100B型潜孔钻造孔，人工装药，排间采用毫秒微差梯段松动爆破，在接近设计基建面预留1.5m最后由人工撬挖预留的0.3m的保护层至设计建基面。爆破参数详见表孔径梯段高度孔深孔斜排距单位耗药量（kg/m3）5～20m5.2～20.7m2.0～2.5m2.5～3.0m0.30～0.350.5～3m0.52～3.1m0.3～0.8m0.4～1.0m0.25～0.30石方边坡采用预裂爆破技术进行控制保护，使边坡开挖线达到设计同时造孔，利用微差技术进行分段分序，首先起爆预裂孔，预裂孔优先深孔预裂采用QZJ-100B型潜孔钻造孔，人工装药，导爆索结合毫秒微非孔径孔斜孔深间距（m）线装药密度(g/m)与设计边坡坡度一致/0.8～1.0250～300与设计边坡坡度一致/0.4～0.5150～200岩石建基面以上预留1.5m厚保护层，保护层开挖按规范要求分层开对开挖出的建基面上的断层，按设计及地质工程师的要求分情况进对未穿过趾板的断层，开挖深度按2～3倍的断层宽度开挖后，用级配良好的反滤料回填处理；对穿过趾板的断层、节理的处理，按坪调设按2～3倍的断层宽度开挖后，回填混凝土，并在这些部位加强固结灌浆与安装→灌浆孔分序钻孔→钻孔检测→裂隙冲洗→压水试验→首段卡塞灌浆→抬动变形观测→次段卡塞灌浆、抬动变形观测→封孔→检查孔钻混凝土浇筑开仓前，采用测量控制点结合建筑物轮廓尺寸用钢尺放样，严格按照孔位布置图预埋灌浆管，孔位偏差不大于10cm，并做好明确标识。钻机按照钻孔分序就位，采用角度尺校正钻机的水平度和立轴的垂直度。钻孔采用手风钻，孔径38mm，孔深按入岩6m控制。检查孔采固结灌浆按照先下游排后上游排、先低高程孔后高高程孔的顺序进行施工。基岩段长小于6m的全孔一次灌注，大于6m者自下而上分段灌注，原灌浆压力采用0.5MPa。固结灌浆在规定压力下，注入率不大于或混凝土上的钢筋头安设抬动观测装置。钻进至终孔深度后，在孔内埋固定物之间安装千分表。在灌浆过程中采用千分表观测，均未见有抬动帷幕灌浆按分序加密法施灌，分序、分段施工。同序孔中，先灌低动观测孔钻孔与安装→首段钻孔→首段灌浆孔裂隙冲洗、压水试验→卡塞器及射浆管安装→首段卡塞灌浆、抬动变形观测→次段钻孔→次段灌浆孔裂隙冲洗、压水试验→卡塞器及射浆管安装→次段灌浆、抬动变形观测→分段钻孔灌浆循环→终孔检测、灌浆、抬动变形观测→封孔→检帷幕灌浆孔沿趾板线布置一排灌浆孔，孔距1.5m，孔深深入相对不水钻进。帷幕灌浆孔、抬动观测孔、质量检查孔孔径均为φ76mm。钻孔测斜采用KXP-1测斜仪分段进行测斜。帷幕灌浆采用自上而下分段钻进，钻孔冲洗采用单孔0.8MPa压力下脉动压力水冲洗。裂隙冲洗至回水压水试验在裂隙冲洗后进行，采用“单点法”进行压水试验。在值与最小值之差小于最终值的10%，或最大值与最小值之差小于1L/min帷幕灌浆压力，第一段采用0.3MPa，第二段拟采用0.5MPa，第三段备JJS-2B立式双层搅拌桶配套使用。接触段灌浆栓塞塞在混凝土内离基灌浆压力保持不变，注入率持续减小时，或当注入率不变压力持续升高间达1h，而灌浆压力和注入率均无改变或改变不显著（<85%）时，改浓一级；③当注入率大于30L/min时，可根据情况越级变浓。终孔段灌浆灌浆过程中，随时测量进浆和回浆比重，灌浆结束时亦测定浆液比重。当采用最大浓度浆液施灌，注入量很大而不见减少时，经监理人同④帷幕灌浆终孔段的透水率ω>3Lu时，请示监理工程师继续加深下，存在有近似平行于趾板面的断层F40穿过，按设计更改通知单要求，一排距趾板上游边线0.5m），错排布置，孔距1.5m，灌浆孔铅直布置，左岸Z1～Z8、右岸Z21～Z30块趾板下，存在有近似平行于趾板面的断层穿过，设计更改通知单要求，在下部有断层穿过的趾板段的上游侧），置，孔距1.5m，灌浆孔铅直布置，并要求穿过断层下盘5.0m。依据上述按照设计批复意见，对于断层处理新增帷幕施工，我部将采取如下左右岸固结灌浆及原设计帷幕灌浆施工完毕后，在有断层穿过的趾重排架，其上布设轻轨（18号）作轨道，用5T卷扬机牵引钻机平台，进行钻灌施工。从节约材料出发，施工分两侧先后进行，一侧帷幕施工完本项目原设计在左右岸坝肩布置灌浆平洞，后因右岸坝肩成洞条件1土石方明挖施工顺序符合规范要求，施工方法得当，采用的施工工机具合适；钻孔、冲洗、压水、灌浆等施工工艺符合施工规范和设计4趾板帷幕灌浆施工顺序符合规范要求，施工方法得当；采用的机具合适；钻孔、冲洗、压水、灌浆等工艺符合施工规范和设计要求；检6建议对趾板下夹层处理的设计和施工方案进行专题研究，必要时《xx省xx县xx调水工程坝体特殊垫层料碾压试验成果报告》、《xx省xx县xx调水工程坝体主次堆石料碾压试验成果报告》、《xx省xx县xx调水工程坝体过渡料碾压试验成果报告》、试验报告表明，大坝的料源情况别为垫层区（2A区）、特殊垫层区（2B区）、过度区（3A区）、主堆石分区项目垫层料特殊垫层料过度料主堆石料下游堆石料干抗压强度(MPa)软化系数≥0.85≥0.85≥0.85≥0.85最大粒径(mm)8040300600800<5mm含量(%)30～5030~50<0.075mm含量(%)不均匀系数Cu/层厚(mm)400200400800800孔隙率n(%)大坝填筑料运输采用8～16t自卸汽车上坝直接卸料。堆石料和用14t自行式振动碾碾压，过度料、堆石料采用20t拖碾碾压，局部采用小型振动碾压设备或人工夯实。在填筑初期，顺水流方向进行碾压，当坝轴线宽度达到一定宽度后改为顺坝轴线碾压，所有碾压采用进退错距分区项目垫层区特殊垫层区过度区主堆石区下游堆石区松铺层厚(mm)350350500900900碾压遍数77888加水量(%)冬季禁止洒水，其他3.3行车速度(km/h)2～3孔隙率n(%)制订了质量管理目标、岗位职责、质量网络，以及质量管理办法。采用了质量检验计划、质量奖罚等措施，为保证质量建立了一定的基础。质填筑部位项目特殊垫层区垫层区垫层及过度区主堆石区次堆石区检测组数3108480孔(%)设计值最大值23.823.8最小值平均值标准差0.36730.30682合格率干密度最大值2.242.242.222.252.24最小值2.202.132.182.022.02平均值2.222.192.202.142.13标准差0.0100.0140.0280.0290.035值得注意的是大坝填筑在冬季施工期禁止加水，其他季节加水量只2大坝各分区合理，各分区填筑设计指标基本符合《混凝土面板堆3大坝填筑施工参数由现场碾压试验确定，各区填筑施工参数基本4大坝填筑质量检测内容、方法和频次符合《混凝土面板堆石坝施5综合分析表明，各项施工控制指标均达到设计要求，大坝填筑质大坝各分区材料符合设计要求，填筑碾压参数除加水量外，其他均控制较好，压实后的孔隙率和干密度达到设计要求，大坝填筑质量满足xx调水工程大坝上游迎水面设置钢筋混凝土面板作为坝体的主要防面板采用单层双向配筋，钢筋布置在面板中部，纵向及水平向配筋率均为0.39%。面板混凝土采用滑模浇筑，坍落度3cm～7cm。面板共171水泥xx调水工程大坝面板采用葛洲坝有限责任公司水泥厂生产的三峡牌P.O42.5普通硅酸盐水泥，生产厂家按要求出具品质试验报坝股份有限公司试验中心（通过国家计量认证）进行检测，检验水泥的安定性、凝结时间、抗压强度、抗折强度，结果均符合GB175-1999国家标准要求。根据工程混凝土使用水泥量，水泥验收检验次数偏少，不符名称细度安定性凝结时间抗折强度（MPa)抗压强度（MPa)初凝终凝28d28dPO42.5普通硅酸盐水泥合格4.15.28.324.742.9试验组数11111111国家标准必须合格≥16.0≥42.5具材质证明和检验报告。施工单位对现场钢筋进行取样，监理见证，送葛洲坝股份有限公司试验中心（通过国家计量认证）进行检测，检测钢筋的物理力学性能，指标均满足GB1499-98和GB13013-91的要求。钢筋表5.5-2钢筋力学性能试验结果汇总表钢筋类型检测组数实测直径（mm）（MPa）抗拉强度（MPa）断层伸长率（%）验果家132544540.5d=1a合格司1330450合格1340520d=3a合格一轧钢司134552028.5合格130041541d=1a合格武汉钢公司130541541.5合格螺纹钢1375570d=3a合格xx鄂钢股份有限公司1375570合格130543037.5d=1a合格武汉钢公司132043540139055529.5d=3a合格晋城福盛钢铁司139055531.5螺纹钢22mm135052529.5d=3a合格司134052029.5螺纹钢25mm1345535合格螺纹钢25mm1350540d=3a司螺纹钢25mm123.638560029.5xx鄂钢股份有限公司螺纹钢25mm123.6390605螺纹钢20mm136055031.5d=3a合格司螺纹钢20mm135555029.5螺纹钢20mm138057032.5=180°合格安钢集司螺纹钢20mm138557531520mm1280415d=1a合格司128041541料加工。施工单位对砂石骨料取样检测，监理见证，委托葛洲坝股份有限公司试验中心检测。砂子取样三组，检测表观密度、堆积密度、空隙3.0，结果符合规范要求；石子粒径为5～20cm、20～40cm两种，分别检测表观密度、堆积密度、空隙率、吸水率、坚固性、压碎指标，结果符名称检测项目检测次最大值最小值平均值合格率料源数5~20mm压碎指标（%）2潭家湾料场开采料20~40mm表观密度（kg/m3）2284027202780堆积密度（kg/m3）吸水率（%）0.40.20.3空隙率（%）494346压碎指标（%）坚固性（%）201），面板混凝土配合比由葛洲坝集团第一工程有限公司试验室（通过国家计量认证）根据设计指标设计，由葛洲坝股分有限公司试验中心检测设计指标比级配水泥每方混凝土材料用量(kg/m3)水（kg）砂率砂（kg）外加剂（kg）C25W8F10.42二三峡牌普硅PO42.53217197354904.815混凝土坍落度由混凝土的运输、浇筑手段和气侯条件等因素决定,面板混凝土施工采用滑模浇筑，为适应坝体变形，面板设垂直缝，考虑到坝体变形和施工的需要，面板分成了17块，设置垂直缝16条。混凝土面板顶部接坝顶设置的钢筋混凝土防浪墙。面板与趾板结合处设周坡面整修验收与测量放样→面板周边缝、垂直间缝及坝顶水平缝挖槽→槽内铺筑水泥砂浆→钢筋制作安装→止水设施安装→沥青木板安装及止水处理→安装侧模→安装滑模→安装溜槽→检查验收→浇筑混凝土→吊离滑模→混凝土养护→拆除侧模转入下一块面板→面板表层止水设面板混凝土所用钢筋在综合加工厂加工成型，由平板汽车运至施工现场，再由人工搬运至工作面进行绑扎安装。钢筋接头采用搭接焊，接安装三角支撑架，安装时用钢筋锚桩固定支撑。为便于滑模运行需要，面板侧模安装时，先测定最低点高程，确定起始点侧模的高度，然后依次从底部安装到顶部，并进行测量校正，侧模安装垂直误差不大于待钢筋及侧模安装完毕，吊装滑模。滑动模板在坝顶进行拼装，用反铲吊至侧模上固定稳定后，穿系卷扬系统，反铲撤离。在浇筑混凝土当面板混凝土浇筑仓面的止水系统及两侧模板安装、钢筋绑扎等工面板混凝土由拌和楼集中拌制，混凝土搅拌运输车运至坝顶卸至集料斗，通过溜槽入仓。混凝土按程序分层浇筑，浇筑层厚为30cm。仓内混凝土由人工平仓、φ50插入式振捣器振捣，止水附近人工送料，用小型软轴振捣器振捣密实。在浇筑过程中，派专人负责维护侧模、钢筋、滑模滑升后，人工站在滑模尾部的抹面平台上对已浇面板表面进行抹面处理。先用长0.5m的木尺初抹，表面平整后，用铁抹子抹面，使面过一层混凝土的浇筑高度，滑升速度取决于脱模时混凝土的坍落度、气当滑模滑动浇完一条块面板后，由卷扬机牵引至坝顶，在坝铲起吊并放置于坝顶平台，进行清理维护，当下块面板浇筑时，再用反刚脱模的面板混凝土在滑模后拖一块与面板等宽的塑料布保护。混面板混凝土施工基本在秋冬季，低温时施工单位采取了相应的施工砂石骨料在低温前筛洗完毕，成品料的堆放有足够的储备和堆高，取用砂石骨料时，用人工配合装载机剥除料堆表面冰雪层，确保砂石骨混凝土拌和物采用搅拌运输车运输，加热后的骨料和混凝土，尽量缩短运输时间，减少倒运次数。在浇筑过程中，混凝土泵管不停机，始混凝土浇筑尽量安排在寒流前后气温较高的时段进行。在平均气温高于-2℃以上时，采用覆盖保温被防冻措施进行施工，保温材料紧密覆减少热量损失；在平均气温低于-2℃时，采取搭暖棚措施，控制小环境当仓面结冰时，浇筑混凝土前清除钢筋、模板和浇筑设备上附着的冰雪和冻块，严禁将冰雪带入仓内。在浇筑过程中，用碘钨灯对仓面加混凝土浇筑完毕后，派专人负责及时洒水养护，以保持混凝土表面经常湿润，一般在混凝土浇筑完毕后12～18h内开始养护，养护时间不少于14d。当气温低于5℃时，停止洒水养护（当采取搭暖棚措施时，不模板拆除时间根据混凝土已达到的强度及混凝土的内外温差而定，模板拆除时，混凝土必须大于允许受冻的临界强度，拆模后及时用保温在面板混凝土施工过程中，施工单位和监理单位进行了取样和见证取样。在搅拌机口和混凝土仓面均有人员对坍落度进行控制，确保混凝土拌和质量。在浇筑过程中，监理实行旁站，对混凝土拌和及浇筑质量面板C25混凝土施工单位现场取样的抗压强度试件17组，抗渗、抗过国家计量认证）进行检测。抗渗、抗冻试件委托葛洲坝股分有限公司），度试件7组，抗压强度最大值28.7MPa最小值28.3MPa，平均值取样离差设计平均值最大值最小值合格率系数指标（MPa）（MPa）（MPa）（MPa）Cv面板C25W8F15028.529.627.40.116/C20222.923.422.4//有产品质保书、厂家检验报告。砂石骨料取自潭家湾料场。对原材料施工单位进行了自检，监理单位见证。砂石料已检测指标符合相应规范要抗压强度最大值29.6MPa最小值27.4MPa，平均值28.5MPa，强度合满足W8设计要求，抗冻等级自检满足F150设计要求。从面板混凝土浇筑3面板混凝土施工过程基本符合规范要求。混凝土表面目前未发现大的裂缝。由于雨季施工措施不得力导致混凝土外观高低起伏，呈波浪4建议蓄水前对面板混凝土进行全面检查，看是否有裂缝出现，若趾板坐落于河床及两岸的弱风化基岩上，为平趾板，共30块，厚度落度3cm～7cm；面层配置构造钢筋，双向钢筋均为0.31%。趾板设3～4排基础锚筋，伸入基岩内3m。趾板C25混凝土浇筑工板混凝土浇筑从2004年10月15日开始1水泥趾板采用葛洲坝水泥厂生产的三峡牌P.O42.5普通硅酸盐4外加剂趾板混凝土用减水剂与面板混凝土相同趾板混凝土配合比由葛洲坝集团第一工程有限公司试验室（通过国家计量认证）根据设计指标设计，经监理签证批准后实施。趾板混凝土设计指标W/C落度(mm)水泥每方混凝土材料用量(kg/m3)水泥砂率砂小石外加剂（kg）C25W8F150常态0.4530～70三峡牌普硅PO42.53006616426422.1C25W8F150泵送0.48三峡牌普硅PO42.5354438456714442.12C25W8F150常态混凝土用于水平趾板，C25W8F150泵送混凝土用于左混凝土坍落度由混凝土的运输、浇筑手段和气侯条件等因素决定,工作面清理→测量放样→趾板锚筋施工→钢筋绑扎→止水安装→模在混凝土趾板施工前，由人工从上到下对趾板基础开挖后遗留的少量残渣及松动岩石进行处理，然后由专业测量人员依照设计图纸，按相在锚筋孔钻孔前，由测量人员按设计要求进行锚筋孔放样，并将孔位点用红油漆标注在岩石上，作业人员严格按照放样点用手风钻垂直于开挖面进行造孔作业，成孔直径45mm，孔深伸入基岩3m。造孔结束用高压风水枪冲孔，直到返清水为止，然后用高压风吹除孔内积水，进行锚锚筋在钢筋加工厂下料制作，用汽车运至现场。砂浆采用微膨胀水锚筋孔内砂浆深度为孔深的2/3，然后将锚筋插入孔内，上下用力提动，来回捣实，直到砂浆溢出孔口后，用楔子固定。所拌砂浆一次用完，不足时重新拌制。锚筋插入孔内后，砂浆凝固后，方才进行其它工序的施趾板钢筋在钢筋加工厂下料制作，用平板汽车运至现场，人工搬运至施工部位按设计及规范要求进行绑扎。钢筋接头采取单面焊接，同一模板安装前，由测量人员按设计图纸要求测放结构边线。趾板混凝土施工采用组合钢模板、双钢管围令，内拉外撑方式稳固，上部安装扣模，局部位置用异型木模板补充。混凝土保护层采用在结构钢筋上焊模毕进行嵌缝、刮灰处理，并刷脱模剂，确保模板不漏浆及混凝土表面平在混凝土浇筑过程中，安排专职值班人员检查模板，发现变形、移位或漏浆及时进行处理。模板的拆除在混凝土强度达到约2.5MPa以上后趾板混凝土施工安排在相邻区的垫层料、过渡层料，和主堆石料填筑前完成。在混凝土浇筑前，将岩基冲洗干净、排净积水，并对仓内模混凝土由拌和楼集中拌制，混凝土搅拌运输车进行水平运输，混凝土泵机泵送入仓。在混凝土浇筑前，先在基岩上均匀铺设一层2～3cm厚和混凝土同标号的水泥砂浆，然后按程序分层进行混凝土浇筑。浇筑分用小型软轴振捣器振捣密实。在斜坡面上浇筑混凝土时，从低处开始浇在混凝土初凝后及时拆除扣模，由人工对趾板混凝土表面进行抹平据施工及监理自检报告，混凝土施工过程中施工单位和监理单位能按要求控制拌和、运输、振捣、养护全过程。趾板混凝土施工过程基本在趾板混凝土施工过程中，施工单位和监理单位进行了取样和见证取样。在搅拌机口和混凝土仓面均有人员对坍落度进行控制，确保混凝土拌和质量。在浇筑过程中，监理实行旁站，对混凝土拌和及浇筑质量国家计量认证）进行检测。抗渗、抗冻试件委托葛洲坝股份有限公司试标准差有产品质保书、厂家检验报告。砂石骨料取自潭家湾料场。对原材料施工单位进行了自检，砂石料各项指标符合相应规范要求。原材料检测取抗压强度最大值31.4MPa最小值26.1MPa，平均值28.9MPa，强度合格率100%，根据DL/T5144～2001规范规定，强度验收合格。抗渗等级自3趾板混凝土施工过程基本符合规范要求。混凝土表面目前未发现4建议蓄水前对趾板混凝土进行全面检查，看是否有裂缝出现，若面板坝板块之间有周边缝、趾板伸缩缝、面板垂直缝、防浪墙底座工程用止水铜片为河南洛阳铜加工有限责任公司生产的铜卷材，厂工程用坝面分缝止水材料施工采用河北省衡水市华北塑胶有限责任公司生产的天诺牌TN塑性填料（原设计采用GB塑性填料）、底胶和三元乙丙防渗盖片，除厂家出具材质证明和检验报告外，施工单位还委托河周边缝及趾板分缝铜止水的制作，采用铜卷材在加工场利用止水成型机轧制成型，加工成型后的铜止水，放置在设有垫板的木枋上。安装在止水片安装施工前，由测量人员测放出止水片安装的位置，并作出标识，首先在趾板基础止水坑内预埋竖直止水，待止水坑内混凝土凝止水片的安装利用模板嵌固，模板组装时随时检查，保证止水片中心线在进行混凝土浇筑时，设专人控制铜止水片周围混凝土的振捣，做到振捣器既不能触及止水片又确保止水片附近混凝土的密实度。混凝土拆模后，将已安装好的止水片用木盒进行保护，防止后序工程施工时将其损为便于施工及避免进行钢筋搬运绑扎施工时对止水造成损伤，周边缝止水片的安装在钢筋绑扎安装前进行，面板间垂直缝及坝顶水平缝止片的保护罩，检查铜止水片是否有损坏、变形情况，如有损坏和变形要在进行面板间垂直缝及坝顶水平缝止水片的安装前，由测量人员测放出设计分缝线，由人工按设计要求涂刷橡胶沥青（PVC垫片上下各2mm设计要求的铜止水片，从坝顶直铺到与周边缝铜止水片相接，待定位调整后与周边缝止水进行双面焊接，焊缝搭接长度不小于20mm。铜止水片为保证沥青木板与趾板混凝土紧密粘贴，先将混凝土面由人工修整平整，特别要使止水的鼻坎露出一半，然后在混凝土面上涂刷热沥青乳液，再将沥青木板贴上，在木板顶部灌注沥青，使其填满混凝土面与木面板表层止水施工程序按设计要求进行。具体施工时，由人工撬除缝间木条并清理干净，在槽内混凝土表面涂刷底胶之后，按设计要求在面板分缝槽内填塞“TN”填料，由人工用木锤分层夯实，将三元乙丙防渗盖片覆盖在“TN”填料上，用提前已加工好的镀锌扁钢（钻孔间距不凝土面上钻孔，并打入镀锌膨胀螺栓，拧紧螺帽固定镀锌扁钢，最后用每一道工序完成时，都要经过监理验收合格后，方可进行下道工序。表层止水安装正在进行，质量有待评定。已完成的面板接缝止水安装基本2坝体材料分区设计中，主堆石区范围偏小，其余都在工程经验范3垫层、过渡层、主堆石、下游堆石等筑坝材料设计指标符合规范施工中各分区材料质量基本符合设计要求，填筑碾压参数除加水量偏小或没有加水外，其他均控制较好，压实后的孔隙率和干密度达到设4混凝土趾板结构设计、材料设计、配筋设计和锚筋布置符合规范趾板混凝土采用的水泥、砂石骨料、钢筋、外加剂质量品质符合规趾板混凝土配合比设计合理，浇筑过程基本符合规范要求，浇筑过面板混凝土采用的水泥、砂石骨料、钢筋、外加剂质量品质符合规面板混凝土配合比设计合理，浇筑过程基本符合规范要求。混凝土强度、抗渗、抗冻指标检验合格，满足设计要求。面板混凝土表面平整6止水结构布置符合规范要求，但表面止水材料设计不配套，如采接缝止水施工能按操作程序进行，已完成的面板止水安装基本符合施工方法、施工机具、施工工艺符合施工规范和设计要求；检查孔数量但计算中没有区分主堆石区和下游堆石区，也没有考虑施工期坝体下部1本工程坝顶戴帽、高度约6m，宜提出坝顶部位应力水平，判断此2初步认为蓄水加载后混凝土面板可能产生裂缝，应做好下游渗漏3应提出符合工程实际的F40断层处理方案，并在蓄4从现场见到的情况看，表层止水结构和防浪墙止水结构的施工有5在抽排面板上游基坑内积水时，要控制水位下降速率，避免面板大坝部分没有见到危害工程安全的重大隐患，在完成必须的施工内1趾板钢筋混凝土采用的水泥、外加剂、钢筋等原材料在进场时均有产品质保书、厂家检验报告。砂石骨料取自潭家湾料场。对原材料施工单位进行了自检，砂石料各项指标符合相应规范要求。原材料检测取2趾板混凝土选用的配合比满足施工要求，配合比试验没有进行变抗压强度最大值31.4MPa最小值26.1MPa，平均值28.9MPa，强度合3趾板混凝土施工过程基本符合规范要求。混凝土表面目前未发现4建议蓄水前对趾板混凝土进行全面检查，看是否有裂缝出现，若面板坝板块之间有周边缝、趾板伸缩缝、面板垂直缝、防浪墙底座与面板顶面的水平缝、防浪墙的伸缩缝等止水缝类型。工程用止水铜片为河南洛阳铜加工有限责任公司生产的铜卷材，厂工程用坝面分缝止水材料施工采用河北省衡水市华北塑胶有限责任公司生产的天诺牌TN塑性填料（原设计采用GB塑性填料）、底胶和三元乙丙防渗盖片，除厂家出具材质证明和检验报告外，施工单位还委托河北省产品质量监督检验院进行了取样检验，结果符合GB18173.1-2000标5.7.1.1周边缝及趾板分缝止水设施安装周边缝及趾板分缝铜止水的制作，采用铜卷材在加工场利用止水成型机轧制成型，加工成型后的铜止水，放置在设有垫板的木枋上。安装在止水片安装施工前，由测量人员测放出止水片安装的位置，并作出标识，首先在趾板基础止水坑内预埋竖直止水，待止水坑内混凝土凝止水片的安装利用模板嵌固，模板组装时随时检查，保证止水片中心线在进行混凝土浇筑时，设专人控制铜止水片周围混凝土的振捣，做到振捣器既不能触及止水片又确保止水片附近混凝土的密实度。混凝土拆模后，将已安装好的止水片用木盒进行保护，防止后序工程施工时将其损5.7.1.2面板止水设施安装为便于施工及避免进行钢筋搬运绑扎施工时对止水造成损伤，周边缝止水片的安装在钢筋绑扎安装前进行，面板间垂直缝及坝顶水平缝止片的保护罩，检查铜止水片是否有损坏、变形情况，如有损坏和变形要在进行面板间垂直缝及坝顶水平缝止水片的安装前，由测量人员测放出设计分缝线，由人工按设计要求涂刷橡胶沥青（PVC垫片上下各2mm设计要求的铜止水片，从坝顶直铺到与周边缝铜止水片相接，待定位调整后与周边缝止水进行双面焊接，焊缝搭接长度不小于20mm。铜止水片5.7.1.3沥青木板安装及止水处理为保证沥青木板与趾板混凝土紧密粘贴，先将混凝土面由人工修整平整，特别要使止水的鼻坎露出一半，然后在混凝土面上涂刷热沥青乳液，再将沥青木板贴上，在木板顶部灌注沥青，使其填满混凝土面与木面板表层止水施工程序按设计要求进行。具体施工时，由人工撬除缝间木条并清理干净，在槽内混凝土表面涂刷底胶之后，按设计要求在面板分缝槽内填塞“TN”填料，由人工用木锤分层夯实，将三元乙丙防渗盖片覆盖在“TN”填料上，用提前已加工好的镀锌扁钢（钻孔间距不凝土面上钻孔，并打入镀锌膨胀螺栓，拧紧螺帽固定镀锌扁钢，最后用面板接缝止水安装能按操作程序进行，铜止水安装由监理旁站监表层止水安装正在进行，质量有待评定。已完成的面板接缝止水安装基本符合DL/T5115-2000规范要求，但现场查看也发现有不规范之处，应予纠正。面板接缝止水安装未列入面板施工单元进行评定，建议列入。六泄水建筑物安全评价溢洪道位于大坝左岸，由引水段、闸室段和无压泄洪洞（泄槽段）组成。引水段在桩号0+000.0以前，左岸长仅2m，右岸长约10m，均采用闸室段位于泄洪洞外（桩号为溢0+000.0～溢0+025.0m）,总长25m,设一孔,净宽7m,装设7m×7m(宽×宽)的露顶弧形钢闸门控制泄洪。溢流堰采用WES实用堰，堰顶高程为1523.5m,设计最大泄量为4953/S（校核洪为C25F150砼直立式挡墙，厚2m；右边墩为C25F150砼重力式挡墙，左、无压泄洪洞段位于桩号溢0+025.0m～溢0+190.0m之间,由泄槽段和出口反弧段组成,采用C25F150钢筋砼衬砌.泄槽段纵坡i=0.18;洞身断面宽度从7.0m渐变到6.0m，直墙高度为6.2m～6.4m，衬砌厚度顶拱0.5m侧侧墙1.0m～0.8m，底板1.822～0.8m;溢0+045.0m～溢0+179.0m，段长底板0.8m;出口反弧段长11.0m(溢0+179.0m～溢0+190m),反弧半径20m,侧墙0.8m，底板0.8m～1.29m;溢0+184.5m～溢0+190.0m为明渠段，底宽6.0m，直墙高度6.5m～6.87m。以按溢洪道设计规范(S253-2000)对溢洪道过流能力、泄洪洞水面曲线、挑流鼻坎的消能效果进行了计算，并委托浙江省水利河口研究院进行了几何Cr=30R的水工模型试验。现将分工程安他运行到实切相关的PQ实测～Q设计12直立墙，端头加以修园后，在设计和校核工况下泄洪时，引水渠水流平顺，渠道流速约5m/S左右，泄槽断面内水流比较均匀，水面波动平缓，5）出口挑流鼻坎右侧加一个6.59°小贴角后（贴角起端为桩号溢），水流空化数等均能达到相似，挑流的形态和射程也可以达到基本相似，闸室段位于洞外，长25m，为单孔净宽7m的溢流堰型的泄洪闸。游迎水面布置有纵向筋ф12＠200，横向筋ф14＠200。基底建基面高程闸室段基底应力按材料力学公式进行计算，抗滑稳定按重力坝抗剪项目位计算工况工况12工况3工况9工况抗滑稳定安全系数KPa4.233.762.95堰踵应力KPa815.2736.8718.9715.2堰趾应力KPa769.5778.3747.6742.5微风化～新鲜岩石，岩体完整性较好。洞身结构采用坍落拱理论计算并桩号顶拱及侧墙配筋底板配筋备注0+025～0+045φ22@200(双筋Ⅱ级)φ20@200(双筋Ⅱ级)进口渐变段7～6m0+045～0+130φ20@200(单筋Ⅱ级)φ20@200(单筋Ⅱ级)断面宽6.0m0+130～0+150φ22@200(双筋Ⅱ级)φ20@200(双筋Ⅱ级)0+150～0+179φ20@200(单筋Ⅱ级)φ22@200(单筋Ⅱ级)0+179～0+1835φ22@200(双筋Ⅱ级)φ22@200(单筋Ⅱ级)0+1835～出口左侧墙φ22@200(单筋Ⅱ级)φ22@200(单筋Ⅱ级)明渠段锚杆间距均为2m，入岩4m梅花形布置;泄洪洞底板与基岩接触面设有3排软式透水管，使基岩渗压水尽排向洞外，降低底板渗压水。挑流坎与基础接触面布置ф25＠200×200，锚筋L=3m，入岩2m，以增强挑流坎的稳按不同的变力和使用情况混凝土设计分层标号;溢流堰顶及溢流面采用C25W6F150混凝土溢流面以下大体积砼采用C15W6150混凝土;边墙为C15F150;泄洪洞衬砌及挑流段采用C25F150混凝土;工作桥及扦修桥分别泄洪洞进出口明挖从2004年2月14日开始施工，于2004年8月27日结束。洞身混凝土衬砌从2006年4月6日开始施工，至2006年5月10日完成0+025～0+065段，泄洪洞闸室混凝土从2006年4月8日开始施工，至2006年5月10日完成底板混凝土浇筑及右边墙1532.3m,高程以下混凝土.对覆盖层和表面全强风化岩层,采用反铲自上而下的逐层的剥离的施工方法直接开挖,反铲开挖不使部位采用人工剥离.所有开挖料由反铲或装载机装车,自卸汽车,采用QZ2J-100B型潜孔钻造孔,人工装药,石方边坡采用予裂爆破技术进行控制保护,在接近建基面予留1.5m保护层,用爆破石碴用反铲或装载机挖装,再由8～16t自卸汽车运至指定碴场.洪洞洞底坡比为18%,为方便洞内出碴,采用分段进行导洞开挖,前半段采用5台TY-28汽腿式手风钻进行下导洞开挖,后半段安排2台TY—28围岩按3m进尺一个循环掘进，导洞开挖采用中间锲形掏槽，周边为光爆孔，洞挖造孔采用汽腿式手风钻借助钻孔排架实施，由人工装药爆破，左右，ST—8T自卸汽车倒退进洞，由3.1m3侧翻装载机装车，将开挖料运洪洞进口地质条件较差，进口经开挖后发现岩体裂隙发育，岩体呈桩加固处理。锚固桩由3ф28钢筋和1根灌浆管组成，钻孔深度25m.孔径施工用ф50脚手架钢管搭放排架及工作平台，在排架上安装工作平至现场，人工搬运至施工部位，在孔口逐节焊接，由人工连同灌浆管一泄洪洞洞身钢筋混凝土完成后，根据设计要求需进行回填灌浆和固结灌浆，布置在顶拱部位的固结灌浆孔兼回填灌浆孔，顶拱以下直墙部位还布设了二排固结灌浆孔，间距3m，入岩3m梅花形布置，灌浆压力为0.6MPa,先进行回填灌浆再进行固结灌浆.该项工作目前尚未进行,蓄水1泄洪建筑物总体布置及体型基本合理，各部分尺寸选用符合规范2泄洪建筑物所用的砼材料质量经过检测，符合国家行业标准，已1）堰顶附近出现部分负压，最大值达—1.18mH2O，虽在设计规定的要求，但为了保证建筑物的安全和可靠运行，建议堰体砼浇筑时，应严2）认真做好泄洪洞洞身及挑流鼻坎基础的固结灌浆，一定要满足3）泄洪洞待施工部位必须继续严格控制工程质量，各单项工程质七、发电引水建筑物进水口工程安全评价发电引水系统进水口位于神农架林区小界岭北坡的六尺沟口，附近漏斗旋涡的原则，进水口闸室底板高程确定为1500.0m，进口明渠底板高程式1499.6m，高于设计水平淤沙高程0.4m，喇叭口前沿布置一道拦栅孔口尺寸为3.2m×2.7m(宽×高)，最大过栅流速0.9m3/s。拦污栅之后是一道平板事故检修门，由置于顶部操作平台上的QPK—400kN-m×1.2m的通气孔。控制段之后为一方变圆渐变段与压力隧洞相接，渐2进水口要求是淹深大，通过计算，其值为1.35m，发电引水位为1505.0m，进水口顶板高程为1502.2m，实际淹没深度2.8m，大于计算淹但是否会发生吸气漏斗漩涡，尚需在运行进行观测，应严加防止，以免土方开挖用PC200反铲挖掘机自上而下剥离,5T自卸汽车孔，非电毫秒管簇联，8#火雷管引爆2#岩石硝铵炸药、乳化炸药爆破。1水泥进水口混凝土采用葛洲坝有限责任公司水泥厂生产的三峡牌P.O42.5普通硅酸盐水泥，生产厂家按要求出具品质试验报告。施工单位对现场水泥进行取样自检，共抽检了1组，监理旁站。送xx清江工程试验室（通过国家计量认证）进行检测，检验水泥的安定性、凝结时间、细度、抗压强度、抗折强度，结果均符合GB175-1999国家标名称安定性凝结时间抗折强度（MPa)抗压强度（MPa)初凝终凝28d28dPO42.5普通硅酸盐水泥2.4220295.04.67.823.144.6试验组数11111111合格率国家标准必须≤600≥16.042.52钢筋进水口混凝土钢筋采用长治钢铁集团有限公司生产钢筋，施工单位进行抽检，检测指标满足GB1499-98和GB13013-91的要求，钢筋类型检测组数实测直径（mm）屈服点抗拉伸长率冷弯试验检测生产厂家（MPa）8mm17.841559542d=1a长治钢铁集团有限1395510d=1a长治钢铁集团有限14105101370460d=1a长治钢铁集团有限13704501375535d=1a长治钢铁集团有限1375530均为xx清江工程试验室。检测项目检测次数检测值料源小石20-5mm压碎指标（%）1取水口洞渣表观密度（kg/m3）2745泥块含量0超径%逊径%2.50小石20-40mm压碎指标（%）1取水口洞渣表观密度（kg/m3）2751泥块含量0超径%逊径%6.504外加剂进水口混凝土用外加剂与面板混凝土相同，参见5.5.15水进水口混凝土用水取自工地河水，为可饮用水，符合规范要据设计指标设计，经监理签证批准后实施。进水口混凝土配合比见表设计指标水灰比砂率坍落 材料用量（kg/m3）水泥水砂石子外加剂5～20mm20～40mmC25F1500.550~3406405207802.38进水口闸门井混凝土采用环向整体，竖向分段设水平施工缝的混凝土拌和系统布置在隧洞进口经平整的弃渣场上，布置二台JZC-350拌和机，人工进料，磅称计量。混凝土拌和时按试验配合比混凝土拆模后洒水保湿养护28d以上。监理抽检并见证抽检。在浇筑过程中，监理实行旁站，对混凝土拌合及标准差1.8MPa，强度检验合格。监理抽检抗压强度试件8组，最大值33.7MPa，最小值29.3MPa，平均值32.0MPa，强度检验合格。抗冻等均有产品出厂质保书、厂家检验报告。砂石骨料取自洞渣，施工单位进行了抽检，监理见证取样。砂子细度模数不符合相应规范要求，石子满期混凝土抗压强度满足C25设计强度等级要求，抗压强度最大值34.4100%。抗冻指标未抽检。未到龄期混凝土质量有待评定，建议资料完整4建议蓄水前对进水口混凝土进行缺陷普查0.6m,回填灌浆布置在中心角1200范围,共2排,排距2m,每排2孔或3孔,1进水口定为Ⅲ级建筑物符合规范规定.发电引水系统进水口根据地形和地质条件选为塔式进水口,选